Скорость обтекания местная

Критическое значение числа Маха набегающего на решетку потока газа М р, при котором где-то на профиле возникает скорость, равная местной скорости звука, может быть приближенно определено по распределению давления на профиле в данной решетке при обтекании ее потоком несжимаемой жидкости, или согласно упомянутой уже ранее гипотезе затвердевания , в со- [c.64]

При дозвуковых скоростях обтекания любого профиля обычно различают два случая 1) когда скорость на бесконечности довольно велика, но во всех точках обтекаемого профиля она меньше звуковой 2) когда дозвуковая скорость потока настолько велика, что в некоторых точках профиля возникает скорость, равная скорости звука. Число Мсо, соответствуют,ее скорости потока, при которой на профиле появляется местная скорость звука, называется критическим и обозначается М р. Появление местной скорости звука на профиле обычно вызывает резкое увеличение его коэффициента сопротивления, [c.186]

Если в процесс теплообмена существенный вклад вносит выделение теплоты вследствие диссипации энергии (например, при обтекании тела газом с высокой скоростью), то местный коэффициент теплоотдачи определяется так [c.99]

Критической скоростью полета называется скорость, при которой на поверхности самолета наибольшая местная скорость обтекания равна местной скорости звука. [c.11]

Итак, изменение скорости потока следующим образом влияет на нестационарные аэродинамические силы профиля появляются дополнительные бесциркуляционные составляющие подъемной силы и момента, связанные с производной d Ua)/dt возникает связь между гармониками квазистационарной и нестационарной циркуляции, вызванная влиянием вихревого следа функция уменьшения подъемной силы существенно изменяется вследствие разрежения и сгущения завихренности в следе. В соответствии с изменением скорости обтекания сечений лопасти при полете вперед все три эффекта имеют периодический характер с основной частотой, равной частоте вращения винта. Выра-.жения членов, соответствующих бесциркуляционным подъемной силе и моменту, справедливы для любых изменений U. Простая аппроксимация Сц(/г, ijj) л С(й) при приведенной частоте, определяемой по местной скорости, дает хорошие результаты до значений (х/г = 0,7. При малых значениях ц/г можно воспользоваться более грубой аппроксимацией Сц(п, j) = С(/гй/г), в оторой приведенная частота построена по средней скорости. Эта аппроксимация не учитывает влияния переменной скорости потока при построении вихревого следа. [c.454]

При некоторой скорости набегающего потока (скорости полета) наибольшая из местных скоростей обтекания крыла становится равной местной скорости звука. Эта скорость полета называется критической скоростью, а соответствующее ей полетное число М — критическим числом М. Если, например, на вы- [c.43]

Величина критического числа М зависит от того, насколько сильно наибольшая местная скорость обтекания крыла превышает скорость полета. Чем значительнее это превышение, тем меньше критическое число М. [c.44]

Если полетное число М больше критического, наступает режим смешанного обтекания наряду с дозвуковыми и звуковыми имеются и сверхзвуковые местные скорости обтекания. [c.44]

Сверхкритические скорости полета (М>М р). Следует иметь в виду, что величина М р даже для одного и того же самолета не постоянна.. Увеличение угла атаки для симметричных профилей сопровождается увеличением наибольшей местной скорости обтекания над крылом. Значит, при большем угле атаки местная скорость станет равной скорости звука при меньшей скорости полета, [c.71]

Так, при обтекании тел с достаточно большой дозвуковой скоростью вблизи той части поверхности тела, где достигаются наибольшие значения скорости, образуется местная зона со сверхзвуковой скоростью. При обтекании сверхзвуковым потоком затупленных впереди тел между телом и отошедшей ударной волной возникает местная зона с дозвуковой скоростью. При ускорении газового потока в сопле Лаваля в узком сечении сопла происходит переход от дозвуковой скорости течения к сверхзвуковой. [c.383]

На входе в камеру сгорания устанавливаются турбулизаторы, топливные форсунки, зажигающие устройства и стабилизаторы пламени. Статическое давление воздуха при течении по диффузору возрастает р2>Рн, а при обтекании местных сопротивлений несколько уменьшается.. При подогреве в камере сгорания скорость течения газов увеличивается, давление торможения и статическое давление понижаются [c.283]

Приведенные скорости по тракту двигателя Х1 и Х.2 с увеличением Хн возрастают. Коэффициенты давления при обтекании местных сопротивлений в и диффузора Од уменьшаются (9.9). Давление и температура торможения ров и Гон растут, относительный подогрев уменьшается [c.300]

Коэффициент давления при обтекании местных сопротивлений о с увеличением начальной скорости Х растет за счет уменьшения Х2. [c.341]

В вопросах аэродинамики скорости, вообще говоря, достаточно малы, чтобы можно было пользоваться предположением о несжимаемости воздуха в случае винта, вращающегося с большой угловой скоростью, а также в некоторых особых случаях, приходится считаться с сжимаемостью воздуха. Сжимаемость может весьма сильно изменить обтекание тела, движущегося в жидкости с малой относительной скоростью, если местные скорости в какой-нибудь области достигают больших величин. [c.18]

Рассмотрим теперь влияние на реактивную силу непостоянства давлений в плоскости выходного среза двигателя. Построим эпюру давления и скорости на срезе сопла (рис. d.l4). Для простоты остановимся на случае дозвукового истечения. Можно, например, представить себе такое обтекание двигателя, при котором давление вблизи выходного среза понижено, за счет чего местная скорость во внешнем потоке увеличивается. Давление внутри дозвуковой выхлопной струи является примерно таким же, как и на ее границе. [c.53]

Физически это объясняется те.м, что с увеличением числа М дозвукового обтекания свойство сжимаемости среды приводит к более сильному увеличению местных скоростей возмущения, вызванных присутствием тонкого тела, причем это увеличение пропорционально 1/1/1 — М . Такое явление обусловлено тем, что в сжимаемом газе при увеличении местных скоростей в струйках около тела уменьшение давления вызывает уменьшение плотности, а это, в свою очередь, вследствие постоянства местного расхода в струйках, равного расходу р, Усс в невозмущенном потоке перед телом, должно быть компенсировано более значительным возрастанием местной скорости, чем в сжимаемом потоке при прочих равных условиях. Это возрастание скоростей возмущения в сжимаемом потоке компенсируется увеличением толщины и угла атаки того же профиля, но обтекаемого потоком несжимаемой жидкости. [c.178]

Из рассмотрения треугольников скоростей (аналогичных рис. 11.20) при обтекании V-образной несущей поверхности, установленной под углом ф на корпусе с углами атаки а = 0 и скольжения Р = = 0, следует, что правая консоль находится под местным углом атаки А п = Рф. а левая — под углом Аад = — Рф. Дополнительные нормальные силы, обусловленные этими углами, имеют противоположное направление и создают момент крена. [c.616]

Пластина с теплоизолированной поверхностью шириной (хордой) 6 = 5 м и размахом / = 1 м обтекается сверхзвуковым потоком со скоростью V<,o = V s = = 4000 м/с. Условия обтекания соответствуют полету на высоте Я = 20 км. Найдите местные и средний коэффициенты трения, распределение толщин ламинарного пограничного слоя, а также силу трения пластины. [c.672]

Обтекание профиля при наличии на профиле местной скорости звука в книге не рассматривается. Изложим в этом параграфе простейшую теорию (Прандтля—Глауэрта) обтекания тонкого профиля при малом угле атаки и числах Мт, меньших М р. Влияние сжимаемости можно установить путем сравнения потенциалов скоростей при обтекании профиля сжимаемой ф и несжимаемой фц жидкостями. [c.187]

Рассмотрим процесс обтекания круглой трубы потоком невязкой жидкости. На рис. 10.4 изображена схема обтекания. Проследим за изменением гидродинамических параметров в струйке, которая натекает на трубу в критической точке О и далее огибает цилиндрическую поверхность в направлении к С и В. Скорость в струйке на бесконечном расстоянии от критической точки вверх по потоку обозначим через а давление через р , местные значения этих величин у поверхности трубы через wap. [c.192]

Задача V-15. В результате исследования на модели обтекания симметричного тела объемом 1/ , = 2 дм, помещенного в вертикальный канал диаметром D = 200 мм, получено при скорости воды в канале = 10 м/с, что местная потеря напора на опытном участке канала равна = 5 м и сила, действующая на тело, Р = 80 Н (направлена по потоку вниз). [c.119]

Зазор между лопастными системами в проточной части оказывает существенное влияние на обтекание и формирование потерь. Величина потерь зависит от неравномерности потока, которая создается предыдущей лопастной системой. Поток, имеющий неравное поле скоростей при поступлении на последующую решетку, способствует вихревому обтеканию ее. Значительное увеличение потерь возникает в случае обтекания решетки при наличии углов атаки, так как при этом в лопастной системе образуется повышение давления с интенсивным вихреобразованием, аналогичными для течения в диффузорах (местные диффузор ности). [c.53]

Из сказанного следует, что характер обтекания профиля при больших углах атаки в значительной мере зависит от конструкции передней кромки, поэтому её толщина оказывает влияние на максимальную подъёмную силу и на лобовое сопротивление. Вдоль толстого профиля обычно происходит более значительное изменение давления при нулевом угле атаки, чем вдоль тонкого, что вызывает относительное увеличение как местных скоростей у профиля, так и сопротивления давления. С другой стороны, обтекание профилей с толстой входной кромкой меньше зависит от изменения угла атаки, чем обтекание профилей с тонкой входной кромкой, вследствие чего толстые профили имеют большой диапазон углов атаки, в котором лобовое сопротивление изменяется сравнительно мало. [c.139]

В гл. 10 был описан приближенный способ использования точных решений для клиновидных тел для расчета теплообмена при продольном обтекании тела вращения потоком с произвольным распределением скорости вне пограничного слоя. На рис. 10-5 показано, что необходимые для расчета функции можно аппроксимировать линейными зависимостями, позволяющими получить простое расчетное уравнение для местного числа Стантона. [c.378]

ОКОЛОЗВУКОВОЕ ТЕЧЕНИЕ — течение газа в области, в к-рой скорость потока и мало отличается от местной скорости распространения звука а(и яц а). О. т. может быть дозвуковым (к < а), сверхзвуковым (у > а) и смешанным (или трансзвуковым), когда внутри рассматриваемой области совершается переход от дозвукового к сверхзвуковому течению. Характерными случаями О. т. являются течение в области критического (наиб, узкого) сечения сопел ракетных двигателей и аэродинамич. труб, течение вблизи горловины сверхзвуковых воздухозаборников реактивных двигателей, в межлопаточных каналах нек-рых турбомашин, обтекание тел (самолётов, снарядов, ракет), летящих со скоростью, близкой к скорости звука или преодолевающих звуковой барьер , когда на обтекаемом теле возникают местные сверхзвуковые зоны, замыкающиеся ударными волнами. [c.402]

Применение тонких крыльев позволяет значительно повысить величину Мкр, поскольку местные скорости обтекания уменьшаются при уменьшении относителыной толщины. На рис. 3.03 видно, что у крыла с с=0,15 рост коэффициента сог ротивления начинается при меньших числах М, чем у крыла с с=0,05. [c.78]

Что касается области больших дозвуковых скоростей, то исследования опирались в то время только на эксперимент. Первые систематические опыты с применением критерия подобия по числу М поставил Дж. Стэк в 1934 г., в результате чего дана количественная оценка резкого изменения состояния потока около профиля крыла при подходе к скорости звука Это явление наступало при скорости невозмуш енного потока, для которой местная скорость обтекания на поверхности крыла впервые достигает значения местной скорости звука. Такая скорость невозмущенного потока была названа критической , а соответствующее ейчисло М впоследствии обозначалось как Мкр- [c.320]

Остановимся на выяснении физических причин такого различия во влиянии густоты решетки. Критическое число М зависит от величины М, при которой на поверхности профиля возникает скорость, равная местной скорости звука , и от интервала чисел Мь соответствуюших переходному режиму обтекания, т. е. [c.45]

Допустим, что геометрия двигателя задана. Работать в расчетных условиях двигатель будет только при одном относительном подогреве 0расч и при одной расчетной скорости полета (Хн)расч. При увеличении подогрева 9>6расч скорость перед истечением Яз не изменится, но расход газа уменьшится за счет увеличения температуры и уменьшения плотности отходящих газов (см. 10. 4). Скорость потока в холодных сечениях Si, Sikp и S2 уменьшается и коэффициент давления при обтекании местных сопротивлений возрастает, а коэффициент давления при нагревании Осг уменьшается за счет роста относительного подогрева. Коэффициент давления камеры Ск= Ссг остается практически постоянным. Замыкающий прямой скачок при увеличении относительного подогрева сверх расчетной величины вытесняется из входной щели диффузора, коэффициент расхода ср убывает, начинается помпажный режим. Коэффициент давления сд остается практически постоянным (см. фиг. 180,г). [c.314]

Учет сил взаимодействия стержня с внешним потоком приводит к более сложным задачам по сравнению с задачами, рассмотренными в предыдущих главах. На рис. 6.1 показан элемент стержня,, находящийся в потоке воздуха произвольного направления (скорость потока Vo) с действующими на него аэрогидродинамически-ми силами qa, q и qi. Стержни, находящиеся в потоке, могут очень сильно отклоняться от первоначальной (без потока) равновесной формы, а От формы осевой линии стержня (угла фа между касательной к осевой линии стержня — вектором ei на рис. 6.1 и вектором местной скорости Vo потока) зависят аэродинамические силы. Получить общие аналитические выражения для возникающих аэродинамических сил, учитывающих непрерывное изменение этого угла в процессе нагружения стержня потоком, можно только экспериментально-теоретическим методом путем обобщения экспериментальных данных частных случаев обтекания стержня потоком. [c.229]

Для набегающего потока найдем критическое число J,p. Используя метод Христиановича, по значению р шнс = —Г25 определяем M J p = 0,5 (см. решение задачи 7.7). Для чисел Мао, изменяющихся в интервале Моо р < Моо< 1, обтекание профиля характеризуется тем, что в его окрестности возникает зона сверхзвуковых скоростей и, как следствие, образуется местный скачок уплотнения. Это приводит к перераспределению давления в хвостовой части профиля и появлению дополнительного сопротивления, которое называется волновым. По данным Сере-брийского и Христиановича, при М < Моокр+ 3. 3 коэффициент этого сопротивления [c.183]

Найдите параметры пограничного слоя (местный коэффициент трения толщину слоя) на участке турбулентного обтекания плоской пластины (рис. 12.1). а также средний коэффициент и силу трения. Условия обтекания пластины потоком со скоростью К, вуют высоте Я = 10 км. Критическое число Яскр = Ю . [c.671]

В гл. 3 были установлены признаки потенциального движения. Следует отметить, что движение, строго соответствующее условиям безвихревого (потенциального) движения, в природе и технике отсутствует. Но в ряде случаев можно применить понятие потенциальное движение, условно идеализируя реально происходящее движение вязкой жидкости. Во многих задачах значительная часть области, занятой движущейся жидкостью, находится в условиях практически безвихревого движения. При обтекании твердых тел реальной жидкостью всю область движения делят на две тонкий пограничный слой, примыкающий непосредственно к телу, и внещнюю область, где пренебрегают силами вязкости и движение считают потенциальным. Как будет показано ниже, движение жидкости через оголовок водослива и из-под затвора при больщих скоростях также можно считать потенциальным. Движение вязкой жидкости в пористой среде, если рассматривать индивидуально поровые к.аналы, является вихревым, с уменьшающимися к стенкам местными скоростями в каждом норовом канале. Но, рассматривая осредненное по пространству, как было указано в гл. 27, движение (при линейном законе фильтрации), справедливо можно считать его потенциальным. [c.279]

При обтекании тела потоком жидкости или газа перед ним образуется зона торможения. В этой области происходит снижение скорости потока и повышение давления. При обтекании тела потоком газа местное повышение давления, связанное с торможением, имеет конечное значение, существенно превышающее звуковое давление. Возмущения, вызванные в газовой среде по-выщением давления в любой части обтекаемого тела, распространяются со скоростью, большей скорости звука. Если тело движется со скоростью, большей скорости звука, то перед ним возникает устойчивая ударная волна (рис. 2.31). [c.120]

Экспериментальная установка. В настоящей работе изучается местная теплоотдача при вынужденном продольном обтекании пластины воздухом. На поверхности пластины реализуется условие 7с=соп81. Исследуемая плоская пластина (рис. 4.10) устанавливается по оси аэродинамической трубы разомкнутого типа. Воздух прокачивается через установку с помощью вентилятора, который присоединяется к выходному патрубку аэродинамической трубы. Труба представляет собой расширяющийся канал прямоугольного сечения. На входе поперечное сечение равно 60x100 мм , а на выходе 100X100 мм что обеспечивает постоянство давления воздушного потока по длине. Вентилятор приводится в движение электрическим двигателем переменного тока. На входе в канал установлено сопло Витошинского, которое служит для обеспечения равномерного распределения скорости воздуха и исключает возникновение дополнительных возмущений во входном сечении канала. Расход воздуха через аэродинамическую трубу регулируется с помощью ирисовой диафрагмы, установленной на выходном [c.157]

Кроме потерь трения значительную часть гидравлических потерь составляют потери вихреобразования, которые зависят от ряда факторов. Кольцевая форма проточной части гидродинамических передач, с одной стороны, и изогнутость лопастных систем, с другой, приводят к перераспределению скоростей и давлений, что влечет за собой увеличение неравномерности потока примерно так же, как и в коленах обычных труб. Но наряду с этим в проточной части имеются и свои особенности. Колено проточной части гидродинамических передач является как бы бесконечным по ширине при конечных размерах радиуса поворота и высоты в направлении радиуса (см. рис. 7), вследствиечегосостояниепотокабудетхарактеризоваться увеличением давления и скорости от внутренней стенки к внешней. При таком состоянии уменьшаются вторичные токи в месте поворота потока, но усугубляется действие местной диффузорности. Происходит как бы обтекание цилиндра кольцевой формы с нарастанием давления по внутренней поверхности [41]. Так как скорости при этом уменьшаются и энергии частиц жидкости недостаточно, чтобы преодолеть нарастание давления, происходит отрыв потока с образованием вихрей, энергия которых при рассеивании их превращается в тепло. [c.52]

Повышенные скорость дымовых газов и концентрация в них золы и уноса наблюдаются в газовых коридорах между стенками газохода и трубами, при большом расстоянии между рядами труб или змеевиками и т. п. При повороте газов и при обтекании ими препят- ствий центробежные и инерционные силы увеличивают местную концентрацию твердых частиц, что способствует особо быстрому износу металла труб (рис. 3-5). [c.117]

Гидравлическое сопротивление движению воздуха и дымовых газов в коробах и газоходах котлов зависит сгг квадрата скорости дай оТ удельного веса у воздуха или газов. Наиболее значительны местные сопротивления при повороте газов, изменении сечения коробов, обтекании рядов труб при поперечном их смывании и др. Загрязнение газового тракта может увеличить гидравлическое сопротивление на 25—507о и больше. [c.199]

С уменьшением темп-ры рабочего газа при иеизли н-ыых давлении и Маха числе M = i>/a (где а — местная скорость звука) вязкость уменьшается, а плотность растёт и, хотя скорость v падает, число Рейнольдса Re обтекания модели фиксиров. размера I увеличивается. Т. к. скоростной напор [c.493]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...