Зона торможения

Проектирование самотормозящейся эпициклической цевочной передачи, у которой вся линия зацепления располагается в зоне самоторможения, состоит в следующем по заданному передаточному отношению выбираются радиусы центроид шестерни и колеса на чертеже, в соответствии с выбранными радиусами, размечаются точки Ои О2, Р (рис. 5). Затем строится зона самоторможения (заштрихована) и теоретическая линия зацепления, которая явится касательной к зоне свободной передачи работы при любом ведущем колесе. В эпициклических передачах с большим удалением линии зацепления от полюса последняя близко расположена к дуге окружности с центром О2. Зная удаление профилирующей точки от центра О,, легко построить профиль зуба шестерни, задавшись предварительно диаметром цевки цевочного колеса. После построения профиля зуба шестерни следует вычертить действительную линию зацепления для того, чтобы убедиться в действительном расположении этой линии в заштрихованной зоне. Пересечение построенной линии зацепления с границей между зонами торможения и заклинивания обозначаем точкой А (рис. 5). Из центра О] проводим дугу радиуса OjA до пересечения с профилем зуба шестерни в точке Д. Радиусом вычерчиваем поднутрение. Благодаря поднутрению рабочий участок линии зацепления АВ располагается полностью в зоне самоторможения. Отношение углов уп2 и Y2- определяющее коэффициент перекрытия, должно быть больше единицы, т. е. [c.59]

ТЕМПЕРАТУРНАЯ ЗАДАЧА В ЗОНЕ ТОРМОЖЕНИЯ МЕХАНИЗМОВ СВОБОДНОГО ХОДА НА УЧАСТКЕ УПРУГОГО КОНТАКТИРОВАНИЯ [c.164]

Типичная осциллограмма на этапе торможения ключа, снятая при начальной скорости вращения ы = 8,24 сек.->, приведена в статье Температурная задача в зоне торможения механизмов свободного хода на участке упругого контактирования (см. стр. 164 настоящего сборника). [c.261]

В дисперсных системах могут иметь место различные виды коагуляции броуновская (для весьма малых частиц), кинематическая (обусловлена разностью скоростей движения капель), турбулентная (вызвана взаимодействием струи капель со сплошной средой, в которую происходит распыл), электрическая (при распыле мелкие капли могут быть заряжены), акустическая, гравитационная (ввиду различной скорости осаждения разных капель в зоне торможения). [c.197]

На носике зонда происходит торможение потока переохлажденного пара. Процесс торможения при дозвуковых скоростях осуществляется постепенно в некоторой области торможения, примыкающей к носику зонда. Можно полагать, что процесс торможения сопровождается частичной конденсацией в зоне торможения и соответствующим тепловыделением. Вместе с тем появление в потоке крупнодисперсной (форсуночной) влаги несколько меняет картину течения в зоне торможения. Крупные капли, не попадающие в приемное отверстие, огибают носик зонда и оказывают эжекционное действие на мелкие капли и частицы паровой фазы в зоне торможения и приемной части зонда. Благодаря эжекционному действию крупных капель давление торможения, показываемое зондом, уменьшается. В этом же направлении влияет теплообмен. Так как температура пара в приемной камере зонда выше, чем температура внешнего потока, то происходят отвод тепла во внешнюю среду и соответственно снижение измеряемого давления торможения. Условия теплообмена могут заметно измениться в режимах с большой влажностью, когда на внешней поверхности зонда образуется пленка. [c.407]

Как следует из результатов расчета течения идеального газа, вблизи стенки в цилиндрическом участке рассматриваемого сопла существует местная зона торможения потока, что может вызвать отрыв по- [c.536]

Назовем зону, в которой справедлив закон трения Кулона, зоной скольжения, а зону, в которой интенсивность сил трения равна максимальному касательному напряжению, — зоной торможения. Границу этих зон устанавливаем, приравнивая интенсивность сил трения по (4.11) и (4.13) величине максимального касательного напряжения (4.14). Тогда получим [c.91]

Рассмотрим теперь определение контактного давления в зоне торможения. В этом случае д- = т ах = сГе/i/S и (4.10) принимает вид [c.92]

Таким образом, имеем = Pi < exj(v 3h), и, следовательно, в зоне торможения [c.92]

Для определения постоянной используем граничное условие при X = IJ2 h р = р2, где контактное давление на границе зон торможения и прилипания определяется по (4.17) Ра = Pi + + о, х - 2к)/ уЩ. [c.92]

Равенство (4.46) объясняется тем, что так же, как и в предыдущем параграфе, в зоне торможения интенсивность сил трения принимается равной максимальному касательному напряжению [c.101]

В частном случае одной зоны торможения контактное давление определяется (4.45), причем контактное давление рх находится по (4.47) подстановкой в нее = г pi = а , и, следовательно, [c.101]

Приведенное решение имеет место при условии справедливости закона Кулона, т. е. в зоне скольжения. К ней примыкает зона торможения, в которой выполняется условие (4.14). Граница зон определяется из (4.11), (4.14) и (6.9). [c.136]

Преобразуем теперь дифференциальное уравнение (6.8), используя (4.14) и (6.9) для зоны торможения. В результате получим [c.136]

Преобразуем теперь дифференциальное уравнение (6.56) для зоны торможения, где q = oj2. Используя (6.57), получим [c.148]

Среднее давление прессования на входе в матрицу определяется по (6.58) или (6.62) в зависимости от отсутствия или наличия зоны торможения для криволинейной матрицы и соответственно по (6.60) и (6.65) для конической матрицы подстановкой в эти формулы z = z- . [c.149]

В режиме реостатного торможения, передвигая тормозную рукоятку в зоне Торможение, поддерживают скорость, с которой электровоз должен двигаться под уклон. [c.136]

При изучении большого числа фотографий присоединенных каверн выяснилось, что число перемещающихся каверн в потоке гидродинамической трубы замкнутого типа определяется в первую очередь скоростью течения и характеристиками ядер кавитации в жидкости. Таким образом, при одном и том же распределении ядер кавитации частота, с которой они вносятся в зону торможения, приблизительно пропорциональна скорости течения. Связь этого свойства течения с числом и частотой разрушающих ударов рассматривается в разд. 8.5.2. [c.208]

НИИ к телу и расстояние от точки схлопывания до поверхности зависит от начального размера пузырька, так как чем он больше, тем продолжительнее время схлопывания и, следовательно, время переноса каверны к поверхности со скоростью, равной местной скорости потока. Отставание каверны от потока жидкости также зависит от величины каверны. По-видимому, более крупные каверны схлопываются ближе к поверхности тела. Кроме того, чем больше начальный диаметр каверны, тем больше энергии выделяется при ее схлопывании и тем выше максимальное давление (разд. 4.3). Поэтому в рассматриваемом случае течения более крупные каверны должны производить, по-видимому, более сильное разрушение. Перемещающиеся каверны средних размеров, наблюдаемые на поверхности раздела, схлопываются слишком далеко от поверхности тела и не способны нанести разрушающий удар. Лишь немногие из них подходят к поверхности тела на достаточно близкое расстояние и образуют на ней впадины. Каверна, показанная на фиг. 8.7, движется вдоль критической линии. Траектории многих более мелких каверн могут целиком находиться в пределах возвратного течения, поэтому они никогда не подойдут к поверхности тела на достаточно близкое расстояние и не образуют на ней впадину. Кроме того, с удалением от зоны торможения среднее давление вдоль траектории понижается. Следовательно, [c.398]

Следовательно, зона торможения распространяется от X =2h до Хь = Ь—if)/i. [c.241]

Зона торможения уменьшается также с уменьшением ширины полосы при данном значении коэффициента трения и толщины полосы, так как протяженность зоны скольжения (t /i) и зоны прилипания 2h) от ширины не зависит и сохраняет значение при ее изменении. [c.243]

Зона торможения уменьшается также с увеличением толщины полосы при данных значениях коэффициента трения и ширины полосы. В этом случае уменьшение зоны торможения происходит за счет роста зоны прилипания. [c.243]

Таким образом, отсутствие зоны торможения опреде- [c.243]

В момент исчезновения зоны торможения границы между зонами прилипания и торможения и между зонами торможения и скольжения сольются, тогда Хс—Хь-Подставив значение хъ из выражения (6.40) и Хе из выражения (6.43), получаем Ь—h — 2h. Отсюда [c.244]

Если касательное напряжение не достигает максимального значения —СТт/2, что возможно при малых значениях коэффициента трения, то зона торможения отсутствует. Контактная поверхность состоит из зон скольжения и прилипания. Вертикальное напряжение в зоне скольжения (участок I) определяется по уравнению (6.23). [c.245]

Если в этом случае пренебречь уменьшением напряжения в зоне прилипания, т. е. принять, что контактная поверхность является зоной торможения, то удельное давление можно определить по формуле (6.50) при /=0,5 и 1 5=0. Тогда [c.247]

Формула (6.58) незначительно отличается от формулы (6.57), Следовательно, при />0,2 и 6/А>8 можно считать, что контактная поверхность является зоной торможения (скольжение отсутствует). [c.247]

По современным представлениям, при прокатке в общем случае, как и при осадке, помимо зон опережения и отставания, в которых происходит скольжение металла по валкам, имеются две зоны торможения и зона прилипания. [c.324]

При обтекании тела потоком жидкости или газа перед ним образуется зона торможения. В этой области происходит снижение скорости потока и повышение давления. При обтекании тела потоком газа местное повышение давления, связанное с торможением, имеет конечное значение, существенно превышающее звуковое давление. Возмущения, вызванные в газовой среде по-выщением давления в любой части обтекаемого тела, распространяются со скоростью, большей скорости звука. Если тело движется со скоростью, большей скорости звука, то перед ним возникает устойчивая ударная волна (рис. 2.31). [c.120]

Другим распространенным методом анализа состава материалов является рентгено-спектральный микроанализ (РСМА). В РСМА веществ регистрируют характеристическое рентгеновское излучение из зоны торможения электронов зонда в твердой мишени. РСМА часто применяется вместе с РЭМ на одном приборе, в виде специальной приставки - микроанализатора. [c.156]

Температурная задача в зоне торможения механизмов свободного хода на участке упругого ион-тактирования. К е н и с М. С., С в е т л и ч и о в К. В., Трахтенберг Bj Ф. Динамика, прочность, контроль и управление — 70 . Куйбышевское книжное издательство, 1972, стр. 164. [c.430]

На носике зонда происходит торможение потока переохлажденного пара. Процесс торможения при дозвуковых скоростях осуществляется постепенно в некоторой области торможения, примыкающей к носику зонда, сопровождается частичной конденсацией и соответствующим тепловыделением. Вместе с тем появление в потоке круинодисперсной (форсуночной) влаги меняет картину течения в зоне торможения. Крупные каили, не попадающие в приемное отверстие, огибают носик зонда и оказывают эжекционное действие на мелкие капли и паровую фазу в зоне торможения и в приемной части зонда. Благодаря э кек- [c.58]

Наличие нескольких зон, аналогичных рассмотренным выше, было введено в теорию прокатки А. И. Целиковым [141—143]. В некоторых из его книг зона прилипания была названа зоной застоя, а зоны торможения и прилипания объединены одним названием— зона прилипания. В работах Е. П. Унксова [137] для расчета процессов осадки использовались те же самые зоны. [c.92]

В случае горячей осадки значения коэффициентов трения значительны, и поэтому зона торможения может быть намного больше зоны скольжения. Если пренебречь зоной прилипания, то закон изменения давления на всей контактной поверхности определяется (4.17), а контактное давление р находится по (4.16) подстановкой Xi = I / 1 = 2сТе/у З. Таким образом, (4.17) принимает вид [c.93]

На рис. 6.4 построены эпюры эквивалентных и осевых напряжений, а также контактного давления для случая прессования материала, у которого mi = 0,15 т< — 0,2 в жесткой клиновидной матрице = 2h , а = 45°. Принято, что коэффициент трения = 0,3. В этом случае согласно (6.14) ki = 0,857, = 2,14, а по (6.17) aJ Sg = —0,192. Расчет по (6.15) дает соответствующее значение х1х = 1,09, т. е. почти вся матрица находится в зоне торможения. Напомним, что в этой зоне интенсивность сил трения Q = JV3. Поэтому эпюра этой величины имеет такой же вид, как и эпюра эквивалентного напряжения, и на рис. 6.4 не приведена. [c.137]

На рис. 6.12 построены эпюры эквивалентных и осевых на-пpял eний, а также контактного давления для случая прессования материала, у которого т- = 0,15, та = в жесткой конической матрице Di = 20 , а = 45°. Принято, что коэффициент трения X = 0,3. В этом случае согласно (6.59) кг = 1,71, = 3,71, а по (6.63) ojog = —0,167. Расчет по (6.60) дает соответствующее-значение zlz = 1,04, т. е. так же, как и в примере 37, почти-вся матрица находится в зоне торможения. Напомним, что в этой зоне интенсивность сил трения q = oJ2. Поэтому эпюра этой величины имеет такой же вид, как и эпюра эквивалентного напряжения. [c.149]

Если кавитационная зона оканчивается на гидрокрыле, то ее положение и характеристики такие же, как и у аналогичных кавитационных зон в криволинейных каналах. Однако в криволинейном канале зона разрушения всегда должна оканчиваться внутри канала. Иначе обстоит дело в случае гидрокрыла, поскольку кавитационная зона может распространяться за пределы задней кромки, что ясно видно на нескольких фотографиях. Так, на фиг. 7.20 (снимки б—г) видны каверны такого типа, передняя кромка которых находится на стороне низкого давления. Снимки в и г на фиг. 7.18 аналогичны, за исключением того, что передняя кромка каверны находится на стороне высокого давления. На фиг. 7.19 каверны имеются на обеих поверхностях они сливаются с образованием единой каверны, охватывающей все гидрокрыло, за исключением передней кромки. В случае каверн последнего типа поверхность гидрокрыла подвергается незначительному разрушению или сохраняется в целости, поскольку в течение большей части цикла каверны зона схлопывания не касается поверхности крыла, а расположена ниже по потоку в жидкости. Если каверна распространяется на небольшое расстояние за пределы задней кромки, то зона разрушения может сформироваться, когда зона торможения возвратного течения быстро перемещается по поверхности. Если длина каверны столь велика, что ее можно классифицировать как суперкаверну, то поверхность гидрокрыла не должна подвергаться разрушающему воздействию схлопывания каверн. В случае перемещающейся кавитации разрушающего действия не должно быть, если длина зоны достаточна, чтобы схлопывание не происходило [c.357]

Приведенные в табл. 8.1 расчетные размеры каверн (пузырьков), образующих впадины, гораздо больше средних размеров каперн, наблюдаемых вблизи границы раздела присоединенной каверны и основного потока. В связи с этим естественно предположить, что между разрушающей способностью больших и малых пузырьков существует значительная разница. Число и средний диаметр каверн на поверхности раздела определялись непосредственно по кинограммам, полученным с помощью высокоскоростной съемки в процессе эксперимента. На этих кинограммах каверны (пузырьки) располагаются очень плотно, полностью покрывая поверхность присоединенной каверны. Их средний диаметр 635 мк, а средняя скорость несколько больше скорости набегающего потока. Согласно результатам проведенных измерений, за 1 с в зону торможения сносится около 0,7 10 каверн в расчете на 1 см окружности испытываемого образца. А число впадин, образующихся за то же время и приходящихся на 1 см окружности образца, составляет 24. Следовательно, только одна из 30 000 перемещающихся каверн наносила разрушающий удар по поверхности мягкого металла. Естественно задать вопрос, что же происходит с остальными 29 999 кавернами. Подобные соотношения между числом каверн и впадин наблюдались также при испытаниях в трубках Вентури [17, 54, 55] и при вибрационных испытаниях [40, 50]. [c.397]

Так как в зоне торможения контактное касательное напряжение постоянно (тк =—0 /2), дифференциальное уравнение равновесия (6.17) имеет вид daJdz—a /2h и 02= o л /2/г-f С. [c.240]

При уменьшении коэффициента трения уменьшается интенсивность роста Тк и <Уг на участке I (зона скольжения) в соответствии с уравнениями (6.24) и (6.23) протяженность зоны скольжения if)/i растет, согласно уравнениям (6.39) и (6.41). Так как протяженность зоны прилипания при этом независимо от велич11ны коэффициента трения определяется толщиной полосы, рост зоны скольжения возможен только за счет уменьшения протяженности зоны торможения. При некотором значении коэффициента трения зона торможения исчезнет и на контактной поверхности будут только два участка I и [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...