Ось боковая, поперечная, продольна

Ось боковая, поперечная, продольная 238 [c.490]

Станок 1341 относится к револьверным станкам с горизонтальной осью револьверной головки. Ось вращения головки расположена ниже оси шпинделя на 100 мм и параллельна ей. Револьверная головка имеет шестнадцать отверстий, в которых с помощью державок крепят режущий инструмент. Этот станок не имеет бокового (поперечного) суппорта. Револьверная головка получает продольную и поперечную (круговую) подачи. Станок 1341 имеет устройства, отличающие его от большинства токарно-револьверных станков а) командоаппарат, автоматически включающий при повороте револьверной головки необходимые для каждого перехода частоту вращения и подачу б) гидравлический механизм [c.158]

Известны несколько попыток выяснения закономерностей распределения конвекционных потоков стекломассы. Первая такая попытка была сделана А. А. Соколовым, рассмотревшим уравнение движения несжимаемой вязкой жидкости вдоль оси 2 — продольной оси печи (ось X направлена вертикально), при постоянной вязкости (л и пренебрежении влиянием трения о боковые стенки и поперечными конвекционными потоками. Прп этом уравнение Стокса пмеет следующий вид [c.204]

Решение. Происходит последовательное отражение акустических (ультразвуковых) волн от граней под углами Р и (90°—Р), после чего волна возвращается назад к преобразователю. Решение выполним с помощью графиков рис. 7 и 8 Приложения. Из них видно, что при углах р = 0 и 90° поперечная волна отражается полностью / = 1. Также полностью отражается поперечная волна, когда углы р и (90°—Р) больше третьего критического. Это достигается в интервале углов от 33,5 до 56,5°. Между этим интервалом и значениями Р = 0 и Р = 90° отражение не полное, в связи с трансформацией поперечной волны в продольную. Минимум достигается при 30 и 60°, здесь / =0,1. Продольная волна полностью отражается также при углах О и 90°, хотя экспериментально этого не наблюдают, так как, распространяясь вдоль одной из граней угла, продольная волна будет являться головной и сильно ослабляться за счет излучения боковых поперечных волн. Экспериментально полное отражение при углах О и 90° можно наблюдать, если двугранный угол образован не плоскими поверхностями, а поверхностями двух соосных цилиндров, пересекающихся под углом 90°. [c.46]

Проектирование дискретных каркасов в случаях, когда имеется продольная ось симметрии (корпус судна, фюзеляж самолета), производится по поперечным сечениям. Отдельные поперечные сечения могут быть заданы явными, неявными или параметрическими уравнениями, и интерполяция боковой поверхности между этими сечениями также может соответствовать одной из этих трех форм представления. Если ось 2 принимают за продольную ось проектируемого изделия, тогда поверхность представляется уравнением [c.43]

Проведем контрольную поверхность из поперечных сечений J и 2 и боковых поверхностей, расположенных параллельно потоку и охватывающих диффузор. Вследствие наклона стенок диффузора сумма проекций на продольную ось сил давления, приложенных от стенок к жидкости, не равна нулю (Рд О). [c.42]

Принципиальная возможность такого разложения на продольное и боковое движения обусловлена симметрией летательного аппарата относительно продольной оси. В свою очередь продольное движение (движение тангажа) складывается из поступательного перемещения центра масс в вертикальной плоскости полета (траектория мало отличается от плоской) и вращения вокруг поперечной оси Ог. При таком движении обеспечивается хорошая стабилизация по крену и такие параметры, как р, у, (о, Му, можно считать пренебрежимо малыми (органы управления креном и рысканием практически не отклоняются). При боковом движении в направлении оси Ог перемещается центр масс, а аппарат испытывает вращение относительно осей Ох и Оу (при этом работают рули управления, обеспечивающие движения рыскания и крена). [c.24]

Простые плоские продольные волны, рассмотренные в 167, могут существовать в стержне прямоугольного поперечного сечения только тогда, когда на боковых гранях действуют компоненты напряжений и о , определяемые уравнениями (е). Для стержня произвольного поперечного сечения также требуется действие соответствующих усилий на боковой поверхности. [c.496]

Переменные выражают продольные смещения тел по прямой линии или оси, проходящей через оба конца струны, а переменные у г. Кг выражают их поперечные или боковые смещения по направлению, перпендикулярному к оси,— единственные смещения, которые до сих пор рассматривали при решении проблемы о колеблющихся струнах. [c.484]

Заметим, однако, что, как показал А. Ю. Ишлинский в статье О напряженном состоянии цилиндра при больших углах крутки (Прикладная математика и механика, том VII, 1943, вып. 3) эту задачу можно решить и на основе классической линейной теории упругости. Он изучил напряженно-деформированное состояние упругого круглого цилиндра при больших углах крутки в условиях, когда точки торцов в процессе деформации не перемещаются в направлении, параллельном оси цилиндра. Кроме отмеченного уже возникновения в поперечных сечениях вала нормальных напряжений, складывающихся в продольную силу, обнаружено, что, вследствие поперечной деформации продольных растягиваемых волокон, происходит уменьшение радиуса цилиндра. Наряду с этим возникают радиальные напряжения, равные нулю на боковой поверхности цилиндра и достигающие максимального значения в точках на оси цилиндра. [c.34]

Способ батоксов и гори-3 о н талей основан на приемах построения, применяемых в начертательной геометрии. При нем построение формы агрегата и графическую увязку его теоретических контуров производят на трех плазах плановой и боковой проекциях агрегата, которые делают сжатыми (масштаб по продольной оси 1 5, а по поперечной — 1 1), и эпюре совмещенных сечении, выполняемой в масштабе 1 1. [c.187]

Если на боковую поверхность этого стержня нанести прямоугольную сетку (рис. 2.1, б), то после нагружения поперечные линии а-а, Ь Ь и Т.Д. переместятся параллельно самим себе, откуда следует, что все поверхностные продольные волокна удлинятся одинаково. Если предположить также, что и внутренние волокна работают таким же образом, то можно сделать вывод о том, что поперечные сечения в центрально растянутом стержне смещаются параллельно начальным положениям, что соответствует гипотезе плоских сечений, введенной швейцарским ученым Д. Бернулли, гласящей, что плоские сечения до деформации остаются плоскими и после деформации. [c.15]

Такое предположение о характере деформации бруса определяет форму гипотезы плоских сечений нри кручении. Оно подтверждается и простыми экспериментами. В них на боковую поверхность цилиндра наносят прямоугольную сетку из продольных полос и поперечных линий, являющихся следами на боковой поверхности поперечных сечений. При кручении цилиндра эта сетка искажается, но так, что поперечные линии остаются окружностями, лежащими в плоскости поперечного сечения (рис. 6.12). [c.129]

Плоское деформированное состояние. Аналогичное упрощение, подобное упрощению задачи для тонких пластин, о котором шла речь в предыдущем пункте, имеет место в другом предельном случае, когда размер тела в направлении оси г очень велик. Если цилиндрическое или призматическое тело нагружается силами, которые перпендикулярны оси г и интенсивность которых не изменяется по длине тела (вдоль оси г), то предполагается, что часть тела, расположенная на значительном расстоянии от концов, находится в плоском деформированном состоянии, т.е. что частицы тела при деформировании движутся в плоскостях, перпендикулярных оси г. Примером может служить подпорная стена, подвергающаяся действию бокового давления, постоянного вдоль оси г, т. е. по длине стены (рис. П. 10). Легко видеть, что в этом случае деформация возникает в плоскостях, перпендикулярных оси г. Поперечные сечения, удаленные от концов стены, остаются плоскими, и при исследовании распределения напряжения достаточно рассмотреть только ту часть стены, которая расположена между двумя смежными поперечными сечениями, отстоящими друг от друга на единицу длины. Составляющие перемещения и и и являются функциями координат л и и не зависят от продольной координаты г. В то же время составляющая [c.575]

Вспомогательной является поперечная ось (струна), которую можно натянуть по фронту или по середине фундамента. Поперечную ось находят таким же способом, как и продольную, т. е. делят пополам межцентровые расстояния между крайними боковыми колоннами обеих боковых стен и краской наносят метки на правой и левой сторонах фундамента по этим меткам с помощью отвесов выверяют поперечную ось. [c.75]

С помощью имеющегося в распоряжении прибора для измерения собственной частоты (рис. 122) следует измерить три основных колебания с собственными частотами Д, д, и /1, т-о. после того как были определены размеры, объем и масса образцов. Измерение колебания при растяжении, изгибе и кручении проводят посредством самовозбуждения или внешнего возбуждения путем подвода двух тонких проволок, которые переносят колебания пьезоэлектрического возбудителя (генератора) колебаний на образец, т. е. принимают частоты образца от пьезоэлектрического приемника. Если условия связи выбраны таким образом, что проволочки на противоположных торцах находятся под небольшим давлением, то могут быть получены (возбуждены) все виды колебаний при известных обстоятельствах. Для крутильного колебания, однако, необходимо преимущественно выбирать возбуждение в поперечном направлении, т. е. прижимать проволочки сверху на концах испытуемого образца перпендикулярно к продольному положению образца. Для этого пьезоэлектрические системы возбудителя и приемника должны быть укреплены на боковых планках. С по- [c.219]

Опыты показывают, что при растяжении анизотропного образца одному и тому же напряжению, возникающему в продольном и поперечном его направлениях, соответствуют различные деформации. Кроме того, при растяжении образца, например пластинки, под углом к осям симметрии наряду с изменениями линейных размеров происходит искажение углов. Боковые грани пластинки, бывшие до опыта взаимно перпендикулярными, после опыта оказываются наклоненными друг к Д1 угу, что свидетельствует о наличии сдвигов ее поперечных сечений. Поэтому для характеристики упругих свойств рассмотренной анизотропной пластинки недостаточно двух упругих постоянных Е и ц,). Очевидно, их должно быть четыре три модуля упругости (в продоль- [c.33]

Так как на перпендикулярном оси Ох основании тела (пе) = О, в последнем выражении интеграл по наветренной части тела 5" можно заменить интегралом но всей его новерхности. Применив к нему формулу Гаусса-Остроградского и учтя постоянство вектора е, найдем, что этот интеграл, а вместе с ним и компонента силы i 2, равны нулю. Полученный результат не зависит от конкретного значения а. Это, в частности, означает, что тела с коническим продольным контуром, поперечные сечения I и 2 которых изображены на рис. 1, при движении вдоль оси Ох не испытывают подьемной и боковых сил. [c.440]

Задача о распространении термоупругих волн в прямоугольном стержне, на боковых поверхностях которого напряжения и температура равны нулю, изучалась в работе [48]. Решение разлагалось по степеням толщины слоя (г) и, таким образом, была получена последовательность систем уравнений. Для основной системы уравнений определены три типа волн, фазовые скорости которых зависят от частоты колебаний. Задача о колебаниях в термоупругом слое, на поверхностях которого задается конвективный теплообмен со средой, рассматривалась в работах 49а—с]. Было показано, что колебания затухают и диспергируют, фазовые скорости зависят от упругости и теплофизических свойств слоя, а также от условий теплообмена на поверхностях слоя. Значения фазовых скоростей при продольных колебаниях ниже, чем при поперечных, и меньше зависят от условий теплообмена на поверхностях слоя. Показано также, что фазовые скорости термоупругих волн меньше, чем упругих, например, для малых значений частот. [c.242]

ОДИН конец которой закреплен, а другой нагружен силой, перпендикулярной к оси балки, значительно осложняет решение. Продольное напряжение о, оказывается все еш,е пропорциональным изгибающему моменту, однако касательные напряжения Ху, уже нельзя принимать равными нулю, и вследствие того, что эти напряжения должны быть равны нулю на боковой поверхности, важную роль начинает играть форма поперечного сечения. Изложение теории изгиба упругих балок можно найти в различных учебниках ). [c.73]

Под потерей автомобилем устойчивости подразумевают опрокидывание или скольжение автомобиля. В зависимости от направления опрокидывания и скольжения различают продольную и поперечную устойчивость. Более вероятно и поэтому более опасно нарушение поперечной устойчивости, которое происходит под действием центробежной силы, поперечной составляющей силы тяжести автомобиля, силы бокового ветра, а также в результате ударов колес о неровности дороги.- [c.188]

Опыт инженерного использования критериев (6.22) и (6.26) указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Ст( .р и 2Тррез. Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентировагса перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления об наруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направ- [c.142]

Для примера рассмотрим боковую поверхность (/ = о). Канонической форме соответствуют уравнения (4.8 ) — (4.1 Г) при п,= , Пг = 0. Заменяя их, как и в случае внутренней точки, интегральными соотношениями, интегрируя по площадям треугольников АОВ, А1ОВ1 и А2ОВ2 (см. рис. 83), лежащих соответственно в касательных плоскостях к конусам продольных, поперечных волн и к границе, получаем следующие конечно-разностные уравнения. [c.653]

Интересен неосуществленный проект трехпролетного покрытия Казанского вокзала, 1911 — 1940 гг., архитектор А. В. Щусев. Центральный пролет дебаркадера (55 м) перекрывается системой трехшарнирных арочных ферм (высота в коньке 24 м). Ажурная торцевая металлическая стенка-ферма обеспечивает жесткость всего здания в целом в поперечном направлении, а в продольном направлении это достигается с помощью массивных бетонных порталов между арками (инженер А. Ф. Лолейт), служащих одновременно средством сообщения между нефами. По своим параметрам и конструктивной системе этот проект относится к числу лучших покрытий того времени. Удачно найденные пропорции центральных и боковых арок, разнообразие фактурных и цветовых сочетаний (бетон, металл, стекло), хорошая композиция и объемно-пространственное решение позволяют говорить о высоких технических и архитектурных достоинствах этой работы В. Г. Шухова. Научный уровень внес В. Г. Шухов в разработку такого типа сооружений, как учебные здания Комисса-ровское техническое училище, 1891 — 1892 гг., архитектор М. К. Гепп.енер реконструкция Московского училища живописи, ваяния и зодчества, архитектор Н. С. Курдюков Высшие женские курсы, 1910— 1913 гг., архитектор С. У. Соловьев и др. Он создает просторные аудитории и картинные галереи с верхним светом, легкие, стремительные лестницы, активно внедряя металлические конструкции и стекло в интерьеры зданий. В. Г. Шухов принимает участие в создании конструкций сцены и перекрытия Московского Художественного театра — очага духовной жизни Москвы, а также университетской обсерватории. [c.155]

Опыт инженерного использования критериев(6.22) и (6.23)указывает, что в материале принципиально заложена возможность разрушения как отрывом, так и срезом. Все зависит от вида напряженного состояния и от соотношения между константами Стотр и 2гсрез- Например, стержневой образец из мрамора разрушается при растяжении без остаточных деформаций, поверхность излома ориентирована перпендикулярно оси образца, что характерно для разрушения отрывом. Однако такой же образец при растяжении в условиях значительного бокового давления обнаруживает существенную остаточную деформацию (до 20%) и разрушается срезом. Стержневые образцы из пластичного материала с относительно глубокой кольцевой выточкой разрушаются без существенных остаточных деформаций, хотя при отсутствии указанного надреза разрушению предшествуют большие остаточные деформации с образованием шейки. Причина охрупчивания образца состоит в том, что у дна выточки имеет место трехосное растяжение, при котором материал предрасположен к разрушению отрывом. Подобный эффект вызывает даже шейка, сформировавшаяся при растяжении стержневого образца. При этом первоначальная трещина возникает в окрестности точки, лежащей на продольной оси образца в плоскости поперечного сечения наименьшей площади (см. точку О на рис. 6.4). Трещина имеет дискообразную форму, а с ростом нагрузки ее фронт распространяется в радиальном направлении. В итоге образуется поверхность излома, ориентированная примерно перпендикулярно оси образца см. след AOAi на рис. 6.4). Лишь после того как подобная дискообразная трещина займет значительную часть площади поперечного сечения, охрупчивающее действие шейки снижается и появляется возможность среза по упомянутой выше конической поверхности. [c.124]

Задаваясь некоторыми свойствами смещений, вытекаюпщми из умозрительного рассмотрения задачи, и предполагая отсутствие продольных составляющих касательных напряжений на боковых поверхностях стержней, Сен-Венан показал непротиворечивость принятых предположений и свел задачу о кручении к решению уравнения Лапласа для продольного смещения частиц первоначально плоского поперечного сечения стержня, а задачу об изгибе — к решению уравнения Пуассона для некоторой вспомогательной 56 функции (при этом распределение напряжений на торцах стержня находится из решения). Сен-Венан подробно разобрал кручение и изгиб стержней с эллипсоидальным и прямоугольным поперечным сечением, а также множество других частных задач. Все его изложение проникнуто чисто инженерным духом — стремлением довести решение до числа и графика, изучить наиболее опасные, с точки зрения прочности, области сечения и дать совершенно ясные примеры расчетов. [c.56]

Di), где /,, /г — компоненты смещения твердой фазы по радиусу по оси л цилиндра. Функции / , 1% выражаются через функции Бесселя /о (/г,г), i = 1,2, JI (h r), где vi hg — константы, определяемые волновым числом и скоростями распространения соответственно продольных волн I и II рода и поперечных волн. При этом условия обращения в нуль нормальной и касательной нагрузок, а также порового давления, приложенных к боковой поверхности цилиндра, определяют дисперсионное уравнение, которое при незначительном влиянии жидкости в поровом пространстве сводится к известному частотному уравнению Похгаммера [101]. Полное дисперсионное уравнение весьма сложно, в связи с чем подробно исследуются частные случаи низкочастотные и высокочастотные волны в тонких стержнях. [c.142]

Как показала практика, контроль по статистически-шероховатой поверхности с малой волнистостью не вызывает больших затруднений. В то же время статистически шероховатая поверхность, имеющая значительную волнистость (период, который меньше 3—4 базовых размеров ПЭП), а также регулярная контактная поверхность представляют собой практически дифракционную решетку, на которой происходят существенная деформация диаграммы направленности и появление в металле интенсивных боковых лепестков (величиной до 30% основного максимума). Как показано Я. Ю. Самедовым, Л. В. Басацкой и автором, на шероховатой поверхности происходит также частичная трансформация вводимых в металл продольных волн в поперечные, степень которой пропорциональна волновым размерам ПЭП и неровностей. Трансформированные поперечные волны эллиптически поляризованы, причем ось эллипса орто- [c.127]

В. В. Голубева (1935), в которой делалась попытка учесть обтекание боковых кромок крыла с помощью представления о поперечной циркуляции . Создание точной нелинейной теории крыла конечного размаха связано с большими трудностями, которые обусловлены существенным влиянием вязкости и отрыва на этих режимах. Поэтому для приближенных расчетов нелинейных характеристик обычно используются полуэмпирические методы, критерием применимости которых является согласие с результатами испытаний в некотором диапазоне геометрических параметров, таких как форма крыла в плане, угол атаки и т, п, В работе Г, Ф, Бураго (1944) вихревая поверхность заменяется одним несущим вихрем и граничные условия удовлетворяются по хорде в среднем. Угол скоса свободных вихрей принимается равным половине угла атаки приводится приближенная формула для коэффициента подъемной силы, из которой следует его квадратичная зависимость от угла атаки для очень малых удлинений, Н, Н. Поляхов и А, И. Пастухов (1959) дали возможность оценить не только подъемную силу, но и момент. У них крыло заменяется системой П-образных вихрей, причем угол скоса свободных вихрей цринимается равным углу атаки. С, Д, Ермоленко (1960) принял углы скоса П-образных вихрей на концах прямоугольного крыла равными индуктивным углам скоса потока от присоединенных и свободных вихрей. Метод обобщается им на случай крыла малого удлинения вблизи земли, К. К. Федяевский (1949) разработал приближенную теорию крыльев малого удлинения прямоугольной и эллиптической формы в плане, которая позволяет оценить не только подъемную силу и продольный момент, но также приращение [c.96]

Анализ показал нам, что для этого было достаточно, чтобы не было ни нормального или касательного давления на боковых гранях, ни продольного растяжения на крайних основаниях и что в точках этих оснований прилагались бы только поперечные воздействия, распределенные как и воздействия Рху, Рхгг о которых МЫ говорили после главы ). [c.286]

Часто ремни выходят из строя вследствие неправильной эксплуатации разлохмачивание боковых граней ремня в результате трения о реборды, продольное разрезание ремня кромкой шкива, поперечный разрыв из-за чрезмерно высокого натяжения, износ вследствие систематического проскальзывания. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...