Условии Устойчивость — Данные экспериментальные

Главные особенности явления разрушения были объяснены в работе Цая и By [46] путем детального исследования таких вопросов, как определение технических параметров прочности, условия устойчивости, влияние преобразований системы координат, приложения к изучению трехмерных армированных композитов и вырожденных случаев симметрии материала. Дополнительную информацию из формулировки (5а) критерия можно получить путем анализа тех требований к поверхности прочности, которые вытекают из геометрических соображений. В соответствии с концепциями феноменологического описания ниже будут обоснованы общие математические модели, обеспечивающие достаточную гибкость и возможность упрощений на основании симметрии материала и имеющихся экспериментальных данных. Мы начнем с рассмотрения тех преимуществ, которые имеет формулировка критерия в виде (5а) по сравнению с другими формулировками, использующими уравнения вида (1) или [c.412]

Заметим, однако, что в силу большого числа малоизвестных и потому не поддающихся учету в рамках моделей (4.95) случайных факторов, действующих в условиях реального эксперимента, более устойчивой следует считать оценку поправок из переопределенной системы уравнений типа (4.110), которую можно получить, используя данные экспериментальных измерений не в пяти, а в значительно большем числе сечений твэла. Такая оценка сводится к минимизации квадратичного функционала вида [c.137]

Величина энтальпии сгорания данного вещества, естественно, зависит как от состояния, в котором находятся участвующие в реакции вещества, так и от температуры, к которой относится процесс, и давления, при котором он протекает. Для удобства сопоставления данных и последующих расчетов полученные экспериментальные величины энтальпий сгорания относят обычно к стандартным условиям , т. е. к процессу, в котором как исходные вещества, так и продукты сгорания находятся в стандартном (в термодинамически устойчивом при данной температуре) состоянии и при давлении в I атм, (101325 н1м )К Что касается температуры, то в подавляющем большинстве современных термохимических работ, литературных источников и справочников данные по энтальпиям сгорания относят к температуре 25°С (298,15° К) . [c.15]

Сложнее выбрать механические параметры стана из условий устойчивого протекания технологического процесса без опасности наступления продольных колебаний с большой амплитудой ( дрожания ). Дрожание вызывает брак готовой продукции и приводит к перегрузкам узлов стана происходит обрыв крюка, разрушение шестерен редуктора, растрескивание волок и т. д. В общем виде движение системы стан—труба (см. рис. 107) описывается системой трех нелинейных дифференциальных уравнений, решение которых представляет большие трудности даже для частных случаев [220]. Поэтому для анализа данных уравнений использовали электронно-моделирующие устройства с последующей проверкой полученных данных на экспериментальной установке. Рассмотрим процесс исследования уравнений на моделирующем устройстве для оправки, которая в значительной мере определяет общую картину движения системы в целом. Движение оправки описывается дифференциальным уравнением 2-го порядка [c.219]

Для оценки виброустойчивости станков используют экспериментальные и аналитические методы. Первые на стадии проектирования станков реализовать невозможно. Поэтому для расчета динамической системы аналитическим методом выбирают параметры из условия устойчивости систем на основе анализа дифференциальных уравнений движения. Для их составления создают расчетную схему. Последнюю представляют в виде механической модели, состоящей из отдельных сосредоточенных масс, соединенных упругими связями. При этом предполагают, что деформация станка происходит, главным образом, в его стыках и соединениях. Упругую систему рукавных станков для полирования и щлифования облицовочного камня с некоторыми допущениями можно принять плоской (рис. 1). Подобный подход обусловлен тем, что угловые колебания рукавов относительно оси у практически не влияют на качество обрабатываемой поверхности. Начало координат располагают в центрах тяжести каждой массы ( i и Сг). Обобщенными координатами будут относительные перемещения масс, отсчитываемые от начала координат, и углы поворота масс относительно центров тяжести. По данной колебательной модели составляют уравнения движения [c.304]

На рис. 4.14 результаты измерений [5], проведенных в условиях устойчивой воздушной массы, сопоставлены с результатами наших модельных расчетов, выполненных с учетом динамической перестройки спектра частиц f(r, д) и изменения комплексного показателя преломления т(д). Здесь же показаны результаты других экспериментальных исследований Р/( ) в свободной атмосфере, включая данные [1], которые выпадают из приведенного ансамбля данных. [c.124]

Изменение масштаба может совершенно изменить условия устойчивости работы двигательной установки, поэтому трудно судить об устойчивости работы мощного двигателя на основании экспериментальных данных, полученных на малогабаритных моделях. Однако некоторые соотношения, выведенные Крокко для случаев низкочастотной и высокочастотной неустойчивости, могут послужить базой для будущих исследований. [c.684]

На этапе проектирования исходными данными являются принципиальная и конструктивная схемы системы и физические условия ее успешного функционирования, выражаемые в виде соотношений непревышения. Эти соотношения формируются на основании рассмотрения условий работы системы, физической теории прочности, условий устойчивости, тепловой стойкости и т. д. Величины, входящие в условия непревышения, находятся теоретическим путем или экспериментально. [c.85]

Экспериментальные данные свидетельствуют, что путем легирования штатных оболочечных материалов можно создать сплавы, устойчивые к распуханию в условиях электронного, ионного и реакторного облучения. Поскольку к материалам активной зоны, в частности оболочек твэлов, наряду с высокой размерной стабильностью под облучением предъявляется ряд других требований, определивших выбор аустенитных сталей в качестве основных конструкционных материалов активной зоны быстрых реакторов, в этом направлении наиболее интенсивно ведутся работы по созданию материалов, приемлемых для активной зоны быстрого или первой стенки термоядерного реакторов. [c.178]

Развитие авиации вступало в свой качественно новый этап. Для этого складывались благоприятные условия. Возникла возможность создания легких бензиновых двигателей, были получены важные экспериментальные данные в области решения задачи устойчивого и управляемого планирующего полета и, наконец, достигнут высокий уровень авиационного конструкторского мышления. Все это привело к созданию первых практических летательных аппаратов тяжелее воздуха. [c.273]

Это напряжение должно быть значительно ниже предела текучести материала, который за пределами пластической зоны у кончика трещины работает в пределах упругости деформирования. Безразмерный коэффициент а отражает как геометрический фактор, так и характер распределения напряжения а. При весьма большом отношении ВИ этот коэффициент равен единице, что имеет место и в случае бокового надреза длиной I. При конечном отношении В/1 и неравномерном распределении напряжений коэффициент а принимает другие значения [101]. Случай сквозной трещины (рис. 4.15, а) в растянутой или изгибаемой пластине встречается при проведении различных опытов на трещиностойкость материалов. В расчетах конструкционных элементов чаще встречается случай плоской поверхностной трещины (рис. 4.15,6). Очертание фронта такой трещины в процессе ее развития по ряду экспериментальных данных близко к полу-эллипсу. Соотношение его полуосей по данным опытов [65] составляет примерно 0,38. Постоянство этой величины при изменении абсолютных размеров трещины объясняется тем, что независимо от исходной формы, она приобретает через некоторое число циклов нагружения устойчивую форму равного сопротивления продвижению во всех точках ее фронта. Коэффициент интенсивности /( сохраняет и в этом случае выражение (4.35) при иных значениях а, но часто используют также и выражение К — оа у лЬ, где Ь — глубина трещины (рис. 4.15, б). В тех случаях, когда глубина Ь соизмерима с расстоянием от контура трещины до противоположной поверхности тела, теоретическое определение коэффициента К оказывается затруднительным и его обычно находят экспериментальным путем (так называемый метод /С-тарировки) с использованием энергетической трактовки условий предельного равновесия трещин, распространяющихся путем квазихрупкого разрушения, т. е. такого, когда пластические деформации могут появляться лишь в локальных зонах у кончиков трещины. [c.130]

В технически углекислом газе магний горит медленнее, чем на воздухе, при этом он взаимодействует с азотом, образуя нитриды. Устойчивость металлических конструкций в теплоносителе значительно понижается в местах контакта различных металлов, где созданы условия для образования низкоплавких эвтектик. Вопрос этот (табл. V-10), в связи с возможностью подобных повреждений в защитных оболочках тепловыделяющих элементов исследовался особо. Анализ приведенных экспериментальных данных позволяет сделать следующие обобщения [c.331]

Однако эти координаты не дают универсальной зависимости для обработки опытных данных, хотя для конкретных условий и определенной установки опытные данные довольно неплохо обрабатываются в этих координатах. Отсутствие общих закономерностей при такой обработке наглядно иллюстрируется рис. 1, на котором представлены опытные данные на границе устойчивости потока при различных сочетаниях параметров. В результате к началу шестидесятых годов экспериментальными исследованиями удалось [c.50]

Разработан ряд методов расчета [4, 37, 52, 54, 120], учитывающих влияние на устойчивость отдельных нелинейностей, которые предполагают существование иных разнообразных форм (областей) динамического состояния гидравлических следящих приводов. Очевидно, что условием разработки методики расчета, хорошо согласующейся с данными практики, является обеспечение соответствия теоретически возможных форм динамического состояния приводов, вытекающих из математического описания их движения, экспериментально выявленным во всем возможном диапазоне изменения параметров приводов. [c.114]

В данной ситуации критерии предельных состояний и результаты модельных расчетов напряженно-деформированных состояний несущих конструкций становятся составной частью требований, наряду с требованиями эксплуатации, по выбору конструкционных материалов. Эта задача должна решаться в многокритериальной постановке, т.е. выбор материалов для различных видов предельных состояний должен базироваться на результатах многокритериального расчетного обоснования и проверки выполнения условий прочности, устойчивости, ресурса, надежности, живучести и безопасности. При реализации такого подхода возможен переход от прямого по результатам испытаний к расчетно-экспериментальному обоснованию выбора конструкционных материалов. [c.13]

Впервые задача устойчивости оболочек под действием неравномерного давления рассматривалась в работах [22, 23], затем в [19]. В работе [6] проанализирован случай нагружения узким поясом равномерного давления. В результате установлено, что при осесимметричном неравномерном давлении учет моментности состояния до потери устойчивости не оказывает существенного влияния на величину критического давления для достаточно широкого класса нагрузок. Величина критической нагрузки может быть определена как Ркр = ЦРо. где — критическое осесимметричное давление, равномерно распределенное по длине, а коэффициент пропорциональности ц. зависит от граничных условий, длины нагруженного участка и вида нагрузки. Эти результаты хорошо согласуются с экспериментальными данными [7, 32]. [c.100]

Критическое давление местной потери устойчивости стенки определяется по формулам табл. 14. При выводе формул, полученных аналогично формулам для осевого сжатия цилиндров, действующие напряжения определялись по толщине стенки без учета ребер. Коэффициент ki зависит от условий закрепления кромок ячейки и ее формы. По экспериментальным данным, полученным при испытаниях оболочек, изготовленных химическим травлением, механическим или электроимпульсным фрезерованием, условия заделки кромок не ниже среднего значения между условиями опирания и защемления. Рекомендуемые значения ki приняты по экспериментальным данным для вафельных оболочек с ячейками квадратной формы или близкой к ней. В скобках указываются теоретические значения для плоской пластинки с опертым и защемленным контурами. [c.122]

Получены формулы для критических нагрузок и форм потери устойчивости в зависимости от геометрических размеров и материала слоев при различных условиях закрепления оснований пакета. Выполнены расчеты на устойчивость, результаты которых сопоставлены с теоретическими и экспериментальными данными, имеющимися в литературе. [c.211]

Обогащение поверхности ори коррозии твердых растворов Си—Ni атомами более устойчивого в данных условиях компонента экспериментально было установлено также в работах Скорчелетти и сотр. электрохимическими исследованиями [27, 27а] и по измерениям работы выхода электрона [58]. Характерно отметить, что принципиально возможно обогащение поверхности сплава не только более термодинамически стойким компонентом, но также и компонентом, более пассивирующимся в данных условиях. [c.29]

Это означает, что при отходе от автомодельных граничных условий при г = К течение все равно стремится к автомодельному в ядре потока, а детали распределения скоростей при г = к забываются в некоторой переходной пеавтомодельной зоне. Такое поведение вообще характерно для диссипативных систем и пе является невозможным для рассматриваемой задачи при условии устойчивости соответствующих автомодельных режимов. В данном случае пространство всевозможных краевых условий разбивается на ряд подпространств, которые стягиваются к соответствующим автомодельным решениям. Если это так, то неединственность автомодельных решений будет соответствовать действительной неоднозначности предельных режимов течения в области небольших г. При этом роль краевых условий при г = Н сведется к переключению режимов. Эксперимент, по-видимому, подтверждает это. Как уже упоминалось, в разных экспериментальных установках при одинаковых числах Рейнольдса наблюдались разные автомодельные режимы течения. [c.252]

Исследование гидравлических следящих приводов с помощью линейной теории в некоторых случаях может приводить к очень грубым ошибкам, о размерах которых можно судить, например, по данным В. А. Лещенко [18], свидетельствующим о расхождении теоретической величины предельного давления нагнетания, рассчитанного по линейной теории из условия устойчивости, и экспериментальной величины давления при возникновении автоколебаний в 10 раз (5 кгс1см по линейной теории и 50 кгс1см [c.63]

Обогаш,ение поверхности атомами более устойчивого в данных условиях компонента при коррозии твердых растворов Си—Ni экспериментально было установлено В. В. Скорчелетти и его сотрудниками на основании электрохимических исследований [16, с. 215 76, с. 308].и по измерениям работы выхода электрона [108]. [c.165]

В работе [36] выполнен статистический анализ массива экспериментальных данных, полученных в условиях устойчивой оптической погоды. Изменчивость вертикальных профилей аэрозольной концентрации оказалась супдественно большей, чем в подобных юмерениях для средней полосы. Однако в целом средний профиль М К) хорошо соответствует ступенчатой модели (2.2) со значениями параметров к и Аг, указанными в табл. 2.5. [c.32]

В экспериментальных исследованиях механизма и количественных характеристик теплообмена и гидравлического сопротивления, а также устойчивости рассматриваемого процесса до настоящего времени получены более чем скромные результаты. Неустойчивость процесса, проявившаяся в первых же экспериментах, на долгое время задержала его изучение. Опубликованные сведения об условиях проведения экспериментов по исследованию испарительного жидкостного транспирационного охлаждения приведены в табл. 6.1. Источники этих данных указаны в работе [ 17]. [c.130]

Рассмотрена модель высокотемпературного окисления силнцированного молибдена. Модель базируется на следующих положениях процесс сопровождается преимущественным окислением кремния, первчным продуктом процесса является а-кварц вплоть до предельной температуры его устойчивости в метастабильном состоянии, рост окисной пленки происходит при нестационарных граничных условиях. Выведены уравнения изотерм окисления, хорошо описывающие экспериментальные данные. Дана интерпретация коэффициентов выведенных уравнений. [c.235]

Первое уравнение синергетики выполняется в интервале (К 2 в интервале - К23) реализуется второе уравнение синергетики. Это позволяет рассматривать каскад процессов роста трещины при изменении механизма роста треши-ны с помошью последовательности кинетических уравнений (4.47) с учетом граничных условий, определяемых физикой процесса роста трещин. Именно поэтому представило интерес рассмотреть имеющиеся экспериментальные данные по определению показателей степени в уравнении Париса, в которых предпринимались попытки выделения особых точек на кинетических кривых при исследовании сплавов на различной основе (табл. 4.3). В отобранных для анализа работах не ставилась задача построения единой кинетической кривой в виде последовательности дискретных переходов в связи со сменой механизмов разрушения. Поэтому критические точки СРТ или шага усталостных бороздок не были строго поставлены в соответствии со сменой механизма роста трещины. Вместе с тем проведенное обобщение свидетельствует о том, что последовательность в переходах через точки бифуркации в процессе роста усталостных трещин является устойчивой и в полной мере соответствует последовательности показателей степени тр. 4 2 4 — для последовательности развития трещин на микроуровне, мезо I и мезо П соответственно. [c.220]

В настоящей монографии приведены результаты численного и экспериментального исследования термоползучести гибких пологих замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения переменной толщины, выполненных из изотропных и анизотропных материалов, обладающих неограниченной ползучестью. В главе I дан краткий анализ подходов к решению задач изгиба и устойчивости тонких оболочек в условиях ползучести. Глава II посвящена построению вариационных уравнений технической теории термоползучести и устойчивости гибких оболочек и соответствующих вариационной задаче систем дифференциальных уравнений, главных и естественных краевых условий, разработке методики решения поставленной задачи. Вариационные уравнения упрощены для случая замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине осесимметрично нагруженных пологих оболочек вращения, показаны некоторые особенности алгоритма численного решения. Результаты решений осесимметричных задач неустаповившейся ползучести и устойчивости замкнутых, открытых и подкрепленных в вершине сферических и конических оболочек постоянной и переменной толщины приведены в главе III. Рассмотрено также влияние на напряженно-деформированное состояние и устойчивость оболочек при ползучести высоты над плоскостью, условий закрепления краев (при постоянном уровне нагрузки), уровня и вида нагрузки, дополнительного малого нагрева, подкрепления внутреннего контура кольцевым элементом. Глава IV посвящена численному исследованию возможности неосесимметричной потери устойчивости замкнутых в вершине изотропных и анизотропных сферических оболочек в условиях ползучести. Проведено сопоставление теоретических и экспериментальных дан-лых. [c.4]

На рис. 2 нанесены экспериментальные кривые < =/ ( ) и Аг=/ (д), отображающие температурный режим парогенерирующей поверхности в условиях реализации пузырькового и пленочного кипения. Линия АБВГДЕ характеризует температурный режим при переходе на пленочное кипение в условиях термического кризиса (wl < и эо). Эта линия соответствует опытным данным, полученным при кипении в условиях независимого задания температуры парогенерирующей поверхности (f =var). Переход на пленочное кипение в условиях гидродинамического кризиса (д р) характеризуется отрезком на абсциссе, ограниченным слева линией БГ, справа — линией КД. Левая граница соответствует началу области тепловых нагрузок, при которых w l > что приводит к нарушению устойчивой подпитки жидкостью кипящего пристенного слоя. Правая граница области характеризует так называемый затянутый кризис [12,] когда в условиях свободной конвекции специально принятыми мерами по регулированию скорости наращивания тепловой нагрузки после точки Б удается [c.46]

Несмотря на то что трудами главным образом советских ученых П. А. Петрова, А. А. Давидова, И. Е. Семеповкера и других исследователей уже в сороковые годы был получен обширный экспериментальный материал и выдвинут ряд гипотез о механизме межтрубных пульсаций в паровых котлах, задача создания инженерной методики расчета границ устойчивости оставалась нерешенной. Имелись лишь отдельные экспериментальные зависимости типа (р1г) р=/ (д) (ргр),р=/(р), где (рц ), — массовый расход среды, соответствующий границе устойчивости, которые были получены для конкретных режимных параметров и оказались неверными при применении их к другим условиям. Приведенные в работах представления о механизме явления или опровергались экспериментальными данными, или не позволяли сделать достаточно точных количественных оценок, что свидетельствует о их неполноте и несовершенстве. В одной из наиболее полных ранних работ [1] П. А. Петров считал, что необходимым условием для возникнове- [c.48]

В настоящей работе были получены экспериментальные данные по теплоотдаче при кипении калия под давлением собственных паров в довольно широком интервале изменения параметров, а именно при давлении насыщения р, = 1- -1100 мм рт. ст. и qi=7-10 - 2.4-10 вт/м . Теплоотдача исследовалась на опытных элементах, изготовленных из никеля (гладкая поверхность), армко (гладкая и шероховатая) и нержавеющей стали 1Х18Н9Т (шероховатая). Искусственную шероховатость на теплоотдающую поверхность наносили керном специальной заточки. Впадины имели форму либо узких щелей (поверхность из армко), либо конических углублений (поверхность из нержавеющей стали) (рис. 2). Сопоставление данных по теплоотдаче на поверхностях различной шероховатости при низких и высоких давлениях насыщения обнаружено существенное влияние величины температурного напора А7 =7 , —где — температура теплоотдающей стенки, — температура насыщения, как на условия возникновения пузырькового кипения, так и на устойчивость этого процесса. Первичный анализ полученных экспериментальных данных показал, что наблюдается некоторая закономерность перехода к устойчивому кипению при достижении определенной тепловой нагрузки характерной для данного давления насыщения. Дальнейшая обработка результатов опытов привела к установлению эмпирической зависимости начала перехода от неустойчивого процесса кипения к устойчивому развитому кипению на поверхностях с умеренной шероховатостью [c.250]

Вопросы, связанные с устойчивым пленочным кипением на внешних поверхностях различной геометрической формы при наличии естественной и вынужденной конвекции, обсуждались рядом исследователей [4—6]. В работах [7, 8] сообщалось о результатах дальнейшего исследования процесса развития парового пограничного слоя, образующегося при пленочном кипении жидкости на плоской пластине в большом объеме, в котором учитывалась возможность развития турбулентности в паровой пленке. В работах [9, 10] был рассмотрен процесс пленочного кипения на внешней поверхности нагрева в условиях вынужденной конвекции жидкости при наличии ламинарных пограничных слоев. В проведенных недавно работах [И, 12] исследовались течения криогенных жидкостей в вертикальных трубах при высоком паросодержании потоков. Об исследовании процесса пленочного кипения жидкости в горизонтальных трубах не сообщается. При изучении максимальных и минимальных тепловых потоков отмечалось, что такие условия могут существовать в нерасслоен-ном потоке [131, но ничего неизвестно о каких-либо экспериментальных данных или теоретическом рассмотрении, относяпцгхся к этой области. [c.280]

Реакция взаимодействия металла с углекислотой протекает в результате диссоциации окиси углерода 2С0г 2С0+02. При этом свободный кислород активно окисляет металлы, окислы которых имеют меньшую упругость диссоциации, чем парциальное давление кислорода в контактной зоне. Экспериментальные данные [93] показывают, что при температуре контакта отливки и формы давление окиси углерода в системе Fe—СО—СО2 возрастает с повышением температуры, что подтверждает направление реакции в сторону окисления металла. При температурных условиях контакта отливки и формы окись углерода является устойчивым химическим соединением и поэтому не может [c.98]

В натурных условиях достаточно полные опытные данные были получены Берлинским объединением электрических станций и фирмой Броуп-Бовери [Л. 62]. На рис. 13-1 приведены экспериментальные данные фирмы ВВС, полученные при испытаниях турбины мощностью 36 тыс. кет с я = 3 000 об1мин с начальными параметрами пара ро = 30 бар и /о = 425° С. Лопатки последней ступени были выполнены из 15 различных марок сталей, термообработка которых также различалась. Обыкновенные нержавеющие стали обладают приблизительно одинаковой эрозионной устойчивостью (кривая /). Более устойчивыми оказались стали с высоким содержанием хрома (15—20%) и никеля (11%) (кривая 2). Наименьшему эрозионному износу подверглись лопатки из нержавеющей хромистой стали (Сг— 14%) с закаленным кромками (кривая 3). Обнаружено, что процесс износа лопаток во времени не постоянен. Наиболее бурное разрушение металла происходит на начальном [c.357]

Иногда расчеты циркуляции приводят к неоднозначным результатам. Существует предположение, что в этом случае возникают пульсации [1]. Оно, по нашему мнению, является ошибочным, так как из рассмотрения уравнений стационарных процессов принципиально невозможно получить какие бы то ни было сведения о процессах, изменяющихся во времени. Нам представляется, что пульсации, или, точнее, автоколебания, являются результатом гидродинамической неустойчивости стационарного режима движения рабочего тела. Такое объяснение находится в согласии с экспериментальными данными, свидетельствующими о возможности автоколебаний при наличии однозначных гидродинамических характеристик 12]. Любое решение, полученное из расчетов циркуляции, осущебтВится, если оно устойчиво. То, какой из режимов реально будет иметь место, определится процессом стабилизации или математически — начальными условиями. Если же все расчетные режимы неустойчивы, в контуре появятся автоколебания. [c.37]

У подкрепленных оболочек сравнительно высокий уровень критических напряжений потерн устойчивости, расчетная величина которых может превышать значения предела текучести. По многочисленным экспериментам, проведенным на таких конструкциях для всех видов нагрузок и форм оболочек, отмечено, что достижение действующих напряжений о, приводило к потере устойчивости, не позволяя эффективно использовать подкрепление, поэтому ниже для всех случаев рекомендуется выбирать такой материал, при котором обеспечивалось бы условие сгкр < Of При необходимости особенности учета работы материала за пределом упругости и обобщение экспериментальных данных для гладких оболочек могут быть найдены в [12]. [c.43]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...