Сталь нержавеющая хромистая

Нержавеющие стали 9—40 — см. также под их наименованиями, например Подшипниковые стали нержавеющие-, Хромистые стали нержавеющие [c.435]

Сталь нержавеющая хромистая 3 — 488 [c.282]

Сталь азотированная, покрытая лаком Сталь нержавеющая хромистая и хромоникелевая. ............. [c.148]

Сталь нержавеющая хромистая и хромоникелевая [c.149]

Сталь нержавеющая (хромистая). ....... [c.100]

По составу нержавеющие стали делятся на хромистые и хромоникелевые. Кроме основных элементов (углерода, хрома, никеля) нержавеющие стали могут быть дополнительно легированы молибденом, титаном, ниобием, медью, кремнием, которые вводят для повышения коррозионной стойкости, механических и технологических свойств стали. Нержавеющие стали бывают нескольких структурных классов ферритного, ферритно-мартенситного, мартенситного, аустенит- [c.31]

Нержавеющие хромистые стали в растворах хлорида натрия обнаруживают невысокую общую скорость коррозии (табл. 19.9) и растворяются с большой скоростью в растворах хлорида кальция (табл. 19.10). При этом имеют место точечная и язвенная коррозия, заметно подавляемая при наличии в стали небольших количеств молибдена [7]. [c.316]

Тринатрийфосфат 30 3 Нержавеющие хромистые стали [c.195]

П р и м е ч а н и е. Для депассивации при нагреве под азотирование нержавеющей хромистой и аустенитной стали применяют NH l или ССЦ. [c.108]

Химический состав 12 Хромистые стали нержавеющие 10— [c.442]

Химический состав 12, 21, 22 Хромистые стали нержавеющие [c.442]

Общеизвестные нержавеющие хромистые и хромоникелевые стали, обладающие высокой устойчивостью в ряде агрессивных сред и получившие широкое применение в различных отраслях промышленности, обладают низкой коррозионной стойкостью в серной и особенно в соляной кислотах. [c.114]

Углеродистая и низколегированная сталь Ферритная (хромистая) нержавеющая [c.294]

Самыми распространенными нержавеющими сталями являются хромистая с содержанием хрома от 12 до S0% и хромоникелева я с содержанием хрома около 1в% и никеля около 8%. [c.10]

Уплотнительные кольца при напорах до 100 м изготавливают из углеродистой стали. А при высоких напорах — из нержавеющей хромистой стали. При этом для сопряженных колец рекомендуется применять металл разной твердости с целью уменьшения вероятности их надира при задевании. Кроме того, материал колец выбирается по его износостойкости от истирания взвешенными частицами. В последнем случае щель следует выполнять гладкой. [c.92]

В настоящее время для снижения эрозии ори изготовлении деталей проточного тракта применяются материалы, обладающие более высокой кавитационно-эрозионной стойкостью, чем углеродистые и низколегированные стали. Для этих целей применяются в первую очередь нержавеющие хромистые и хромоникелевые стали. Такие стали, как показал опыт эксплуатации крупных гидротурбин, обладают значительно большей износостойкостью, чем углеродистые и низколегирован- [c.31]

Нержавеющая хромистая сталь травление. ............ 7 [c.175]

Этим положением рекомендуется всегда пользоваться при выплавке нержавеющей хромистой стали. Это полезно также и с точки зрения понижения угара хрома в процессе плавки и с экономической точки зрения — расхода более углеродистого и, следовательно, более дешевого ферро.хрома. Расход электроэнергии при этом будет также несколько ниже, так как температура плавления металла с более высоким содержанием углерода будет ниже, чем малоуглеродистого. [c.170]

Обычно прокатку нержавеющей хромистой стали на [c.295]

Сопловые лопатки и бандажные ленты сварных диафрагм изготовляют из нержавеющих хромистых сталей. [c.100]

Развитие сварки плавлением двухслойных сталей привело к разработке общих принципиальных положений, касающихся особенностей подготовки кромок, выбора присадочных материалов, методов контроля качества сварки. Наиболее разработаны способы сварки сталей, плакированных нержавеющими хромистыми и хромоникелевыми сталями [И, 12]. Технологические процессы сварки двухслойных сталей ориентированы на обеспечение сплошности поверхности плакирующего слоя и достаточной прочности основного несущего слоя. Сплошность плакировки должна гарантировать необходимую коррозионную стойкость сварного соединения. Конструкционная прочность сварного соединения, оцениваемая, как правило, по основному слою, должна быть не ниже прочности основного металла. Главным требованием к сварке двухслойных сталей является недопустимость разбавления металла шва высоколегированным металлом плакирующего слоя или наплавки, которое может приводить к образованию хрупких участков и появлению зародышевых трещин. [c.109]

Сталь нержавеющая хромистая опескоструенная и и покрытая лаком [c.149]

Серебро по стали с подслоем в,1еди, по меди и ее сплавам Золото по гледи и ее сплавам Медь и ее сплавы Сталь нержавеющая хромистая и хромоникелезая Олово, сплавы олово—висмут и олово—свинец по стали с подслоем меди и по ыеди и ее сплавам Кадмий по стали, меди и ее сплавам хроматированный [c.560]

II) мартенситные сложнолегированные нержавеющие хромистые стали с 12— 17% Сг, содержащие специальные добавки Мо, W, V и небольшое количество N1 (ДО 3%) [c.9]

При горячей прокатке нержавеющих хромистых сталей (1X13—4X13, Х17, Х25 и Х28) с последующим высокотемпературным отпуском (или отжигом) на поверхности листов образуется трудно удаляемая в кислотных растворах окалина, в особенности у сталей с 13% Сг. [c.52]

Низколегированные никелевые, хромистые и молибденовые стали труднее отличить одну от другой, чем углеродистые, однако от углеродистых сталей они отличаются сильно. Нержавеющие хромистые стали хорошо различаются в зависимости от содержания хрома. С повышением содержания хрома трибоэффект увеличивается с положительным знаком по отношению к чистому железу. [c.361]

Видман Д. Н., Гинзбург Э. С. Зависимость декремента затухания нержавеющей хромистой стали от структурного состояния и механических свойств. — В кн. Эксплуатационная надежность металла паросиловых установок. М., Госэнергоиздат, 1959, с. 89—97. [c.217]

Пайка лопаток из нержавеющих хромистых сталей производится обычно серебряным припоем марки ПСР-45. Этот припой, содержащий в среднем 45% серебра, 30% меди и 25% цинка, имеет температуру плавления, равную 720°. При пайке серебряными припоями целесообразно пользоваться флюсом марки 209 (МХПВТУ РУ-1180-55) состава борный ангидрид — 35%, фтористый калий — 42%, тетрафторборат калия —23%. [c.151]

Некоторые сорта легированных сталей имеют заводское обозначение так, марки завода Электросталь обозначаются буквами ЭИ (здесь буква Э обозначает метод выплавки — электросталь, буква И — исследовательская), а следующие за буквами цифры означают заводской номер (сталь ЭИ-10, ЭИ-257 и т. д.). Хромоникелевые стали 18% Сг (хрома) и 8% N1 (никеля) заводамищзготовителями иногда обозначаются марками ЭЯ1 или ЭЯ2, а с добавкой титана —ЭЯ 1Т буква Э означает электросталь, буква Я — жароупорную сталь, а буква Т — наличие титана. Нержавеющие хромистые стали заводами-изготовителями обозначаются маркировкой, в которую входит буква Ж заводское обозначение ЭЖ-1, ЭЖ-2 и ЭЖ-3 означает электросталь хромистая, нержавеющая с содержанием углерода соответственно— 0,1 0,2 и 0,3%. [c.34]

Нержавеющие хромистые стали с содержанием 10—17% хрома при закаливании имеют структуру мартенситного типа. Сложнолегированные 12%-ные хромистые стали мартенситного класса, легированные молибденом, ванадием, вольфрамом и другими элементами, имеют лучшие длительные и кратковременные прочностные характеристики при температурах до 600° С, чем простые аустенитные стали типа 1Х18Н9Т. Стали с содержанием углерода до 0,09% и хрома более 15% имеют ферритную структуру. [c.8]

Необработанная поверхность отливок, проката, поковок и т. п. всегда покрыта окалиной, т. е. слоем окислов железа, и в малой степени других элементов. Химический состав окалины РезОз, Рез04. В сталях, легированных хромом, окалина содержит СггОз. На поверхности углеродистых сталей окалина держится непрочно и легко отделяется при ударе. На поверхности нержавеющих хромистых и хромоникелевых сталей окалина держится очень прочно. [c.24]

В натурных условиях достаточно полные опытные данные были получены Берлинским объединением электрических станций и фирмой Броуп-Бовери [Л. 62]. На рис. 13-1 приведены экспериментальные данные фирмы ВВС, полученные при испытаниях турбины мощностью 36 тыс. кет с я = 3 000 об1мин с начальными параметрами пара ро = 30 бар и /о = 425° С. Лопатки последней ступени были выполнены из 15 различных марок сталей, термообработка которых также различалась. Обыкновенные нержавеющие стали обладают приблизительно одинаковой эрозионной устойчивостью (кривая /). Более устойчивыми оказались стали с высоким содержанием хрома (15—20%) и никеля (11%) (кривая 2). Наименьшему эрозионному износу подверглись лопатки из нержавеющей хромистой стали (Сг— 14%) с закаленным кромками (кривая 3). Обнаружено, что процесс износа лопаток во времени не постоянен. Наиболее бурное разрушение металла происходит на начальном [c.357]

Сварная конструкция позволяет изготовлять рабочие колеса комбинированными детали, подверженные кавитации, выполняют из нержавеющих хромистых сталей, остальные — из дешевых малолегированных. Перспективность изготовления таких рабочих колес обусловлена значительным снижением Стоимости рабочего колеса в связи с уменьшением применения дорогих высоколегированных сталей. [c.3]

Учитывая опыт применения кавитационностойких сталей в гидротурбинах (см. гл.-2), наиболее полно этим требованиям, очевидно, удовлетворяют нержавеющие хромистые и хромО Н икелевые стали. Хромомарганцевая сталь 30Х10Г10 также имеет высокую эрозионную стойкость при микроударных воздействиях, но до настоящего времени еще не разработаны низкотоксичные сварочные материалы, допускающие проведение наплавочных ра- [c.79]

Характеристика испытанных марок сталей и их эрозионная стойкость приведены в табл. 13. Из этих данных можно видеть, что из нержавеющих хромистых сталей наименьшей эрозионной стойкостью обладает сталь 0X13, имеющая структуру феррита с небольшим количеством отпущенного мартенсита. Металлографические исследования поверхности образцов показали, что разрушение в первую очередь локализуется в ферритной фазе путем пластического деформирования и развития усталостных микротрещин как внутризеренных, так и по границам зерен. При циклических микроударных нагружениях в этой стали отсутствуют фазовые превращения и наблюдается незначительное упрочнение поверхностных слоев металла. Стойкость этой стали ниже, чем эталонной стали 20Х13НЛ. [c.81]

Исследования по влиянию циклического (прямоугольного) изменения напряжения и температуры на долговечность шести марок теплоустойчивой и жаропрочной стали в % (молибденовой с 0,3 7vlo, хромомолибденовой 2,3 Сг — 1 Мо, двух хромомолибденованадиевых 1 Сг—1 Мо—0,3 V, нержавеющих хромистой 12 Сг—1 Мо и хромоникелевой 17 Сг—13 Ni—1 Мо) с испытаниями длительностью 20 ООО ч проводили в интервале макси- [c.175]

Технология выплавки стали марки Х18 отличается от технологии выплавки сталей 1—4X13 тем, что рафинирование может быть проведено под слабокарбидным шлаком. По существу основные положения выилавки нержавеющей хромистой стали вполне применимы к изготовлению и других представителей высокохромистых сталей, например сильхрома. [c.171]

Показано также, что на особенности коррозионного растрескивания под напряжением (переход от интеркристаллитного разрушения к траискристаллитному, зависимость сопротивления интеркристаллитному разрушению от состава) влияет энергия дефекта упаковки [14], увеличение ее должно приводить к уменьшению склонности к коррозионному растрескиванию. Например, повышение содержания никеля в нержавеющей хромистой (17% Сг) стали сопровождается увеличением энергии дефектов упаковки при этом возрастает время до наступления транскри-сталлитного разрушения. [c.326]

Было установлено [321], что после НТМО стали конструкционного типа (0,45—0,6% С 1,8% Сг 2,3% Ni 1% W 1% Si), карбиды более дисперсны и число их меньше по сравнению с обычной термической обработкой. Карбидообразование при высоком отпуске идет интенсивнее после НТМО, карбиды получаются крупнее. Эти данные указывают на взаимодействие дефектов структуры после ТМО с дисперсными карбидами. После НТМО нержавеющей хромистой стали и других со вторичным твердением (1X12, Н2ВМФ и ВНС6) отмечена высокая устойчивость структурных изменений решетки мартенсита при отпуске вплоть до температуры обратного перехода а- у сохраняется меньшая величина областей когерентного рассеивания по сравнению с обычной закалкой и анизотропия тонкой структуры, что определяет высокую прочность стали такого типа после НТМО до высоких температур [291, 323]. [c.330]

Хлоримет 3 (62% Ni, 18% Сг, 18% Мо) Т. Хастеллой С (62% Ni, 17% Сг, 15% Mo)J Нержавеющая сталь 18-8 Мо (пассивная) Нержавеющая сталь 18-8 (пассивная) Нержавеющая хромистая сталь 11—30% Сг (пассивная) [c.595]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...