Расчет циркуляцией

Иис. 9.17. Несущая поверхность в примере числового расчета циркуляции — контрольные точки /— 5 — номера ячеек [c.337]

Расчет циркуляции в паровых котлах и парогенераторах водяного пара ведется по нормативному методу гидравлического расчета [26, 103, 173]. Определение истинных паросодержаний здесь проводится с помощью номограмм, построенных по экспериментальным данным. В расчетах при подъемном движении потока в вертикальных трубах, когда р 0,9, используется формула [c.25]

Истинное объемное паросодержание ф определяют обычно с помощью номограмм норм расчета циркуляции или по аналитическим зависимостям (см. гл. 1). При давлениях р 1,0 МПа значения ф, определенные по номограммам и аналитическим зависимостям (1.32), (1.34) или (3.41), практически совпадают. Для низких давлений номограмм нет. В соответствии с зависимостью (3.41) [c.381]

Пример 2. Расчет циркуляции в испарителе с вынесенной зоной кипения [c.388]

Расчет циркуляции в контуре парового котла, когда давление пара в нем р 1,0 МПа, ведется обычно по нормативному методу гидравлического расчета [26]. Методика такого расчета описана в гл. 2., [c.396]

Это значение Wq полностью совпадает с принятым. Такое же значение скорости циркуляции получено по нормативному методу расчета циркуляции в контурах паровых котлов. Расчеты по определению скорости естественной циркуляции в различных контурах (см. примеры 1, 2 и 3) со всей определенностью показывают, что описанные в гл. 2 различные методы приводят к одним и тем же результатам. [c.405]

Нормы расчета циркуляции воды в паровых котлах. ЦКТИ, кн. Х 15. Машгиз, 1950. [c.45]

Для испарителя, работающего в условиях естественной циркуляции, производят расчет циркуляции в контуре, при этом проверяют предварительно принятую величину Рэ у. При использовании принудительной циркуляции проверяют принятую величину р . В обоих случаях следует увязать заданные и полученные параметры. [c.228]

Расчет циркуляции парожидкостной смеси. Расчет контуров естественной циркуляции парогенераторов производят в соответствии с принятыми Нормами расчета [76]. [c.233]

Случаи, когда подъемная труба состоит из нескольких участков с различными условиями обогрева, разными диаметрами труб и неодинаковым их числом, рассматриваются [в Нормах расчета циркуляции [76]. [c.234]

Порядок проведения расчета циркуляции. Расчет циркуляции производят после теплового расчета и уточнения конструктивных данных парогенератора. [c.237]

В большинстве случаев необходимое по условиям сепарации сечение пароотводящих труб при вводе их в циклон при указанных соотношениях опускных, отводящих и рециркуляционных труб составляет 5— 10% от сечения экранных труб. Количество отводящих труб от верхнего коллектора экрана должно соответствовать количеству входных штуцеров на циклонах. Переход от отводящих труб к штуцеру должен осуществляться плавным и кончаться до начала штуцера. Как показывают расчеты циркуляции и практика эксплуатации экранных контуров с обычными выносными циклонами, минимальная обогреваемая высота экранного контура с рециркуляционными трубами в котлах среднего давления может достигать 3,0 ч-3,5 м, а в котлах низ- [c.165]

ПРИМЕР РАСЧЕТА ЦИРКУЛЯЦИИ ЭКРАННОГО КОНТУРА, [c.173]

Целью настоящего расчета является выявление надежности циркуляции в экранном контуре котла (рис. 6-5) при наинизшей высоте стояния уровня воды в циклонах. Расчет выполняется по Нормам расчета циркуляции воды в паровых котлах , ЦКТИ, книга 15, Машгиз, 1950 [Л. 13]. Ниже приводятся основные термодинамические и конструктивные данные контура. [c.173]

Результаты расчета циркуляции [c.177]

Выводы. Расчет циркуляции данного экранного контура с шайбами ( = 53 мм, установленными в рециркуляционных трубах, подтверждает полную надежность работы этого контура. [c.187]

Эта зависимость применена, в частности, в нормах расчета циркуляции [Л. 4]. В расчетах вместо критерия w l/gd применяется пропорциональная ему величина wl/d. [c.249]

По формуле (9) находится активный вес металла. Это является практически довольно трудной задачей, так как котельные заводы подсчитывают обычно только суммарный вес всего металла, находящегося под давлением. Для определения веса трубной системы можно воспользоваться таблицей конструктивных данных котла, которая составляется при расчете циркуляции. Веса коллекторов и барабанов можно определить по чертежам. [c.359]

Для возможности учета явлений набухания нужно определить объем пара под зеркалом испарения для различных режимов. С этой целью нами были обработаны расчеты циркуляции для ряда котлов, типичных для советской энергетики и предложены обобщенные графики зависимостей [c.368]

По данным расчета циркуляции для одного режима находим величину V" по формуле [c.371]

Расчеты выполнены по методике действующих норм расчета циркуляции 1950 г. [Л. 13]. [c.371]

По номограммам для поправочных коэффициентов из норм расчета циркуляции ЦКТИ и новому значению и" находим /С,, и Кр для нового режима. [c.372]

Расчет циркуляции при стационарном режиме течения среды приведен в 3.6 кн. 3 настоящей серии. [c.72]

После конструктивного расчета греющей камеры (длины и диаметра труб, проходных сечений трубного и межтрубного пространств, диаметров греющей камеры и обечайки аппарата, перегородок и т. д.) производят расчет циркуляции раствора (см. разд. 3 кн. 3 настоящей серии). Для устранения инкрустации поверхности нагрева скорость раствора на входе в греющие трубы должна быть не менее 2,5 м/с. При многократной циркуляции раствора существует понятие кратности циркуляции Кв., т. е. отношения количества раствора О, кг/ч, циркулирующего в выпарном аппарате, к количеству выпаренной из него влаги W, кг/ч. В выпарных аппаратах кратность циркуляции Хц = 0/ =20- -40. Методика расчета циркуляции описана в [5]. [c.157]

РАСЧЕТ ЦИРКУЛЯЦИИ В БАРАБАННЫХ КОТЛОАГРЕГАТАХ [c.266]

При спускном движении пароводяной смеси <роп> р и определяется по нормам расчета циркуляции двумя различными формулами в зависимости от р [26]. При паросодержаниях р, 1меныиих некоторого граничного значения, [c.28]

На рис. 8.15 в координатах, отвечающих формуле (8.5), представлены опытные данные, полученные при кипении воды, этилового спирта и н-бутана в условиях, когда влиянием паросодержа-ния пренебречь нельзя. Эти данные относятся к перечисленным выше структурам течения парожидкостной смеси, поэтому в расчет здесь вводилась истинная скорость жидкости w. При ее определении истинное объемное паросодержание ф рассчитывалось по формуле (1.32) или по данным норм расчета циркуляции в паровых котлах (см. номограммы рис. 1.12). [c.242]

Часть третья Примеры расчетов циркуляции и теплообмена в парогенерирующих аппаратах [c.373]

Сначала расчет циркуляции проведем графоаналитически (по нормативному методу). По этому методу, задаваясь различными значениями скорости циркуляции wq, строят кривые изменения сопротивления в подводящих линиях и полезного напора в зависимости от этой величины. Точка пересечения кривых устанавливает значение скорости Wq, при котором развивающийся полезный напор уравновешивает сопротивление движению воды в подводящих линиях. [c.379]

Так, например, Белгородский котельный завод котлы производительностью 13,9 кг, сек выпускает с относительными шагами sjd от 3,5 (мазут) до 9,3 (бурые углп), а s id — от 3,67 (бурые угли) до 8,4 (мазут). Наружный диаметр труб (38—60 мм) и толщина стен труб фестона уточняются в расчетах циркуляции и на прочность при этом следует учитывать удельные затраты металла, трудоемкость изготовления, а также стоимость поверхностп нагрева. [c.138]

Так как обычно стремятся выравнять паровые нагрузки заднего и переднего барабанов, то Ар" —Ар пп-При подсчете сопротивления водопереиускного пучка необходимо определение скорости воды по этим трубам, для чего должна быть известна кратность циркуляции. Если отсутствуют расчеты циркуляции или соответствующие данные испытаний, то для трехбарабанной схемы котла среднего давления кратность циркуляции в первом котельном пучке и экранах, присоединенных к переднему барабану, может быть принята в пределах 30—50. Следует отметить, что е ростом нагрузки кратность циркуляции уменьшается, и, следовательно, расход по водоперепускным трубам мало меняется при [c.130]

Материал, накопленный до 1949 г. [Л. 1—3], фз1л использован для разработки норм расчета циркуляции, изданных в 1950 г. Он охватывал исследования вертикальных и горизонтальных труб при давлениях до 180 ата и отдельные данные для наклонных труб. В период подготовки этих норм было начато новое исследование, значительно расширявшее проверенные ранее пределы изменения основных параметров. Новая установка была рассчитана на производительность, соответствующую экранным трубам современных крупных котлов, и на более высокое давление — до критического включительно. На ней предусматривалось изучение полезных напоров вертикальных и наклонных труб разных диаметров, а также сопротивлений горизонтальных труб. [c.195]

Знание величин движущих напоров (истинных паросодержаний) пароводяной смеси при нулевых и близких к ним выходных скоростях воды необходимо для решения ряда вопросов, в первую очередь связанных с застоем циркуляции (образованием свободного уровня) при неравномерном обогреве параллельно включенных труб и с бар-ботажом. Однако до последнего времени эти данные почти отсутствовали в частности, материалы по застою, помещенные в Нормах расчета циркуляции воды [Л. 1], базировались на экспериментальных данных по движению одиночных пузырей в большом объеме и па экстраполяции опытных данных, полученных при сравнительно больших скоростях циркуляции в трубах. Поэтому были проведены специальные экспериментальные исследования полезных напоров (истинных паросодержаний) в трубах и колонках больших диаметров в статье описаны только опыты с трубами. [c.253]

К сожалению, это исследование недостаточно охватило практическую важную область относительно малых приведенных скоростей воды при низких воздухосодержаниях. Условия работы контуров котлов с естественной циркуляцией соответствуют (но принятым для расчетов циркуляции определяющим параметрам) значениям отношения приведенных скоростей Wq/wq O-i-15 и параметра w o/d от О до 50, редко до 100 м/сек . Большинство исследований на воздуховодяной смеси проводилось при Wq/w o до 30—50 и w d /d < 40. В этих же пределах изменялись, в основном, определяющие параметры и в описываемых в настоящей работе опытах по исследованию местных сопротивлений. Опыты же [Л. 3] в области wq/wq <10 проводились при WQ-/d = 42 ч- 264 значения w o4d = 0,4 - 4-5,8 м сек исследованы только при w a-lw i >60. [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...