Характеристика материала жесткая

Характеристика материала жесткая 241 [c.512]

С горизонтальным упругим стержнем круглого поперечного сечения жестко соединен вертикальный абсолютно жесткий стержень длиной h, нагруженный вертикальной силой Р. Характеристики материала горизонтального стержня и ц = 0,25 заданы. Определить значение Р р и найти, во сколько раз оно изменится. [c.254]

При выборе способа расчета необходимо учитывать качественные характеристики материала фрикционных элементов. Так, например, для жестких накладок характерна высокая износостойкость и более низкая, чем у мягких , теплостойкость. Применение в этом случае способа расчета по удельному износу может привести к ошибочным результатам. В то же время долговечность мягких накладок определяется, в основном, предельно допустимыми по техническим условиям износами поверхностей трения. [c.180]

Считали, что в сечении оболочки х = а (дс измеряется от полюса) меридиональные и радиальные и перемещения равны нулю. Такая расчетная схема соответствует жесткому защемлению края сферической оболочки. Приняты следующие характеристики материала оболочки >.= 1,15-10 Н/м ц = 7,70х ХЮ Н/м -у = 0,3. Здесь ц — коэффициенты Ламе v — коэффициент Пуассона. [c.156]

Голография предъявляет к регистрирующим материалам гораздо более жесткие требования, чем классические методы. При фотографической регистрации разрешающая способность должна быть такой же, как и ожидаемое разрешение в изображении. При визуальном наблюдении фотографических изображений достаточно разрешения порядка десяти линий на миллиметр. В голографии требования к разрешающей способности определяются другими параметрами, из которых наибольшее значение имеет угол между предметной и референтной волнами, определяющий несущую пространственную частоту голограммы. Разрешение, или разрешающая способность, является довольно грубой качественной характеристикой материала, и с этой точки зрения материал более полно описывается частотно-контрастной характеристикой. [c.139]

Титан — металл, который находит все более и более широкое применение при создании высокопрочных и жестких конструкций и машин облегченного типа. Его удельный вес 4,5, что составляет примерно 60% удельного веса стали и около 160% удельного веса алюминия. По удельной прочности он превосходит все другие конструкционные металлы например, при изгибе в расчете на прочность. При замене конструкционной углеродистой стали на титановый сплав вес изготовленной конструкции уменьшится пропорционально отношению характеристик материала — примерно в 3 раза. [c.47]

Из формулы (98) следует, что интенсивность изнашивания менее жесткого элемента кулачковой пары наиболее существенно зависит от фи-зико-химического состояния поверхности (то и Р), механических характеристик материала, из которого изготовлен менее жесткий кулачок ( , Ов), и шероховатости поверхности более жесткого кулачка. [c.136]

При исследовании характеристик сдвига в плоскости к температурно-временному режиму испытаний предъявляются менее жесткие требования, чем в случае исследования межслойного сдвига, когда характеристики материала определяются прежде всего чувствительной в температурно-временном отношении матрицей. Если сдвиг в плоскости может быть исследован на тонких образцах, то для [c.119]

Характеристику материала (диаграмму 63,0-3 растяжения образца) называют мягкой при AL/L < О, жесткой — при AL/L >0. [c.241]

Авторы данной книги ие согласны с такой интерпретацией этого термина. Неверно, что деформируемость характеризует одновременно и пластичность, и сопротивление деформации. Это две разные характеристики металла, причем с разной размерностью. Правильно было бы назвать для краткости металлы с высоким сопротивлением деформации твердыми или жесткими, с низким сопротивлением деформации — мягкими. Тогда понятия мягкий пластичный материал или твердый высокопластичный и т. п. вполне определенные. Нельзя отнести понятие деформируемость к телу, заготовке или образцу, так как разные металлы при одной и той же конфигурации образца будут обладать различной деформируемостью. Изменение конфигурации образца для одного и того же металла приводит к изменению схемы напряженного состояния, а следовательно, пластичности И деформируемости, что отражает одно из свойств металла (но не образца) изменять пластичность с изменением схемы напряженного состояния. [c.490]

Разрушение деталей и конструкций при малом числе циклов нагружения связано, как правило, с наличием повторных пластических деформаций в зонах концентрации напряжений. Для оценки несущей способности таких деталей необходимо учитывать характеристики деформации и разрушения материала, а также влияние напряженного и деформированного состояния на малоцикловую долговечность. Так как в зонах концентрации напряжений относительно быстро устанавливается режим жесткого нагружения, особое значение приобретают исследования поведения при этом виде нагружения материала и изучение диаграмм его деформирования. [c.89]

Выше было отмечено характерное для малоцикловых испытаний отклонение экспериментальных данных до одного порядка по числу циклов в малоцикловой области долговечностей при жестком нагружении от расчетной кривой усталости типа уравнения (1.2.1). Указанное возможное несоответствие расчета является как следствием непостоянства показателя степени т, так и отражает уровень корреляции характеристик сопротивления малоцикловому разрушению со статическими свойствами (прочность и пластичность) материала, используемыми при вычислении констант правой части уравнения. [c.34]

Согласно данным работы [39] при циклическом деформировании компенсаторов в условиях постоянства максимальных перемещений кинетика деформированного состояния не проявляется и, следовательно, в первом приближении можно принять, что она отсутствует также и для металлических рукавов. Отмеченное постоянство размаха упругопластических деформаций в процессе циклического деформирования металлорукава дает возможность использовать данные о характеристиках разрушения материала, полученных в условиях жесткого нагружения, для оценки малоцикловой прочности конструкции. [c.192]

Указанные механические характеристики малоциклового деформирования и разрушения устанавливаются в результате испытаний лабораторных образцов материала в условиях, обеспечивающих однородность полей напряжений и деформаций на расчетной длине при знакопеременном повторном нагружении на специальных установках. В связи с наличием значительного числа факторов, определяющих особенности сопротивления материалов деформированию и разрушению (степень исходного деформирования, число циклов нагружения, форма цикла нагружения), в настоящее время разработаны и используются методики и установки, отличающиеся автоматизацией процесса циклического нагружения, записи зависимости напряжений и деформаций, а также обеспечивающие возможность воспроизведения требуемой формы цикла нагружения (мягкое и жесткое нагружение, асимметрия). [c.210]

Установки с позиционной системой управления используются для получения диаграмм статического и циклического деформирования исследуемого материала с целью определения основных механических характеристик статической прочности и пластичности, параметров обобщенной диаграммы циклического деформирования, а также кривых усталости при малоцикловом мягком и жестком нагружении с симметричным и асимметричным циклом. [c.225]

Второй член этого уравнения учитывает статическое повреждение, возникающее одновременно с циклическим и выражающееся в формоизменении детали или испытуемого образца. Уравнение (5.51) в области изотермической малоцикловой усталости называют деформационно-кинетическим критерием [86]. При использовании этого уравнения для случая неизотермического нагружения исходные свойства материала (долговечность Л р, определенная в условиях строго жесткого нагружения, и предельная пластичность е/, определенная в условиях статического нагружения) должны быть получены при циклически изменяющейся температуре. Режим изменения температуры при определении исходных (базовых) характеристик должен соответствовать условиям работы детали. [c.130]

Характеристики цикла упругопластических деформаций можно определить по экспериментальным кривым циклического деформирования, полученным при малоцикловых испытаниях образцов из конструкционного материала в жестком или мягком режиме нагружения. Использование реальных диаграмм циклического деформирования для всего рассчитываемого диапазона чисел циклов нагружения позволяет учесть действительное поведение материала в условиях малоциклового термомеханического нагружения кинетику циклического деформирования, нелинейные эффекты при разгрузке-нагрузке в упругой области (упругий гистерезис), циклическое упрочнение, разупрочнение, стабилизацию эффект Баушингера в исходном (нулевом) полу-цикле нагружения и его изменение в процессе повторных нагружений циклическую анизотропию свойств материала. [c.79]

При электроимпульсном разрушении материала следует ожидать изменения гранулометрического состава готового продукта при варьировании параметров импульса, что характерно и для единичного воздействия, как это показано в разделах 2.1 и 2.2. Действительно, функция разлома при массовом процессе разрушения определяется вероятностной суммой функций разлома единичных циклов разрушения. Исследования возможности регулирования характеристики крупности готового продукта были проведены на кварцевом сырье, так как к нему, как правило, предъявляются жесткие требованиям по фракционному составу, а материал обладает повышенной хрупкостью. [c.95]

В отличие от дисперсии, которая вызывает перераспределение энергии в искаженном импульсе напряжений при сохранении энергии волны, рассеяние связано с энергетическими потерями. Потери энергии в задачах динамики композиционных материалов определяются по крайней мере четырьмя явлениями 1) вязко-упругими или неупругими эффектами в структурных компонентах 2) рассеянием волн 3) появлением микроразрушения 4) трением между неполностью связанными компонентами. Важная для приложений задача о вязкоупругом демпфировании в слоистых балках и пластинах была рассмотрена, например, в работах Кервина [82] и Яна [198], где исследовались трехслойные системы, состоящие из вязкоупругого слоя, заключенного между двумя жесткими упругими слоями. Теория вязкоупругого поведения слоистых композиционных материалов была разработана на основе теории смесей Гротом и Ахенбахом [67], Био [33], а также Бедфордом и Штерном [22, 23], Бедфордом [21]. В первых двух работах волновые явления не рассматривались, а Бедфорд и Стерн определили коэффициент рассеяния для волн, распространяющихся вдоль волокон, и выразили его через вязкоупругие характеристики материала. [c.297]

Рассмотрим ползучесть жестко защемленных сферических оболочек, выполненных из сплава Д16АТ, толщиной /1=1 мм, радиусом в плане а=125 мм, высотой подъема /=2 мм, подвергнутых после изготовления короткому отжигу. Такая термообработка не оказывает значительного влияния на упругие характеристики материала, однако существенно сказывается на параметрах ползучести. Оболочки находятся в равномерном основном температурном поле 7 =200°С в естественном напряженном состоянии. [c.72]

На фиг. 42 представлены результаты решения задачи по определению напряжений в дннщ4 стального цилиндрического резервуара, имеющем крышку. Соединение между крышкой ц днищем жесткое. Внутри резервуара поддерживается избыточное давление 100 кГ/см. Характеристики материала представлены в табл. 24. Время решения задачи — 15 мин. [c.613]

Существует ряд преимуществ при применении внутренних антиадгезивов, исключающих ряд операций. Исключается специальная чистка пресс-форм. Исключается также влияние испарения летучих веществ. В некоторых случаях введение внутреннего антиадгезива повышает ударную вязкость жестких полимеров в ряде применений внутренние антиадгезивы оказываются очень экономичными. Однако при их использовании необходимо иметь гарантии, что их введение не ухудшит ни физических свойств, ни других характеристик материала. На практике внутренние антиадгезивы используются в основном в пултрузионных 428 [c.428]

От приведенной массы зависит кинетическая энергия системы перед остановкой. Запас кинётической энергии перед остановкой может колебаться вследствие возможных колебаний скорости привода. Силы сопротивления также не являются стабильными. Силы резания могут изменяться вследствие колебания припусков, механических характеристик материала отдельных деталей партии, затупления режущего инструмента. Силы трения также могут изменяться в связи с изменением температуры, нагрузок и других факторов. Изменение величины кинетической энергии системы и сил трения приводит либо к изменению усилий, действующих на жесткий ограничитель в момент- остановки, либо к изменению величины выбега рабочего органа после выключения привода. В том и в другом случае возникают погрешности в размерах. [c.169]

На коэффициент внешнего трения при взаи.модействии кулачков в условиях пластического насыщенного контакта в значительной степени влияют параметры То и р, зависящие от фи-знко-хп.мического состояния поверхности, и механическне характеристики материала менее жесткого кулачка. Меньшее влияние на / оказывают шероховатость поверхности более жесткого кулачка и величина прижимной силы. [c.128]

При испытании электроизоляционных материалов на радиациоиную стойкость (в указанном выше смысле этого слова) образцы материала подвергают в определенных условиях (температура, окружающая среда) воздействию определенных доз жесткого излучения того или иного вида, после чего отмечают изменение электрических, механических и других характеристик материала. Следует иметь в виду, что, помимо остающихся изменений свойств материалов при действии жестких излучений, могут иметь место и обратимые изменения в частности, иногда представляет интерес измерение электрических свойств вещества не только после облучения, но и во время его, что требует специально приспособленной аппаратуры Л. 38]. [c.182]

Если к шаровым твэлам не предъявляют жестких требований ни по размерам при изготовлении, ни по изменению размеров в процессе эксплуатации, то прессованные твэлы являются более выгодными, поскольку стоимость их изготовления меньше, чем стоимость изготовления сборных твэлов, особенно при массовом выпуске. Шаровая форма твэлов, по сравнению со всеми другими формами, обладает еще одним важным преимуществом — возможностью использования твэлов одного и того же размера для бесканальных реакторов с разной тепловой мощностью. Шаровые твэлы крупных реакторов могут быть отработаны и всесторонне проверены на опытном реакторе небольшой мощности. Такой путь был использован в ФРГ на опытном реакторе AVR изучено поведение многих тысяч шаровых твэлов, в том числе твэлов промышленного реактора THTR-300, тепловая мощность которого в 15 раз выше опытного. Шаровые твэлы реакторов AVR и THTR отличаются практически только загрузкой топливного и воспроизводящего материала. В табл. 1.5 приведены основные расчетные характеристики шаровых твэлов этих реакторов и результаты испытаний на реакторе AVR [16]. [c.27]

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

Значение модулей упругости определяется силами межатомного взаимодействия и являются константами материала. Так, например, модуль нормальной упругости для алюмшния 0,8Х ><10 кгс/мм2, для железа — 2-10 кгс/мм , молибдена ЗХ XIO кгс/м м2. Наименее жестким материалом является резина = 0,00007-Ю кгс/мм , а наиболее жестким — алмаз =12Х Х10 кгс/мм . Эта механическая характеристика структурно нечувствительна, т. е. термическая обработка или другие способы изменения структуры металла практически не изменяют модуля упругости. [c.65]

Изучение состояния преграды в области внедрения сводится к определению давления среды на поверхность внедряющегося тела и характеристик напряженно-деформированного состояния среды в пограничном слое. Исследование проводится в цилиндрических координатах г, 9, 2 при следующих предположениях а) материал преграды идеально пластический с характеристикой о., д-, б) внедряющееся тело абсолютно жесткое, причем геометрическая форма при аэродинамическом и переходном внедрении известна, при кратерном внедрении форма тела сферическая в) сопротивление преграды внедрению можно представить в виде совокупности двух составляющих собственного сопротивления Одод и динамического сопротивления Один- [c.162]

Это последнее обстоятельство указывает на то, что задачи теории идеальной пластичности не оказываются статически определенными, как это может показаться на первый взгляд и как считалось в ранние периоды развития теории пластичности. Наличие жестких зон означает кинематическое стеснение пластического течения на границе жесткой зоны нормальная составляющая скорости должна обращаться в нуль. Поэтому, после того как построено статическое решение по методу, изложенному выше, необходимо проверить, возможно ли для данного поля характеристик построить кинематически возможное поле скоростей. В случаях, изображенных на рис. 15.4.3 или 15.4.4 (в последнем случае стенки фильеры играют роль границ жестких областей), может оказаться, что линия разрыва скрости упирается в границу жесткой зоны,— такое решение недопустимо. Но даже если кинематически возможное поле скоростей удается построить, может оказаться, что скорость диссипации энергии D в некоторой области окажется отрицательной, что также невозможно. Наконец, устанавливая границы жестких и пластических зон, мы всегда располагаем определенной свободой выбора. Может оказаться, что та часть материала, которую мы предполагали жесткой, на самом деле перейдет в состояние текучести. Теперь мы можем сформулировать требования, которые должны предъявляться к истинному или так называемому полному решению плоской задачи теории пластичности, а именно [c.509]

Процент выхода годных полупроводниковых элементов, их характеристики зависят от степени очистки, однородности исходного материала, степени его легирования к др. Наиболее жесткие требования к полупроводниковым мятепиялям предъявЛ-Яют при производстве транзисторов и интегральных схем. В таких приборах, как фото- и тер.морезисторы, допускается использование поли-кристаллических аморфных веществ. [c.81]

Варианты расчета упругих характеристик. Рассмотренные ранее приближенные методы расчета упругих характеристик слоя нетрудно распространить на вычисление констант трехмер-ноармированного композиционного материала. Реализацию этих методов можно представить в трех вариантах. Первый вариант но существу является модификацией метода усреднения, где расчет двухмериоармирован-ного в ортогональных направлениях волокнистого материала сводится к расчету однонаправленной структуры с более жесткой анизотропной матрицей. Естественно, что введение третьего ортогонального направления не вносит принципиальных трудностей в расчет констант материала. Основным преимуществом указанного подхода является простота вычисления, однако сведение части арматуры в модифицированное ортотропное связующее позволяет лишь с очень большой погрешностью учитывать кинематическую связь между компонентами материала. [c.64]

Испытания на растяжение являются наиболее простым методом определения прочностных и пластических характеристик, так как этим способом в области равномерной деформации прош е всего достигается одноосное напряженное состояние. Одноосность напряженного состояния сохраняется только до образования шейки, когда материал находится под действием нормальных и касательных напряжений. При растяжении величина максимальных касательных напряжений составляет половину от максимальных нормальных растягивающих. Такое испытание называется жестким , а напряженное состояние характеризуется коэффициентом жесткости [c.22]

Если при малоцикловом жестком нагружении прочность кор-релируется с характеристиками пластичности материала при однократном разрушении [217], то в условиях мягкого нагружения основными оказываются статические прочностные свойства (рис. [c.10]

В процессе формования гибкого элемента материал гофра подвергается сложному пластическому деформированию, а величина наклепа достигает 15—20%. Чтобы оценить влияние наклепа на прочностные характеристики стали Х18Н10Т, проведены испытания на образцах, подвергнутых растяжению на 9, 11 и 18% (рис. 4.2.4, точки 3—5). Экспериментальные данные, полученные при жестком нагружении, показали, что наклеп в указанных пределах не изменяет долговечности материала Х18Н10Т. Результаты испытаний характеризуются кривой усталости материала в исходном состоянии (рис. 4.2.4, б). [c.193]

Пример релаксации термических напряжений в жестко закрепленном стержне при его нагреве и выдержке в течение 10,7 мин и схема процесса развития деформаций приведены на рис. 39. Процесс циклического термического нагружения, при котором каждый цикл осуществляется с выДержкой при максимальной температуре, сопровождается процессом циклической ползучести, однако значительно более сложным, чем циклическая ползучесть при изотермическом нагружении. Наиболее существенно то, что в каждом цикле при охлаждении материал деформируется нагрузкой противоположного знака (в рассматриваемом случае — растяжением), которая вызывает пластическую деформацию. Если принять, что процессы развития деформаций ползучести при релаксации напряжений и постоянном напряжении — процессы одного типа, при которых большое значение имеет степень искажения решетки кристаллов, то влияние холодного наклепа, происходящего в каждом цикле термонагру-жения, должно быть значительным. Оно проявляется в уменьшении числа циклов до разрушения (см. тл. III) подобно тому, как при предварительном пластическом деформировании снижаются длительная статическая прочность (время до разрушения) и пластичность. В табл. 12 приведены значения этих характеристик, полученные при испытании сплава ХН77ТЮР по режиму, соответствующему техническим условиям на сплав /=750°С 0=350 МПа. Величина наклепа определялась степенью пластического деформирования образцов [c.103]

Определение долговечности по приведенному методу учитывает как наиболее важные характеристики процесса нагрузки (плотность вероятности амплитуд, отклонение процесса), так и использованного материала (кривая циклического деформирования, кривая долговечности при гармонической нагрузке). Кроме того, метод позволяет определить вероятность появления усталостного разрушения, что является его одним из наиболее важных аспектов. С точки зрения гадежоости для данного процесса и изделия можно предсказывать вероятность разрушения или проектировать детали по заданной вероятности усталостного разрушения. Различные параметры нагрузки, такие, как ее способ (мягкий, жесткий), асимметрия цикла и скорость (частота), учитываются при вычислении благодаря использованию соответствующей кривой циклического деформирования [4]. Из рис. 3 видно, что экспериментальные и теоретические долговечности дают хорошую сходимость, и поэтому предложенный метод можно считать приемлемым. [c.109]

Для определения характеристик сопротивления повторному нагружению можно использовать результаты базовых экспериментов, в частности, для определения деформационных характеристик — результаты испытаний при симметричном цикле мягкого (см. рис. 1.1, д) и жесткого (см. рис. 1.1, б) нагружений, а также при отнулевом цикле нагружения (см. рис. 1.1, в иг) в условиях действия максимальных напряжений (кривые циклической ползучести). Указанное изменение характеристик сопротивления циклическому деформированию материала учитьтают при поцикловом решении задачи об определении НДС в мембранной зоне и в зоне концентрации напряжений в оболочечном элементе с фланцами при повторном нагружении внутренним давлением. [c.9]

Ударное нагружение в установках, действие которых основано на принципе торможения, формируется при помощи тормозных устройств. Различают необратимо деформируемые и упруго деформируемые тормозные устройства. Необратимо деформируемые тормозные устройства одноразового применения и, как правило, их действие основано на упругопластическом деформировании в процессе соударения тел. Передний фронт ударного воздействия формируют на активном этапе удара (при нагружении соударяющихся тел) путем пластического деформирования тормозного устройства в зоне контакта и его упругого деформирования в делом. Задний фронт ударного воздействия формируют на пассивном этапе удара (при разгруже-нии соударяющихся тел) путем восстановления упругих деформаций тормозного устройства. Меняя материал тормозного устройства и конфигурацию соударяющихся элементов в зоне контакта, можно существенным образом варьировать характеристики переднего фронта воспроизводимого ударного импульса (форма, длительность, максимальное ударное ускорение и др.). Основная характеристика тормозного устройства — зависимость изменения контактной силы от деформации (силовая характеристика). Когда силовые характеристики на активном и нас-снвном этапах удара одинаковы, тормозное устройство воспроизводит ударную нагрузку симметричных форм. Если силовые характеристики тормозного устройства на активном и пассивных этапах различны, то воспроизводятся ударные нагрузки несимметричных форм. Необратимо деформированные тормозные устройства могут быть основаны на смятии деформируемого элемента, внедрении в деформируемый элемент жесткого удар- [c.340]

Конечнозлементная схема тройника (рис. 4.5) включает в себя 52 зле-мента и 380 узлов. Один из торцев тройника жестко защемлен, на внешнем контуре штуцера (отвода) приложены мембранные усилия, подобно тому, как это сделано выше применительно к патрубковой зоне реактора. Материал тройника - сталь ОХ18Н10Т с характеристиками, соответствующими рабочей температуре 300 °С = 1,9 10 МПа, / /= 0,3, Ooj = 150 МПа. [c.127]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...