Тяга импульсная

На стрелочных изолированных участках используют при тепловозной и паровой тяге импульсные рельсовые цепи с последовательным соединением ответвлений, а при электротяге— рельсовые цепи с путевыми реле на каждом ответвлении с параллельным соеди- 1ет ем этих ответвлений. [c.391]

Тэта-функции 365 Тяга импульсная 717 [c.860]

В результате применения импульсной очистки достигнута безостановочная работа конвертера в течение всей кампании (600— 700 плавок) при увеличении продолжительности кампании на 20— 25 плавок и интенсивности продувки ванны конвертера кислородом до 350—370 м /мин (против 300—320 м /мин до внедрения этой очистки). Длительная эксплуатация импульсной очистки КУ-80- на Орско-Халиловском металлургическом комбинате показала, что этот способ позволяет практически полностью удалять плавильную пыль с поверхностей нагрева без применения каких-либо дополнительных средств [48]. Импульсная очистка обеспечивает стабильное аэродинамическое сопротивление и температуру дымовых газов за котлом. При импульсной очистке обеспечивается нормальная работа электрофильтров, улучшается тяга мартеновской печи и увеличивается выработка пара в котле-утилизаторе на 2—4 т/ч по сравнению с паровой обдувкой. Импульсная очистка не оказывает разрушающего воздействия на конструктивные элементы котлов и обмуровку. При включении импульсной очистки котел работает нормально. [c.169]

Постоянство разрежения в топке поддерживается таким же образом, как и давление пара. Импульс разрежения по трубке 42 передается из топки на мембрану регулятора тяги 32 и через ее шток и рычаг 33 золотнику 34, который при заданном разрежении в топке поддерживает в импульсных трубках 36 равное давление газа, сбрасывая излишки в газопровод 31, [c.148]

В импульсной теории сила тяги, создаваемая действием воздуха на лопасти, распределяется по диску несущего винта. Согласно третьему закону Ньютона, существует равная ей и противоположно направленная реакция винта на воздух. В per зультате скорость воздуха в следе винта возрастает в направлении, противоположном направлению силы тяги. Таким образом, воздух в следе обладает кинетической энергией, которую ему сообщает несущий винт. Для передачи этой энергии необходимы затраты мощности, называемые индуктивной мош,- [c.42]

V на диске несущего винта. Наконец, закон сохранения массы позволяет выразить т через о. Исключая ш, получим главный результат импульсной теории — соотношение между индуктивной мощностью и силой тяги несущего винта. Импульсная теория не рассматривает детальную картину нагрузок винта или обтекающего его потока. Поэтому одной этой теории недостаточно для проектирования винта. Импульсная теория позволяет лишь оценить необходимые индуктивные затраты мощности и указывает идеальный предел улучшения аэродинамических характеристик несущего винта. [c.43]

В импульсной теории несущий винт представляется схемой активного диска, т. е. диском нулевой толщины, который способен поддерживать по обе стороны от себя разность давлений и таким образом сообщать ускорение проходящему через него воздуху. Нагрузка считается стационарной, но в общем случае она может изменяться по поверхности диска. В- схеме активного диска можно учесть на винте постоянный крутящий момент, за счет которого проходящему через диск воздуху сообщается некоторый момент количества движения. Задача теории состоит в том, чтобы рассчитать обтекание активного диска и, в частности, при заданной силе тяги найти индуктивную скорость и потребную мощность. В импульсной теории эту задачу решают, используя основные гидродинамические законы сохранения в вихревой теории скорость, индуцируемую вихревым следом, находят с помощью формулы Био — Савара в потенциальной теории решают уравнения гидродинамики относительно потенциала скоростей или функции тока. Если схема течения одна и та же, то все три теории должны дать одинаковые результаты. [c.43]

Для индуктивных затрат мощности на единицу силы тяги в случае висения импульсная теория дает [c.46]

Импульсная теория включает в себя также следующую задачу вариационного исчисления. Необходимо найти величину индуктивной скорости у (г), при которой затраты мощности при заданной силе тяги минимальны. Рассмотрим выражения затрачиваемой мощности и силы тяги через интегралы [c.51]

Строгого доказательства этих дифференциальных формул импульсной теории нет. Они основаны на допущении, что элементы диска не взаимодействуют. Ключевое предположение состоит в том, что равенство v = w/2 справедливо для отдельных линий тока. Это равенство позволяет представить силу тяги и мощность как функции одного аргумента — индуктивной скорости V. Дифференциальные формулы импульсной теории полезны тем, что их можно применять к расчету винтов с неравномерными нагрузкой и скоростью протекания через диск. [c.54]

Итак, вариационная задача импульсной теории несущего винта с учетом закручивания следа формулируется таким образом минимизировать мощность Р = р (7 у) ыОг Л при заданной величине силы тяги Т = 2p V v)v dA и условии Р— Q.Q, записанном в указанном выше виде. Для этой вариа [c.56]

Индуктивная скорость. Теория элемента лопасти выражает силу тяги несущего винта через угол установки и коэффициент протекания. Если же нужно представить Ст как функцию только 0, то необходимо найти выражение для индуктивной скорости. Импульсная теория дает следующую формулу для индуктивной скорости на режимах висения или подъема по вертикали [c.65]

В разд. 2.3.1 на основе импульсной теории найдено дифференциальное выражение для силы тяги dT = 2p Vи) иdА, или [c.69]

Это и есть искомая формула, описывающая неравномерное распределение скоростей протекания (ср. с формулой для равномерного распределения, выведенной в разд. 2.4.2.2). Если заданы угол установки лопасти, ее крутка и распределение хорд, то можно рассчитать скорость протекания как функцию г, а затем найти силу тяги и мощность несущего винта. Хотя рассчитанные таким образом аэродинамические характеристики винта лучше согласуются с экспериментальными данными, чем полученные в предположении о равномерности скоростей протекания, элементно-импульсная теория все же дает лишь приближенные результаты. Для дальнейшего уточнения расчета скоростей протекания нужно детально рассмотреть структуру вихревого следа за несущим винтом. [c.69]

Для последующих ссылок отметим, что используемые в элементно-импульсной теории коэффициенты силы тяги и индуктивной мощности можно представить через индуктивную скорость в виде d j-= 4AV с г и d p = 4K rdr. [c.70]

Концевые потери уменьшают силу тяги несущего винта при заданной величине общего шага на 6—9%. Концевые потери влияют и на потребляемую мощность, так как при этом увеличивается индуктивная скорость. Эффективная площадь диска несущего винта сокращается в отношении В 1, а индуктивная скорость, которая пропорциональна корню квадратному из нагрузки на диск, возрастает в отношении 1 Б по сравнению с результатом импульсной теории. Следовательно, коэффициент индуктивной мощности равен [c.72]

По импульсной теории потребная мощность Р несущего винта, без учета профильной мощности, равна T V- -v). Здесь TV — мощность, расходуемая (сообщаемая воздушному потоку) на вертикальный набор высоты со скоростью V. При вертикальном снижении со скоростью 1/ несущий винт поглощает мощность T V из воздушного потока. Индуктивная мощность Pi равна Tv, где о — индуктивная скорость в плоскости диска. Индуктивная мощность всегда положительна (о>0). Так как индуктивная скорость редко бывает распределена равномерно, особенно при вертикальном снижении, удобнее рассматривать V как эквивалентную по индуктивной мощности скорость, определяемую формулой v — Pi/T. Такой подход согласуется со способом определения v по экспериментальным аэродинамическим характеристикам несущего винта. Индуктивная скорость (и индуктивная мощность) зависит от скорости полета, силы тяги, площади диска винта и плотности воздуха, т. е. [c.103]

Для исследования (на базе импульсной теории) работы несущих винтов с перекрытием рассмотрим два винта одинакового диаметра, но, возможно, с различными силами тяги. Пусть тЛ — площадь зоны перекрытия Т и Гг —силы тяги винтов, причем сумма Т =Т - -Т2 постоянна Р и Рг — индуктивные затраты мощности вне зоны перекрытия Рт — индуктивные затраты внутри зоны перекрытия v, иг и Vm — соответствующие индуктивные скорости. Предполагается, что расстояние между винтами по вертикали пренебрежимо мало, так что в зоне перекрытия оба винта имеют одинаковую индуктивную скорость Vm- При равномерной нагрузке силы тяги винтов, развиваемые вне зоны перекрытия, равны соответственно Ti( — m) и Tсила тяги внутри этой зоны будет m Ti- -T2). Тогда по формулам dT = 2pv dA и dP = vdT импульсной теории получим- [c.127]

Здесь о , п — скорость, индуцируемая отдельным п-ш винтом, который считается идеальным km — поправочный множитель, учитывающий дополнительные индуктивные затраты реального винта хт —коэффициент интерференции, который учитывает скос на т-м винте вследствие силы тяги п-то винта. Положительная величина у тп соответствует затратам мощности на интерференцию, при отрицательном %тп интерференция оказывает благоприятное влияние. Написанное выше выражение пригодно для всех скоростей полета, включая нулевую (висение), но коэффициенты интерференции Хт зависят от скорости. При больших скоростях полета по импульсной теории винта или по теории крыла получаем, что индуктивная скорость Ои, п равна 7 /(2рЛ У). [c.147]

Интересно, что возмущение скорости протекания, полученное при гармонических изменениях нагрузки, вдвое превосходит эту величину (т. е. ЬХ — ЬСт/9-Xq). Различие объясняется влиянием поперечных вихрей. Вывод в разд. 10.6.3 соответствующих формул показывает, что при гармонических нагрузках (в частности, обусловленной моментами первой гармоники) одна часть возмущения индуктивной скорости создается поперечными, а другая — продольными вихрями. Наличие у винта постоянной силы тяги приводит к образованию в основном продольных вихрей (концевых вихревых жгутов), что влияет на индукцию вдвое слабее, чем возникающие на втулке моменты. Воспользовавшись известным результатом стационарной импульсной теории винта при полете вперед (разд. 4.1.1) [c.476]

И Afp = = Qp = Qj = 0. Эти коэффициенты можно непосредственно выразить через силу тяги несущего винта. Импульсная теория связывает индуктивную скорость с силой тяги (например, на режиме висения Кт = k J -pl2). Напомним определение коэффициента силы тяги [c.521]

Более простой способ минимизации расхода энергии — использование импульсного режима работы сопел. При этом оказывается, что техническая реализация системы с модуляцией тяги становится лишь незначительно сложнее по сравнению с обычной релейной системой. [c.120]

Наиболее оптимальным с точки зрения минимума расхода энергии является импульсный режим работы сопел. На рис. 5.10 изображены отрезки фазовых траекторий для трех режимов работы, сопел 1 — сопла включены на постоянную тягу 2 — сопла работают в импульсном режиме со скважностью импульсов уи 3 — [c.127]

Классическим примером оптимального перелета является перелет с помощью двигателя большой тяги между компланарными круговыми орбитами. В 1925 г. Гоман [2] теоретически доказал, что для минимизации расхода топлива этот перелет должен происходить по эллипсу, касающемуся обеих круговых орбит (рис. 1). Тяга прикладывается импульсно сначала для перехода с внутренней круговой орбиты к перигею эллипса, а затем, после полета по эллипсу,— для перехода от апогея эллипса к внешней круговой орбите. [c.164]

Импульсное приложение тяги характерно для всех известных типов перелетов с минимумом расхода топлива, если используются двигатели с постоянной скоростью истечения. Продолжительность полета космических аппаратов с двигателями большой тяги на активных участках обычно настолько меньше длительности пассивного полета,что при определении требуемого количества топлива целесообразно рассматривать в первом приближении активные участки как импульсные маневры. [c.165]

В случае падения силы тяги за котлом, которая должна быть не менее 2 мм вод. ст., остановка работы его производится регулятором тяги 7, мембрана которого под действием противовеса (он же регулятор настройки регулятора тяги), отклонится в сторону полости, связанной с атмосферным давлением и этим откроет клапан на сброс газа из импульсной сети, что приведет снова к снижению в ней давления газа и отсечению подачи газа к горелкам главным отсекающим клапаном 4. [c.280]

При исследованиях наряду с записями или регистрацией показаний приборов, характеризующих параметры, должны записываться показания приборов, установленных на щите управления котлом (или блоком) давление в барабане, паропроизводительность котла, расход и температура питательной воды, уровень воды в барабане и выносных циклонах, сочетание работающих горелок и показания приборов, контролирующих топочный режим. Руководителю испытаний во время проведения опытов кроме журналов наблюдений, в которые записываются показания приборов, рекомендуется вести журнал общих наблюдений. В этом журнале с обязательным указанием времени отмечаются операции, проводимые дежурным персоналом на котле, изменения топочного режима, тяги, дутья, неполадки измерительной аппаратуры, включения и переключения приборов, продувка импульсных линий, заливка рабочей жидкости в дифференциальные манометры, расшлаковка и обдувка поверхностей нагрева, а также результаты осмотров топки и экранов при работе и остановах котла и т. о. [c.197]

Орбита, по которой движется космический корабль, совершающий межпланетный перелет от планеты старта до целевой планеты, называется переходной орбитой. В той степени, в которой эта гелиоцентрическая орбита является кеплеровой (т. е. пассивной ), ее элементы остаются постоянными величинами. Однако при прохождении корабля через различные области космического пространства элементы его орбиты претерпевают возмущения и вследствие этого изменяются. Элементы орбиты изменяются также и нри включении тяги (импульсной или непрерывной). В этом случае происходит изменение орбиты в отличие от пассивного движения по переходной орбите, [c.161]

Требуемые приросты скорости при пространственном орбитальном движении. В том случае, когда тело движется по известной орбите,-представляюш ей собой коническое сечение, и должно изменить свою скорость так, чтобы перейти на другую орбиту с заданными элементами, требуемые значения импульсов тяги, направленных но касательной, по-нормали или по бинормали к траектории, а также по радиусу или по тран-сверсали, могут быть определены тем же методом, как это делалось выше. При рассмотрении пространственного движения тела удобнее всего пользоваться прямоугольными декартовыми координатами в трех измерениях Силу тяги (импульсную или непрерывную) можно рассматривать как некоторое управляемое возмущение. Анализ такого движения приведен в работах 17] и 12]. [c.184]

Электрические двигатели являются в настоящее время наиболее перспективными для осуш,ествления длительных полетов в пределах Солнечной системы. Они могут применяться для корректировки орбиты спутников Земли и в ряде других случаев. Среди электрических двигателей на первое место могут быть поставлены плазменные двигатели, в которых реактивная тяга создается потоком плазмы. Энергия сообщается плазме нагреванием (за счет джоу-лева нагрева плазмы протекающим через нее током) или ускорением плазмы магнитным полем. Магнитное поле в плазменных магнитогидродинамических двигателях (МГД) не только служит для ускорения плазмы, но и предотвращает ее соприкосновение со стенками камеры и выходного сопла. Так как длительное удержание плазмы магнитным полем осуществить трудно, то плазменные двигатели работают в импульсном режиме. [c.228]

Удовлетворяя это требование, конструкторский коллектив А. Д. Швецова разработал к началу 50-х годов серию экспериментальных многоцилиндровых двигателей, в том числе уникальный двигатель АШ-2ТК взлетной мощностью 4300 л. с. Тогда же В. А. Добрыниным и его сотрудниками был сконструирован 24-цилиндровый шестиблочный комбинированный двигатель ВД-4К для тяжелых высотных самолетов сверхдальнего действия. Обладавший мощностью 4300 л. с., отличавшийся высокой эксплуатационной надежностью и малым расходом топлива (175 г на 1 л. с.-ч. вместо 280—300 а в других авиационных бензиновых двигателях), он обеспечивал возможность беспосадочного полета самолетов Ту-85 продолжительностью до 22 час. В этом двигателе с жидкостным охлаждением и с комбинированным наддувом от турбокомпрессора и приводного центробежного нагнетателя впервые в авиационном двигателестроении была использована энергия выхлопных газов из цилиндров они отводились в импульсные газовые турбины, передававшие дополнительную мощность на приводной ва.л, а по выходе из турбокомпрессора использовались для получения дополнительной реактивной тяги. [c.372]

Прибор контроля разрежения (рис. 52), смонтированный в ящике блока приборов автоматики безопасности котла, состоит из двухтарельчатой мембранной камеры I, между тарелками которой зажата мембрана 2. Центр мембраны тягой 3 связан с балансиром 4, имеющим ось вращения 5 и противовес 6. На короткое плечо балансира опирается стержень 7 с грузом 8. Импульсная трубка присоединяется к штуцеру 9. [c.93]

Преподаватель должен разъяснить, что устройства регулирования комплексной автоматизации водогрейных отопительных котлов системы ИИГ автоматически обеспечивают поддержание неизменной заданной температуры в отапливаемых помещениях при переменной внешней температуре воздуха, автоматически поддерживают Постоянство давления гцза в газопроводе котлов и регулируют силу тяги за котлом. Эта система пневматическая, так как ее приборы автоматики безопасности и регулирования работают с помощью давления газа в сети импульсных трубок системы, При этом регулирование и отсечка газа, питающего основные горелки, осуществляются главным или отсекающим клапаном. [c.146]

Интенсивная разработка П. д. началась в кон. 1950-х гг. В качестве прототипов П. д. рассматривались все схемы плазл1енных ускорителей. Однако до сих пор применяются только два типа П. д. эрозионный импульсный П. д. (ИПД) и стационарный (неимпульсный) П. д. (СПД). В эрозионных ИПД электрич. разряд развивается вдоль поверхности рабочего вещества (типа фторпласта, напр, тефлона), к-рое испаряется, частично ионизуется, и образовавшаяся плазма термически ускоряется. С помощью таких П. д. создаются регулярные малые, точно дозированные импульсы тяги, недостижимые при работе ракетных двигателей др. типов. Первый ИПД создан в СССР а 1930. В космич. условиях эрозионные ИПД впервые были успешно испытаны в 1964 на борту советской межпланетной космич. станции Зонд-2 . ЭРДУ с четырьмя эрозионными ИПД (рис.) функционировала с 1968 в течение более [c.609]

Носовой модуль может создавать импульс в направлениях у и —X, кормовые модули — в направлениях 2 и 4-л . Импульсные ЖРД утоплены в корпусе орбитальной ступени. Минимальная продолжительность импульса, на которую рассчитаны ЖРД РСУ, составляет 80 мс. Максимальное время работы основных ЖРД тягой 3925 Н — 500 с, верньерных тягой 110 Н — 125 с. [c.266]

Эта двигательная установка служит главным образом для управления положением и стабилизации спутников с длительным периодом существования, выводимых ВКС Спейс Шаттл на низкую околоземную орбиту с целью изучения верхних слоев атмосферы, производства материалов в условиях невесомости и т. д. Двигательная установка разработана фирмой Мар-тин-Мариетта [63] и имеет вытеснительную систему подачи. В двигателе используется однокомпонентное топливо — гидразин, запас которого может составлять от 900 до 2700 кг. Первоначально она предназначалась для многоцелевого модульного космического аппарата на основе стандартизованного модуля. На рис. 174 приведено схематическое изображение этого модуля, оснащенного рассматриваемой двигательной установкой, в состав которой входят четыре основных импульсных двигателя тягой по 445 Н и 12 верньерных импульсных двигателей тягой 22 Н каждый. [c.267]

В импульсной теории для расчета аэродинамических характеристик несущего винта применяют основные гидродинамические законы сохранения (массы, количества движения и энергии) к системе винт — поток. Этим характерные скорости течения связываются с суммарными величинами силы тяги и мощности. Импульсная теория была разработана для корабельных винтов У. Дж. М. Рэнкином в 1865 г. и Р. Э. Фрудом в 1885 г., а в 1920 г. А. Бетц обобщил ее, учтя закручивание потока за винтом. [c.42]

Из сказанного следует, что в импульсной теории сила тяги несущего винта и индуктивная скорость в плоскости диска связаны соотношением T = thw = 2pAv . Отсюда индуктивная скорость на висении равна [c.45]

Автоматическое регулирование расхода рабочей жидкости осуществляется системой следующим образом. Если в линии рабочей жидкости высокого давления произойдет под влиянием каких-либо факторов отклонение величины расхода от заданной величины, оно вызовет изменение перепада давления в сужающем устройстве, установленном на линии, и будет воспринято дифференциальным манометром (через импульсные трубки). Изменение перепада давления вызывает перемещение тяги 1, которая через рычаг 2, коромысло 3, тягу 7 и трехнлечный рычаг 9 воздействует на заслонку 10, отодвигая или приближая ее к соплу 18. Далее регулятор действует описанным выше образом, — увеличивая или уменьшая давление воздуха, поступающего к исполнительному механизму. Игольчатый клапан исполнительного механизма под действием регулятора открывается или закрывается до тех пор, пока в линии рабочей жидкости не восстановится заданный расход. [c.177]

Для управления движением центра масс спутника также может быть использовано импульсное реактивное сопло. Вектор тяги этого сопла нормален к оси вращения спутника и проходит через его центр масс. При синхронизации импульсов тяги с угловой скоростью вращения спутника создается однонаправленное ускорение последнего. Когда ось собственного вращения спутника занимает свое конечное положение, нормальное плоскости орбиты, сопло обеспечивает управление орбитальной скоростью спутника и, следовательно, периодом его обращения. При соответствующей переориентации оси собственного вращения спутника это же сопло может быть использовано для управления наклонением орбиты. [c.260]

В качестве примера космического аппарата, стабилизированного вращением и управляемого при помощи реактивных сопел, можно привести стационарный спутник связи США Синком [22]. Для изменения ориентации этого спутника используется импульсное реактивное сопло. Работа сопла вызывает прецессию спутника в требуемом направлении. К соплу подводится сжатый азот, который хранится в двух титановых сферических контейнерах первоначальный вес азота равен 110 Н. Тяга, создаваемая соплом, параллельна оси собственного вращения спутника, а само сопло сдвинуто относительно оси вращения на максимальное расстояние, равное 33 см. Импульсы тяги синхронизированы с угловой скоростью собственного вращения спутника, вследствие чего создается средний корректирующ ий момент с неизменным направлением в пространстве. [c.136]

Для управления движением центра масс спутника также используется импульсное реактивное сопло. Вектор тяги, создаваемый этим соплом, перпендикулярен оси вращения спутника и проходит через его центр масс. При синхронизации импульсов тяги с угловой скоростью вращения спутника создается однонаправленное ускорение последнего. Когда ось собственного вращения спутника занимает свое конечное положение, перпендикулярное плоскости орбиты, сопло обеспечивает управление орбитальной скоростью спутника, т. е. периодом его обращения. [c.136]

Теория годографов в ньютоновой механике для систем твердых тел пока еще находится в начальной стадии своего развития и разработки. Поэтому существующие прикладные методы полностью основываются на годографе скорости, который исследован и продолжает изучаться наиболее интенсивно. Ниже кратко будут рассмотрены природа и диапазон применения современных годографических методов. Так как годографическое отображение в пространство ускорений и соответствующие годографические преобразования были разработаны лишь недавно, то к настоящему времени получено еще не так много результатов, связанных с приложениями годографов ускорения к конкретным задачам. Тем не менее здесь будут кратко описаны и рассмотрены известные на сегодняшний день прикладные методы, связанные с годографами ускорений, а также такие методы, которые можно применить непосредственно, без дальнейшего углубленного исследования. Для того чтобы упростить описание основных теоретических предпосылок и практических методов, ограничимся рассмотрением плоских траекторий (т. е. траекторий в двумерном пространстве). За исключением особо оговариваемых случаев, приложение тяги полагается импульсным (большая тяга, действующая в течение короткого времени), что позволяет считать изменения вектора скорости практически мгновенными. [c.58]

Смотреть страницы где упоминается термин Тяга импульсная : [c.315] [c.147] [c.85] [c.219] [c.271] [c.69] [c.476] [c.171]

Справочное руководство по небесной механике и астродинамике Изд.2 (1976) -- [ c.717 ]

ПОИСК

V импульсная

Определение импульсной тяги. Точки соединения на оптимальных траекториях

Тяга 671, VII

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...