Коэффициент подсистемы

Уравнения (13.16) соответствуют случаю, когда упругим соединением с коэффициентом Св связаны /-я сосредоточенная масса дискретной подсистемы и сечение с координатой х =. То непрерывной подсистемы. В практических расчетах непрерывная подсистема обычно представляется в виде вала с кусочно-посто-янным сечением, несущего сосредоточенные массы в сечениях ступенчатого изменения диаметров. Собственные спектры таких подсистем определяются известными методами [4, 97]. Считая собственные спектры локальных моделей подсистем известными, осуществим преобразование координат согласно зависимостям [c.219]

Отсюда можно получить приближенное значение отношения модулей динамических сил на выходе и входе подсистемы — коэффициент передачи, характеризующий виброизоляцию системы [c.45]

Вибрационные напряжения деталей, особенно в области средних и высоких частот, как правило, не превышают 20 кгс/см. При таких напряжениях машиностроительную конструкцию можно рассматривать как линеаризированную упруговязкую систему, расчетные коэффициенты поглощения материала которой учитывают потери в материале и соединениях деталей. Как было показано в главе 1, расчет колебаний демпфированных конструкций может производиться разложением амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы или методом динамических податливостей и жесткостей с комплексными модулями упругости. Последние методы особенно предпочтительны для неоднородных систем, с различными коэффициентами поглощения в подсистемах (например, амортизированные балочные конструкции). [c.101]

Рассчитываемая модель разбивается по разъемным соединениям на подсистемы. Для каждой подсистемы определяются матрицы динамических податливостей путем разложения колебаний недемпфированной подсистемы по собственным формам с коэффициентами, зависяш,ими от частоты и логарифмического декремента колебаний [1, 2]. [c.80]

В некоторых случаях, например для плоского слоя среды при условии задания по объему поля полной плотности результирующего излучения т)рез, приведенная система уравнений тензорного приближения распадается на две независимые подсистемы, одна из которых оказывается замкнутой и позволяет получить точное решение относительно нормального компонента тензора Яди , а затем после согласования с граничными условиями получить и все остальные величины поля излучения. Вся неточность метода будет при этом обусловливаться только приближенностью значений коэффициента к и поглощательной способности а, фигурирующих в граничных условиях. Как было показано в [Л. 88, 350], величина X является весьма консервативной функцией температурного поля и очень слабо зависит от различных факторов в рамках рассмотренной плоской схемы, в связи с чем первая и вторая итерации в определении этого коэффициента дали в конечном счете одинаковый результат. [c.175]

Как видно из (8-110), матрица коэффициентов atj не зависит от номера подсистемы i и является постоянной для всех га подсистем. Поэтому детерминант и алгебраическое дополнение D и Ащ) тоже будут одинаковым, во всех подсистемах (i= 1, 2,. .., га). [c.263]

Аналитическое решение каждой подсистемы, вытекающее из правила Крамера, приводит к выражениям для искомых средних разрешающих коэффициентов облученности [c.263]

Вторую подсистему в основном составляют линейные уравнения теплового и материального балансов для определения расходов отбираемого пара. Матрица этой подсистемы имеет большое количество нулей, поэтому для ее решения эффективны итеративные методы, в частности метод простой итерации. Погрешность итеративных методов не должна превосходить 0,031 кг/с по расходу и 0,4 кДж/кг по энтальпии. В целях экономии оперативной памяти целесообразно коэффициенты каждого уравнения каждый раз подсчитывать при обращении к его решению, а не держать постоянно в памяти при решении всей подсистемы. При вышерассмотренном расчете значения к. п. д. большинства отсеков не подсчитываются, а извлекаются из массива исходной информации. [c.30]

Таким образом, оптимальное управление безопасностью осуществляется с помощью механизма распределения материальных ресурсов между подсистемами, обеспечивающими безопасность населения от социально-экономического риска / с э и техногенного риска Rt. При этом условие оптимальности уровня безопасности. (минимальность коэффициента общей смертности или максимальность продолжительности предстоящей жизни) будет достигнуто, если предельные затраты на снижение техногенного риска будут равноценны предельным затратам на снижение социально-экономического риска, т. е. т)г = 11с.э- Эта задача об оптимальном управлении графически представлена на рис. 8 [6, 7]. [c.99]

Для упрощения расчетов уравнения движения каждой подсистемы линеаризуют в окрестности соответствующей компоненты ПД, а коэффициенты полученного нестационарного линейного дифференциального уравнения замораживают [701. При этом предполагается, что переходные процессы в замкнутой двигательной системе протекают настолько быстро, что ПД, а следовательно, и коэффициенты линеаризованного уравнения не претерпевают значительных изменений. [c.161]

Подсистемы электронного усилителя - усилительные каскады внутренние параметры - сопротивления резисторов, емкости конденсаторов, параметры транзисторов выходные параметры - коэффициент усиления на средних частотах, полоса пропускания, входное сопротивление внешние параметры - температура окружающей среды, напряжения источников питания, сопротивление нагрузки. [c.17]

Эти уравнения распадаются на две несвязанные подсистемы, из которых перв я подсистема образована первым и вторым уравнениями, а вторая подсистема — третьим и четвертым уравнениями. Соответствующие коэффициенты в левых частях первого и третьего уравнений одинаковы, так же как второго и четвертого уравнений. Соответствующие правые части различаются только по фазе синусоидального множителя на угол 0,5 я, равный углу между осями xv. у, что закономерно подчеркивает осевую симметрию движения. Поэтому достаточно рассмотреть первую подсистему. [c.248]

В случае замкнутого кругового кольца в качестве линейного размера вместо L удобнее использовать R, а вместо s — центральный угол ф (см. рис. 2). Уравнения с постоянными коэффициентами получаются, если орт р лежит в плоскости кольца И2], а векторные уравнения (12) проектируются на криволинейную систему координат, определяемую ортами Т, р, V, при этом она распадается на две скалярные подсистемы, описывающие [c.21]

При расчете колебаний эпицикла с подвеской по высшим формам в качестве конечного элемента следует рассматривать кольцо в упругой среде, сопротивляющейся радиальным и тангенциальным смещениям [25, с. 68]. Последовательное соединение колец через упругие связи позволяет построить расчетную модель эпицикла с подвеской и определить коэффициенты динамических податливостей в местах сопряжения его с другими подсистемами. [c.99]

Формула (3.1.24) дает хорошее приближение, если для каждой подсистемы значение коэффициента важности (Oi близко к единице. [c.222]

Результатом моделирования в подсистеме является информация о температурных полях и распределении воздушных потоков конструкции. Для блоков - это распределение скоростей и температур воздушных потоков внутри конструкции, а также интегральные температуры конструктивных узлов и ЭРИ, установленных внутри конструкции. Для плоских конструкций - это температурные поля несущих конструкций (печатной платы, подложек, оснований функциональных ячеек и т.д.), температуры корпусов и активных зон (р-п переходов) ЭРИ, коэффициенты тепловой нагрузки и т.д. Как отмечалось выше, пользователем могут быть также полз ены функции (коэффициенты) параметрической чувствительности (ФПЧ) температур к изменению параметров конструкции, что позволяет конструктору вести процесс синтеза конструкции не интуитивно, а целенаправленно. Программа вывода позволяет просмотреть температуры ЭРИ (и воздушные потоки) на плоскости платы или внутри блока в виде цветовой палитры, а также выявить перегревшиеся ЭРИ, включив режим фильтрации элементов. [c.81]

Большинство физико-механических параметров макромоделей конструкций РЭС могут быть полз ены только путем идентификации. В подсистеме может быть проведена идентификация параметров макромоделей типовых конструкций РЭС, позволяющая в определенной последовательности полз ить упругие и демпфирующие характеристики материалов конструкций в зависимости от температуры, а также коэффициенты жесткости креплений ПУ и дополнительные цилиндрические жесткости, вносимые ЭРИ в плоские конструкции, в зависимости от варианта установки ЭРИ, материала клея, площади корпуса ЭРИ, высоты и соотношения размеров корпуса. По результатам идентификации и обработки результатов в базу данных заносятся коэффициенты соответствующих полиномиальных зависимостей для определения перечисленных выше параметров. [c.86]

Подсистема передачи информации (рис.2.7) включает пять твердотельных передатчиков мощностью по 2 Вт и три бортовых передающих антенны с высоким коэффициентом усиления. Три передатчика работают на средней частоте 8212.5 МГц (f2), один — на высокой частоте [c.72]

О (отсутствуют регулярные крутильные колебания системы). Тогда первое, второе, четвертое и пятое уравнения системы (101), т. е. уравнения, описывающие маятниковые колебания, становятся линейными с постоянными коэффициентами, и их точное решение не представляет трудностей. После этого третье уравнение системы (101) становится нелинейным уравнением с переменными коэффициентами, точное решение которого в аналитическом виде не удается найти. В данном случае оно не зависит от других уравнений системы, и его следует решать каким-либо приближенным методом. В общем случае такое расщепление системы (101) не имеет места, поэтому нахождение ее приближенного решения также представляет собой достаточно сложную задачу. Остроумный метод ее решения, основанный па условном расщеплении системы в сочетании с методом усреднения, предложил В К. Милюков [78]. Суть его состоит в следующем. Составим две подсистемы уравнений первое и четвертое уравнения системы (101) и второе и пятое уравнения. Эти подсистемы описывают маятниковые колебания весов в двух вертикальных плоскостях. После того как в результате решения этих подсистем найдены функции 0i(i)i 02(О, далее решается третье уравнение системы (101), которое описывает крутильные колебания. [c.83]

Таким образом, поляризационное вырождение мод резонатора снимается и электромагнитное поле в резонаторе распадается на две подсистемы по-разному поляризованных мод, отличающихся в общем случае как потерями, так и собственными частотами. Вместе с тем конфигурация эквивалентных резонаторов, соответствующих указанным подсистемам, одинакова (с точностью до малой разницы в длине) и распределения поперечных мод, так же одинаковы, как и дифракционные потери мод (либо коэффициенты увеличения для неустойчивых резонаторов) обеих собственных поляризаций лазеров с однородной по поперечному сечению анизотропией. [c.91]

Другой пример процессов, для которых кинетические коэффициенты выражаются через временные корреляционные функции с обычным определением эволюции микроскопических потоков, это медленные (марковские) процессы в системах, состоящих из слабо взаимодействующих подсистем. В таких случаях корреляционные функции вычисляются с частично-равновесным статистическим оператором (6.2.7), где T t) = l/P t) — неравновесная температура подсистемы и — некоторый эффективный гамильтониан. Кинетический коэффициент в частично-равновесном состоянии имеет вид [c.36]

Формулы (7.1.31) и (7.1.33) применимы, в принципе, к любой системе. Однако для практического вычисления кинетического коэффициента они не всегда удобны, так как нужно знать собственные состояния и спектр гамильтонианов и Я . В тех случаях, когда подсистемы можно рассматривать как слабо взаимодействующие газы квазичастиц, проще воспользоваться соотношением (7.1.20) и вычислить временную корреляционную функцию с помощью теории возмущений ) (см. задачу 7.2). [c.96]

В случае постоянного электрического поля левые части уравнений (7.1.78) равны нулю, и, следовательно, из этих уравнений можно найти стационарную скорость дрейфа и электронную температуру = 1/ как функции электрического поля Е при заданной температуре решетки Т = 1//5, а затем вычислить стационарный ток в системе. Для этого нужно, конечно, иметь явные выражения для кинетических коэффициентов. Если рассматривать подсистемы электронов и фононов как квантовые газы, то кинетические коэффициенты легко вычисляются (см. [167]). Однако даже в этом простейшем приближении зависимость кинетических коэффициентов от Е и Т оказывается весьма сложной, и уравнения баланса приходится решать численными методами. Результаты таких расчетов, приведенные в работах [115, 118, 167], хорошо согласуются с экспериментальными данными. [c.104]

Такой подсистемой может быть юдвижный и неподвижный растры, оправа приемника лучистой энергии мозаика фоторезисторов и т. п. В вырожденном случае - это неподвижная диафрагма и стоящий непосредственно за ней приемник лучист13й энергии. Методически удобно отнести к подсистеме анализатор изобр 1жения — развертывающее устройство, характеризуемое некоторым коэффициентом пропускания г и законом перемещения в поле анализа изображения, а также устройство, осуществляющее преобразование многомерного сигнала в одномерный без искажений во временной координата. Таким устройством может быть, например, безынерционный фотоприемник. В этом случае можно считать, что на вход анализатора изображения поступает сигнал в виде распределения освещенности, создаваемого либо оптической системой, либо слоем пространства. [c.60]

В настоящей работе предлагается один из подходов к решению задачи выбора области, содержащей компромиссные решения, найденные в соответствии с определенной схемой компромисса. Речь идет о минимизации виброшумов ткацкого станка при минимальном расходе вибродемпфирующих материалов [1, 51. За основу решения задачи принята математическая модель виброшумов ткацкого станка, предложенная в [6, 7J и представляющая собой систему линейных алгебраических уравнений. Эта система уравнений описывает передачу энергии виброшумов от г-й к у-й подсистемам станка (i, у = 1,.. 6). В эти уравнения в качестве конструктивных параметров входят коэффициенты внутренних потерь Tij, от величины которых зависит уменьшение (или увеличение) энергии излучения Wj в /-й подсистеме (узле) станка. Величины T]j могли варьироваться в зависимости как от свойств применяемого вибропоглощающего материала, так и от геометрических характеристик покрытия (толщины и площади поверхности покрытия). [c.63]

Таким образом, для нахождения коэффициентов dik =Аш10 (г, k = = 1, 2,. .., п) необходимо решить систему (32), состоящую из уравнений. Однако, как нетрудно видеть, система (32) состоит из п независимых подсистем, в каждой из которых индекс k фиксируется, а р пробегает все п значений от 1 до и (р = 1, 2,. .., п). Вид А-й подсистемы, получаемой из (32) k — фиксировано, а р — , 2,. .., п), следующий [c.124]

Как показывают исследования, с увеличением коэффициента усиления в многомерном регуляторе система стремится к автоматическому разделению на автономные подсистемы в статике, кроме того, точность отработки управляющих воздействий системой при этом возрастает. Однако при увеличении коэффициента усиления регулятора трудно обеспечить динамическую устойчивость системы в целом. Анализ устойчивости САУ заключается в исследовании ее характеристического уравнения, определении характеристических чисел системы. Методы линейной алгебры дают возможность отыскивать характеристические числа уравнения многомерной системы, когда описывающая матрица числовая. Сложность исследования устойчивости многомерных САУ обусловлена тем, что характеристическая матрица системы в общем случае полиномная. [c.117]

Определенные по приведенным зависимостям коэффициенты динамических подат-ливосте подсистем используют для составления системы канонических уравнений из условия отсутствия перемещений в местах рассечения всей системы на подсистемы [c.101]

Для выбора значимых параметров диагностирования РЭС в соответствующем программном комплексе подсистемы рассчитываются коэффициенты значимости внутренних параметров элементов. Исходными данными для расчетов являются функции чувствительности и технологические допуски, импортируемые через интерфейс из подсистемы АСОНИКА и коэффициенты отказов элементов. Последние определяются на основе вероятностей отказов элементов, экспортируемых подсистемой АСОНИКА-К . [c.91]

Граф отражает то, что энергия пара с параметрами усилие (давление) и объемный расход (связь 1) трансформируется с коэффициентом трансформации Т1 в усилие/скорость продукта, поступающего в заклапан-ное пространство (связь 2). Для простоты дальнейших рассуждений назовем эту часть системы подсистемой А. Далее поток энергии как бы раздваивается часть идет в подсистему В (связь 3), другая часть - в подсистему С (связь 9). [c.277]

На самом деле из условий требуемой точности представления коэффициентов ряда на ЭВМ вытекает, что можно ограничиться в этом ряде восемью членами, так как ц имеет порядок и является практически машинным нулем. Вообще говоря, си-стема для flj получ Елась переопределенной, но после определения первых коэффициентов aj из некоторой подсистемы этой системы полученные а) подставлялись в остальные, неучтенные уравнения исходной системы. Эти уравнения с заданной точностью при найденных первых aj удовлетворялись, поэтому можно считать, что с максимально возможной маигинной точностью aj являются искомым решением исходной системы. [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...