Нагружение скорость приложения

В табл. 10 приведены значения коэффициента снижения допускаемого напряжения [т], выбираемого для таких же пружин при статическом нагружении (более подробно расчет пружин на выносливость при циклических нагружениях изложен в работах [б, iO]). Расчеты пружин преимущественно ограниченно-кратного циклического нагружения с учетом скорости приложения нагрузок помещены в ГОСТ 13764—68 —13776—68. [c.711]

Увеличение частоты равносильно повышению скорости приложения нагрузки. Повышение скорости нагружения способно ослабить релаксацию напряжений в процессе разрушения в том случае, когда скорость разрушения меньше скорости нагружения. При приложении же нагрузки к неподвижной трещине подобное ослабление неизбежно. [c.113]

Приведенные выше данные об устойчивости макронапряжений в деталях при статическом нагружении в основном полностью относятся и к динамическим условиям нагружения, если при этом скорость приложения нагрузки не превышает скорости распространения пластической деформации. В противном случае в зонах, где пластическая деформация не успеет пройти, обеспечивается устойчивость макронапряжений, несмотря на большую величину приложенной внешней нагрузки. [c.142]

Рассмотрим наиболее часто встречающиеся случаи нагружения остановов. Предположим, что останов нагружен мгновенно приложенным постоянным и длительно действующим моментом М и останов до этого не был нагружен (М = 0). Примером такого нагружения может быть нагрузка храпового останова грузоподъемного устройства при внезапно подвешенной нагрузке. При действии такой нагрузки храповые механизмы могут всегда включаться в работу с начальной скоростью шо- Поэтому нагружение в этом случае происходит при начальных условиях, когда = 0 [c.173]

Влияние фактора времени. На проявление упругих и пластических свойств материалов влияет скорость приложения нагрузки. Например, для стали при быстром нагружении пластические свойства не успевают развиваться и на диаграмме растяжения отсутствует площадка текучести, а предел прочности увеличивается. [c.64]

Динамическое нагружение. Известно, что скорость нагружения и распространения трещины оказывает влияние на сопротивление хрупкому разрушению и предельное состояние конструктивных элементов с трещинами. В связи с этим важно знать характеристики вязкости разрушения конструкционных сплавов при динамическом характере их нагружения, обусловленном большой скоростью приложения нагрузки или скоростью распространения трещины. Для материалов различных классов в различных состояниях влияние динамического нагружения на вязкость разрушения может быть различным. На рис. приведены результаты исследования влияния температуры испытаний на характеристики динамической вязкости разрушения [c.203]

Смысл этого результата состоит в том, что, даже когда трещина зарождается под воздействием больших сдвиговых напряжений, разрушение в целом все-таки может контролироваться величиной приложенных растягивающих напряжений. Экспериментальное подтверждение этого положения получено при испытаниях образцов с надрезом различной толщины при 77К (см. рис. 108) [24]. Перед лавинным двойникованием пластическая зона под надрезом должна достичь критического размера. В толстых образцах растягивающее напряжение под надрезом в момент образования двойников более чем достаточно для немедленного развития любых трещин, зарождающихся в карбидах за счет лавинного двойникования матрицы, с наступлением которого и совпадает окончательное разрушение. В тонких образцах напряженное состояние практически плоское, и растягивающие напряжения при двойниковании недостаточны для роста зародыша трещины. Они могут быть увеличены путем роста пластической зоны, т. е. приложенной к образцу нагрузки. Следовательно, разрушающие нагрузки тонких образцов значительно превышают нагрузки, необходимые для разрушения толстых образцов. Предсказана более сильная температурная зависимость 0/ для разрушения, вызванного двойникованием [уравнение (382)] по сравнению с разрушением, вызванным скольжением, так как Ту существенно изменяется с температурой. Разрушение, вызванное двойникованием, не имеет места при температурах выше 50 К, даже в крупнозернистой низкоуглеродистой стали, если скорости приложения нагрузок невелики и равны обычно используемым в практике стандартных испытаний на вязкость разрушения. Только если происходит ударное нагружение, то зарождение разрушения сколом при температуре окружающей среды можно связать с двойникованием. Тем не менее, двойникование часто связывают и с распространением трещин, так как перед движущейся с ускорением вершиной трещины возникают очень высокие скорости деформации. [c.185]

Скорость роста усталостных трещин — важная характеристика материала. На нее оказывают влияние условия нагружения уровень приложенных напряжений, асимметрия и частота цикла, характер напряженного состояния образца, величина средних напряжений цикла, пере- [c.318]

Вторая зона излома соответствует очень быстрому, иногда лавинному, со скоростями, соизмеримыми со скоростью звуковых колебаний, распространению разрушения до полного разделения образца на две или более частей. В отличие от условий возникновения фокуса развитие трешины в первой и в особенности во второй зонах должно меньше зависеть от состояния поверхности и скорости приложения внешней нагрузки. Развитие трещины в этих зонах обусловлено факторами, определяющими скорость разрущения,— структурными, пластическими, тепловыми и другими. Так, например, модуль упругости и плотность материала, определяют скорость распространения упругих волн в металле податливость машины и образца определяют запас упругой энергии в процессе нагружения и т. д. (см. гл. 4). [c.352]

Соотнощение между усталостной зоной и зоной окончательного долома в изломе изменяется также в зависимости от условий нагружения, в частности от скорости приложения нагрузки. Так например, при ударно-усталостном нагружении мягких ста-23 355 [c.355]

Каучукоподобный материал с низким обладает высоким сопротивлением удара. Твердый материал (большое 0 ) с той же предельной прочностью обнаруживает более низкое сопротивление удару. Отсюда можно заключить, что при испытаниях ударом твердые вещества, вероятно, должны быть хрупкими, а гибкие материалы — вязкими. Однако это не всегда справедливо вследствие того, что кривая, связывающая нагрузку и деформацию, зависит от скорости приложения нагрузки. Поэтому материал может обнаруживать гибкость при медленном (статическом) нагружении и иметь при ударе хрупкий излом, т. е. крутую зависимость деформации от нагрузки. [c.38]

При динамических нагрузках для грунтов характерна повышенная скорость деформации. Поэтому для получения одной и той же величины пластической деформации при более высокой скорости приложения нагрузки требуется большая затрата энергии. В то же время влияние скорости на сопротивление грунта деформированию уменьшается с ее ростом, и при высоких скоростях нагружения дальнейшее их увеличение (даже в несколько раз) практически не сказывается на изменении сопротивления грунта деформации. Как видно из рис. 42, в зоне достаточно высоких скоростей нагружения величина деформации грунта уже мало зависит от скорости изменения напряженного состояния. [c.96]

Для всех полимеров характерно повышение предела прочности с увеличением скорости нагружения (рис. 215). С увеличением скорости приложения нагрузки уменьшается влияние неупругих деформаций, с уменьшением скорости влияние неупругих деформаций возрастает. [c.401]

Наряду с объективными характеристиками свойств материалов, экспериментальными методами устанавливают и сравнительные характеристики, так называемые технологические пробы. К этим видам испытаний относятся испытания на твердость, ударную вязкость и усталостную прочность. В зависимости от скорости приложения нагрузок механические испытания бывают статические, в которых процесс нагружения осуществляется медленно, и динамические. [c.124]

Весьма большое значение на величины механических характеристик оказывают скорости приложения нагрузки. При подземных горных работах они могут изменяться в весьма широких пределах от ничтожно малых, определяемых долями НД м в минуту (кН/м в минуту) при нагружении на гидравлических испытательных машинах до огромных скоростей при соударении тел в момент соударения скорости ударяющего тела изменяются от метров до десятков и сотен метров в секунду. Изменения механических характеристик происходит во всем диапазоне изменения скоростей, поэтому строгая классификация режимов нагружения затруднена. [c.24]

Эти данные свидетельствуют о том, что существует некоторое оптимальное, в общем случае разное для различных пород, значение скорости приложения нагрузки, при которой разрушение образца (трещинообразование) идет более интенсивно. Поиск оптимальной скорости нагружения возможен в широком диапазоне, что следует из результатов, полученных в различных областях техники разрушения твердых тел [3, 6, 8, 18, 21]. [c.188]

Указанные обстоятельства могут привести к тому, что брикет, полученный динамическим прессованием, будет обладать меньшей величиной контактного сечения, чем брикет из того же порошка, спрессованный с малой скоростью нагружения и обладающий равной плотностью. Однако эти же брикеты, полученные динамическим прессованием, в большинстве случаев обладают более высокими прочностными характеристиками. Так, при взрывном прессовании железного порошка прочность прессовок оказалась на 10—15%, а с увеличением скорости приложения нагрузки на 30% выше по сравнению с прочностью брикетов, полученных при статическом прессовании. Эти факты объяснены влиянием давлений и температур, развивающихся в зонах контактов частиц, которые при условии меньшей площади контакта способны приводить к образованию металлической связи типа сварки, обладающей высоким сопротивлением сдвигу контактов частиц спрессованного брикета. [c.313]

Рассмотрим механизм, нагруженный силами и моментами, которые являются функциями только перемещения своих точек приложения. Пусть приведенный момент инерции рассматриваемого механизма имеет переменную величину /v = var. Требуется определить зависимость скорости начального звена от его угла поворота, т. е. о)(ф). Подобная задача является весьма распространенной. В качестве примеров можно привести механизмы дизель-компрессоров, буровых станков и подъемных кранов с приводом от двигателей внутреннего сгорания, различных устройств с пневмоприводом, приборов с пружинными двигателями и др. [c.156]

М, с. конструкц. материалов (металлов и сплавов, полимеров, стекла, керамики, текстильных нитей и тканей, дерева и др.) устанавливают механич. испытаниями, целью к-рых чаще всего является нахождение связи между приложенными механич. напряжениями к материалу и его деформацией. М. с. существенно зависят от структуры испытываемого материала и схемы приложенных сил. Поэтому они не являются физ. константами и не характеризуют сил межатомного взаимодействия материала. Для простоты сопоставления М. с, разных материалов испытания проводят при несложных, легко воспроизводимых схемах нагружения (приложения внеш. сил) — одноосном растяжении (или сжатии), изгибе, кручении. При сопоставлении М. с. разных материалов или одного материала с разной структурой следует иметь в виду соблюдение условий подобия испытаний (одинаковые схемы напряжённого состояния, скорости приложения нагрузок и физ.-механич. условия среды испытаний, а также геом. подобие — форма и размеры испытуемого образца). М, с. существенно зависят от темп-ры в давления, [c.129]

Принято различать склерономную иреономную не-упругую деформацию. Склерономность — свойство независимости реакции материала на внешнее воздействие от масштаба времени нагружения существенны лишь значения а (или е) и Т, а также последовательность их изменения. Реономность — свойство материала, в соответствии с которым его реакция на нагружение зависит от скорости приложения нагрузки и дли- [c.19]

Попутно не вредно обсудить вопрос о так называемых константах материала, термине, широко употребляемом в механике сплошной среды. Константы или постоянные материала действительно существуют, пока материал рассматривается на уровне кристаллической решетки. Чем больше по масштабной шкале (укрупняя объем) мы уходим от параметров решетки, тем менее константы остаются таковыми. Для уяснения степени постоянства укажем на введенное Я.Б. Фридманом деление механических свойств на докритические, критические и закритические [261]. Все они в равной мере относятся к трем, последовательно возникающим и параллельно идущим вплоть до полного разрушения, видам деформации — упругой, пластической и разрушения. Докритические определяются по допуску на величину данного вида деформации или на появление нового, и это на стадии возрастающей несущей способности. Папример, условный предел текучести определяется по допуску на величину появившегося на фоне упругой деформации, нового вида деформации — пластической. Докритические характеристики можно считать постоянными материала. Па стадии упругой деформации модули упругости и коэффициент Пуассона — докритические характеристики и, следовательно, постоянные материала. По, например, критическое напряжение Эйлера сжатого упругого стержня есть механическая характеристика, отражающая свойства упругости в момент потери устойчивости и, как и положено критической характеристике, зависит не только от докрити-ческих характеристик, но и от формы и размеров стержня и условий закрепления. Аналогично предел прочности (временное сопротивление) является критической характеристикой, поскольку шейкообразо-вание представляет собой смену форм равновесия и сопровождается прекращением роста несущей способности. Естественно, что предел прочности должен зависеть и зависит от размеров, формы образца и схемы приложения нагрузки. По привычка считать предел прочности постоянной материала (естественно, имеется в виду неизменность условий нагружения, скорости, температуры, среды и т.п.) есть результат стандартизации метода его определения. Изменив габариты, форму сечения, взяв, наконец, вообще реальную конструкционную деталь, получим сильно различающиеся значения пределов прочности, что и должно быть для критической характеристики. Поэтому неудивительно, что при разрушении реальной детали напряжение в [c.14]

Во всех других случаях как критические значения коэффициента интенсивности напряжений, при которых происходит быстрое разрушение, так и скорость стабильного развития усталостной трещины, определяемая по графикам daldN — АК, будут в той или иной степени зависеть от режима и истории нагружения. Учет этого фактора особенно важен в связи с тем, что весьма часто рост трещины до критических значений происходит в уС ловиях циклического нагружения, а окончательное разрушение — в условиях, способствующих переходу в хрупкое состояние (по нижение температуры, увеличение скорости приложения нагрузки,, изменение режима нагружения и т. п.). В этом случае следует ожи дать существенного влияния истории нагружения. [c.303]

Приведенные выше результаты исследования вязкости разрушения сталей 10ГН2МФА и 15Г2АФДпс в условиях плоской деформации при статическом и циклическом нагружении показали, что вязкость разрушения при циклическом нагружении сущест-сенно ниже, чем при монотонном. Такое снижение происходит при нагружении как симметричным, так и пульсирующим изгибом со скоростью увеличения коэффициента интенсивности напряжений такой же, как при монотонном нагружении, и указанное явление нельзя объяснить различной скоростью приложения нагрузки в этих двух случаях. Вместе с тем имеются материалы — сталь 45, после закалки и низкого отпуска, армко-железо при 77 К,— для которых вязкость разрушения при монотонном и циклическом нагружении практически совпадает. Полученным результатам можно дать следующее объяснение. [c.325]

В пользу предложенного объяснения свидетельствует и тот факт, что вязкость разрушения сталей 10ГН2МФА и 15Г2АФДпс при циклическом нагружении с частотой нагружения 0,05 и 50 Гц и с наложением ударов на гармоническое нагружение имеет одинаковые значения. Очевидно, даже при циклическом нагружении с небольшой частотой при инициировании хрупкого разрушения в циклически деформированной пластической области в вершине трещины скорость деформации впереди движущейся трещины повышается настолько, что увеличение скорости приложения нагрузки в 1000 раз уже не приводит к дальнейшему увеличению скорости деформации в вершине трещины и, следовательно, к снижению величины критического коэффициента интенсивности напряжений. Снижение величины критического коэффициента интенсивности напряжений, полученной при монотонном нагружении, до величины, полученной при циклическом нагружении, происходит по экспоненциальной зависимости от числа циклов нагружения и завершается за 10 циклов (см. рис. 225). Это снижение происходит несколько интенсивнее при симметричном нагружении, чем при пульсирующем. Большое практическое значение имеет разработка методов классификации конструкционных материалов по чувствительности характеристик вязкости разру- [c.326]

Описаны результаты экспериментального исследования динамического процесса распространения трещины в двух полимерах, обладающих двойным лучепреломлением,— гомалите-100 и эпоксиде КТЕ. С помощью высокоскоростной многоискровой камеры регистрировались фотоупругие картины изохром, получаемые методом фотоупругости при распространении трещин в образцах с одним боковым надрезом (ОБН) при центральном нагружении, эксцентричном приложении нагрузки и при нагружении по линии трещин. Экспериментальные данные, полученные для каждого полимера в нескольких испытаниях, охватывают распространение трещин со скоростями от предельной до соответствующей моменту остановки. [c.101]

Обратимся теперь к диаграммам второго типа (см. рис. 28), относящимся к хрупким материалам. Линия ОА не является прямой, что связано со значительным влиянием скорости приложения нагрузки. Поэтому закон Гука без поправки, учитывающей это влияние, оказывается неприменимым. Однако для первого приближения при рассмотрении деформаций в ограниченном диапазоне скоростей нагружения можно пользоваться кривой ОА, спрямляя ее либо на некотором участке, либо на всем протяжении. Тогда оказывается возможным (с относительно небольшой погрешностью для определения деформаций) вплоть до момента разрушения пользоваться законом Гука с модулем упругости, равным отношению напряжений к относительным удлинениям, определенным по спрямленной диаграмме (условный модуль упругости). При этом оказывается достаточнььм знать ординату точки А, определяющую величину разрушающей нагрузки и условного модуля упругости, чтобы характеризовать сопротивление хрупкого стержня растягивающим усилиям. [c.46]

Работа деформации растяжения и сжатия. Напряжения 1г деформации тел при действии статических нагрузок (статические напряжения и деформации) полностью определяются величиной нагрузок, последовательностью и способом их приложения и свойствами материала. Поэтому сопротивление тел статическим деформациям можно оценивать путем сопоставления величин действующих нагрузок и происходящих при таких нагрузках деформаций (в предположении, что прочие условия нагружения одинаковы). В случае динамических вагрузок приходится считаться не только с их величиной, но и со скоростью приложения, а также с силами инерции, обусловленными наличием ускорений самой нагрузки и частиц деформируемого тела. Как будет показано в дальнейшем (глава 14), при определении динамиче- [c.58]

Вязкость деформируемых тел. В предыдущих главах изучалось напряженно-деформированное состояние тел, обладающих в определенных пределах свойством упругости, а после достижения напряжениями определенной величины подвергающихся пластическим деформациям, не зависящим от времени действия и скорости приложения нагрузки. Теоретические соображения и экспериментальные исследования показывают, что реальные тела обладают такого рода упруго-пластическимн свойствами лишь в известном интервале температур и скоростей приложения нагрузки или деформирования. Так, например, процесс деформирования стали при не слишком высоких температурах и обычных скоростях деформации практически является стабильным, а при температуре около 400°С начинает заметно сказываться время действия нагрузки график процесса в координатах напряжение — деформация будет разным для процессов, осуществляемых с разными скоростями деформации при прочих равных условиях (одинаковой температуре, одном и том же начальном состоянии образцов и т. д.). Для многих материалов такая зависимость от скорости процесса оказывается существенной и при комнатной температуре. Типичными представителями подобного рода материалов являются материалы аморфной структуры, в частности, пластмассы. Аналогичное поведение обнаруживают цементный камень, бетон, а также дерево. Когда заметно проявляется отмеченная зависимость процессов деформации от скорости деформирования (или нагружения), говорят, что материал обладает вязкостью. Таким обра- [c.396]

Результаты испытаний образцов из одной и той же марки материала, плавки, партии, детали, как правило, не совпадают между собой. Факторы, влияющие на рассеяние механических характеристик, можно условно подразделить на две группы. К первой группе относятся строение и структура исходного материала, как результат технологии его изготовления и отклонений по составу ко второй — параметры изготовления и испытания образцов нагар-товка, чистота поверхности, погрешности геометрии, колебания температуры, скорость нагружения, внецентренность приложения нагрузки, жесткость машины и др. [c.258]

Поведение термопластичных полимеров при кратковременном нагружении в температурном интервале их эксплуатации наиболее полно описывают кривые в координатах нагрузка — деформация (кривые о — е), полученные при различных видах деформирования и различной скоростью приложения нагрузки. Эти кривые характеризуют поведение полимера вплоть до разрушения. По кривым ст — е, снятым в строго определенных (стандартных) условиях, находят сопоставимые между собой стандартные показатели механических свойств — кратковременный модуль зохругости, предел пропорциональности, предел текучести, разрушающее напряжение, деформацию при разрушении и энергию, затрачиваемую на разрушения. [c.29]

Изменение характера разрушения полимеров I группы от хрупкого к нехрупкому, четко проявляющееся в резком возрастании энергии разрушения (площади под кривой а — е), зависит от соотношения скоростей развития пластических деформаций и разрушения. Температура и скорость нагружения влияют на этот переход прямо противоположно (рис. 1.12). С повышением температуры или соответственно с уменьшением скорости приложения нагрузки разрушающее напряжение Стр уменьшается медленнее предела текучести, поэтому, когда (Тр превысит начнется нехрупкое разрушение. Наоборот, с понижением температуры (увеличением скорости нагружения) Стт нарастает быстрее, чем (Гр, и при > 0р происходит хрупкое разрушение полимера. Для стеклообразных полимеров температура, при которой происходит переход от хрупкого к нехрупкому разрушению при заданной скорости нагружения, называемая температурой хрупкости Г р, коррелирует с положением вторичного релаксационного перехода, обусловленного проявлением локальной подвижности отдельных звеньев макромолекул (Ту). Полимеры, в которых наблюдается вторичный релаксационный переход, связанный с подвижностью малых участков основной цепи макромолекул, выше температуры этого перехода разрушаются нехрупко [32, 64, 65]. Наиболее убедительным примером является поликарбонат, в котором наблюдается четкая корреляция максимумов на кривых зависимости энергии разрушения от температуры [c.31]

Снятие сварочных напряжений путем нагружения конструкции до напряжений, равных пределу текучести металла. Эффективной мерой снятия сварочных напряжений в конструкциях, изготовляемых из незакаливающихся сталей, является воздействие на сварную конструкцию внешних сил, от которых в ней возникают напряжения, равные пределу текучести металла. Нагружение конструкции должно быть статическим и проводиться в условиях, когда металл находится в пластическом состоянии (при положительной температуре). Такой метод снятия напряжений особо следует рекомендовать для конструкций, работающих в тяжелых условиях эксплуатации (низкие температуры, большие скорости приложения нагрузок) перед вводом их в работу. [c.170]

Волокнистый излом (рис. i) свидетельств(ует о значительной пластической деформации перед разрушением. Кристаллический излом является результатом хрупкого разрушения, происходящего без заметной пластической деформации. Получение волокнистого или кристаллического излома на одном и том же материа ле не всегда свидетельст вует о структурных раз личиях. Советской шко лой испытания материа лов (А. Ф. Иоффе, Н. Н Давиденков, И. П. Ша пов. Я- Б. Фридман и др.) всесторонне обосновано положение, что один и тот же материал в одном и том же структурном состоянии может в зависимости от условий нагружения (температура, скорость приложения нагрузки, характер напряженного состояния) обнаруживать вязкое или хрупкое разрушение и, следовательно, волокнистый или кристаллический излом (2, 3, 4]. [c.214]

Рассмотрим постановку задачи. Полоса высотой к покоится на же- стком прямолинейном основании, В полосу вдавливается прямолинейный штамп шириной 2гю, нагруженный симметрично приложенной силой Р. При возрастании силы Р от нуля в окрестностях углов штампа-появляются пластические зоны, которые увеличиваются вместе с Р. Однако движение штампа начинается только тогда, когда возникает нестесненное течение материала. Задача состоит в определении полей вапря-женин и скоростей, соответствующих началу движения. [c.462]

Влияние скорости приложения нагрузки иа предел выносливости изучено недостаточно, что затрудняет сопоставление кривых усталости, построенных при низких и высоких частотах. Поэтому основная область использов.пння ускоренных методов определения пределов выносливости металлов путем повышения частоты нагружения — получение данных для весьма больших баз испытания (10 циклов и более), что другими методами осуществить пока практически невозможно. [c.129]

На рис. 1.7, а представлены зависимости продольного смещения конца стержня (длина /=15 мм, высота к = 115) во времени при мгновенном снятии нагрузки Р = 3000 Н. Расхождение решения МКЭ с аналитическим решением Тимошенко [228] йри размерах КЭ A.t = ft/3, Ay = hj и шаге интегрирования по вре-мени Ат = 0,05 мкс (приблизительно T v/200, где Tv —период собственных колебаний) составило 2 % по схеме интегрирования I [формула (1.41)] и 10 % для схемы интегрирования II [формула (1.47)] в первом периоде колебаний. В дальнейшем для схемы II развивается процесс численного демпфирования (уменьшение амплитуды и увеличение периода колебаний), обусловленный выбранной для данной схемы аппроксимацией скорости и ускорения на этапе Ат (принята линейная зависимость скорости от времени). В данном случае при внезапно приложенной нагрузке ускорение на фронте волны теоретически описывается б-функцией. Численное решение занижает ускорение, что приводит к постоянному снижению значений кинетической энергии и энергии деформации в процессе нагружения по сравнению с аналитическими значениями (рис. 1.7,6). В связи с тем что с помощью предложенного метода предлагается решать за- [c.37]

Принимается, что разрушение наступит при D=l. К наиболее значительным недостаткам линейной теории относится то, что она не описывает влияния очередности воздействия напряжений различных уровней и предполагает одинаковую скорость накопления повреждений при нагружении заданного уровня независимо от предыдущей истории нагружения. Экспериментальные данные показывают, что порядок приложения нагрузки на самом деле играет значительную роль и скорость накопления повреждений при заданном уровне нагружения является функ цией истории циклического нагружения [99, 360]. Например если провести испытания образцов, нагружая их цикличес кими напряжениями (деформациями) двух уровней Oi > аг причем испытать две группы образцов первая группа нагружа ется сначала напряжением ti, а затем ог, вторая — сначала Ог 1 [c.135]

Рассмотрим результаты экспериментов, характеризующие влияние скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, и сопоставим их с механизмами накопления повреждений и разрушения. Основная закономерность, которая наблюдается при различных схемах деформирования в условиях, когда скоростные параметры нагружения влияют на характеристики разрушения, состоит в уменьшении критических значений этих характеристик при снижении эффективной скорости деформирования. Так, при испытании на ползучесть в определенном температурном интервале снижение скорости установившейся ползучести, вызванное уменьшением приложенных напряжений, может приводить к уменьшению деформации ef, соответствующей разрушению образца. В качествее примера на рис. 3.1, а приведены результаты опытов на ползучесть для ферритной стали, содержащей 0,5% Сг, 0,25% Мо, 0,25% V, при 7 = 550°С и напряжении а =150- 350 МПа [342]. При скорости установившейся ползучести порядка 10 3 с деформация до разрушения образца составляет всего несколько процентов. [c.151]

ГО излома можно судить о величине максимального напряжения цикла. Чем больше площадь статического долома, тем выше нагрузка. Шероховатость этой зоны также завис№г от амплитуды напряжений. Меньшему значению амплитуды напряжений соответствует более гладкая поверхность усталостного излома. Усталостные линии представляют макроскопические признаки усталостного излома, связанные с замедлением скорости или задержкой распространения трещины. Они соответствуют амплитудам напряжений, не приводящим к увеличению длины трещины после действия более высоких амплитуд. Отсутствие усталостных линий свидетельствует об устойчивом распространении трещины при неизменной амплитуде напряжений. Различие расстояния между усталостными линиями свидетельствует об изменяющемся характере приложенных напряжений циклов. С увеличением длины грещины скорость ее распространения возрастает, в результате чего увеличивается шероховатость поверхности излома. В области статического долома разрушения носят сдвиговой характер. Макрофрактографические особенности изломов малоцикловой усталости заключаются в строении собственно усталостных изломов. При относительно малом числе циклов нагружения (до тысячи) изломы при малоцикловой усталости близки к таковым при статическом растяжении. Разрушение сопровождается заметной макроскопичской деформацией (сужением). По мере увеличения числа циклов нагружения характер разрушения изменяется от вязкого к хрупкому разрушению. Поверхность собственно усталостного излома более шероховатая и составляет значительно меньшую долю в изломе, чем зона статического долома. [c.121]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...