Оператор приведенных сил

Nq = Yt — время — перемеш ение g -го поршня g — оператор приведенных сил выражения для описания этого оператора, а также других операторов указаны ниже. Значения их индексов приводятся в табл. 1. [c.31]

Для всех перемещающихся твердых элементов определить операторы приведенных сил, проставив в них знаки сил в соответствии с приведенными выше правилами. Затем записать расчетные уравнения по образцу базового уравнения (4.8), присваивая ин- [c.118]

Определяем операторы приведенных сил [c.119]

На основании матриц составляют расчетные уравнения по образцу приведенных выше базовых уравнений (4.8)—(4.10). При этом анализ матриц начинают с матрицы А. Для каждого из поршней, номера которых берут по очереди из столбцов в этой матрице, составляют оператор приведенных сил д . Пусть в -м столбце матрицы А первая единица сверху находится на пересечении с т-й строкой, а вторая единица с р-й строкой. Тогда в операторе (4.8) нужно принять к = т, а I = р и = о , а = а р. Остальные члены и коэффициенты подобия в этом операторе вычисляют на основании исходных данных. Так, например, согласно матрице А оператор четвертого поршня (см. рис. 4,2) [c.122]

Уменьшение приведенных сил сопротивлений за счет качества сборки, регулировки позволяет облегчить работу оператора и увеличить пробивную способность механизма этой конструкции по сравнению с механизмами, сборка и регулировка которых проведена не качественно. Легкость работы оператора непосредственно зависит от качества конструкции, тщательности сборки и регулировки печатающего механизма и является основным фактором при качествен-нсш оценке конструкции механизма. [c.99]

Полученные следствия из вариационного принципа типа Рейс-нера носят, конечно, достаточно тривиальный характер. Эти уравнения можно было получить из обычных уравнений изгиба балки простой зз]меной модуля упругости соответствующим оператором. Но можно представить себе более сложный случай, когда Е и К представляют собою функции координаты у. Так будет, например, если балка неравномерно нагрета по толщине ядро наследственности в сильной степени зависит от температуры. Уравнение (17.11.6) в этом случае сохраняет силу, только вместо i/E и К нужно подставить приведенные величины, а именно. [c.606]

При воздействии кинематического возмущения со стороны основания и силовом воздействии от переменной силы резания [12]. Расчетная схема станка приведена на рис. 2, а ее граф — на рис. 3, причем rui — приведенные массы станины с передней бабкой, шпинделя, заготовки, резца и суппорта с, и /с — приведенные коэффициенты жесткости и демпфирования i = 1—5) D — оператор дифференцирования. Время счета составило 4 мин.. (без расчета частотной характеристики). [c.127]

Если в набор Рп включены все динамические переменные, медленно меняющиеся на выбранной шкале времени, то выражение (2.3.55) можно упростить. Прежде всего заметим, что параметры Fn t ), квазиравновесное распределение Qq t ) и случайные силы In t ) можно взять в момент времени t = t, так как аргумент t указывает на их зависимость от времени только через средние значения РпУ Можно также считать, что оператор эволюции в (2.3.55) не действует на квазиравновесный статистический оператор, который является функцией от медленных динамических переменных Р . С учетом приведенных выше соображений оператор А может быть записан в виде [c.114]

Условные обозначения А — площадь в мм Ат. — площадь замкнутой фигуры, ограниченной средней линией в мм Ь — ширина в мм с — жесткость в кгс/мкм й — деформация (перемещение) в мм О — коэффициент демпфирования (безразмерный) Е — модуль упругости в кгс/мм /г(о) — безразмерное отклонение в точке а, относящееся к л-й собственной частоте [г(х) — безразмерное отклонение в точке I, относящееся к г-й собственной частоте С — модуль сдвига в кгс/мм / — момент инерции в мм 1т — геометрическая жесткость сечения при кручении в мм Ь— длина в мм М — момент в кгс мм т — масса в кг с /мм Р — сила в кгс Ра — сила в точке а в кгс Р — поперечная сила в кгс 5 — статический момент инерции в мм 5 — длина (путь) в мм 5 =/(1) — оператор Лапласа х — координата (отрезок) в мм X — скорость в мм/с х — ускорение в мм/с у—координата (отрезок) в мм г — координата (отрезок) в мм б — толщина стенки в мм в — маховый момент инерции в кгс мм с А — коэффициент касательных напряжений К — собственное значение (число) <р — угол между главной осью инерции и нейтральной осью в град Ф — угол поворота при кручении в град или радиан (О — собственная частота в с- [А] — произвольная матрица [Д] — матрица демпфирования [ ] — единичная матрица [ ] — матрица податливости — матрица податливости для системы с несколькими защемлениями (заделками) [/ ея] — матрица податливости для системы с несколькими местами заделки и дополнительными связями [/ и] — матрица для системы со связями [/С] — матрица жесткости [Л1] — матрица общей массы [т]— матрица массы элемента Т] — матрица преобразования [у] — матрица приведения нагрузок (I — вектор перемещения — вектор внутренних сил О — нуль-вектор р — вектор нагрузки [c.57]

Переход на программу анализа происходит при указании на соответствующую световую кнопку. В эту программу включены методы автоматического приведения матрицы жесткости к специальному виду. Как только вычислительная фаза заканчивается, программа автоматически переходит к выводу изображения. Пользуясь шестью световыми кнопками, с которыми работает третья группа программ, можно получить изображение основной конструкции на экране, а также характеристик относительных смещений, нормальных и поперечных сил и изгибающих моментов. На рис. 171 и 172 показаны выведенные на экран изображения смещений и изгибающих моментов в сложной конструкции. В описываемой програм ме из-за ограниченных возможностей ЭВМ не делалось попыток выводить на экран сопутствующие буквенно-цифровые данные. Все они в числе прочих результатов вычислений выводились на печатающем устройстве. Потом оператор может снова вернуться к фазе ввода и стереть либо изменить элементы конструкции перед тем, как повторить необходимые вычисления. [c.192]

Произвольный элемент S-матрицы описывает процесс, который схематически можно изобразить диаграммой, приведенной на фиг. 17.6. Она соответствует тому, что три частицы встречаются, взаимодействуют, а затем разлетаются. Среди этих процессов имеются такие, в которых одна из частиц, скажем частица 1, вообще не взаимодействует. Она просто свободно движется, в то время как частицы 2 и 3 взаимодействуют между собой. Если полное взаимодействие описывается трехчастичными силами, то соответствующая часть S-матрицы пренебрежимо мала. Однако на самом деле по крайней мере некоторые (а возможно, и все) межчастичные силы являются парными. Поэтому гамильтониан будет содержать члены, коммутирующие с одночастичными операторами. В результате несвязные диаграммы типа приведенной на фиг. 17.7 вносят в S-матрицу вклад, включающий б-функцию от энергий невзаимодействующих фрагментов. [c.487]

Поскольку спектр самосопряженного оператора инвариантен, относительно трансформаций этого оператора унитарным оператором, мы, исходя из двух последних соотношений, заключаем, что взаимодействие между мезонным полем F и распределением источников р приводит к сдвигу энергии (поля) на конечную константу W. Эта константа равна тому вкладу в энергию свободного поля, который мы получили бы, рассматривая модель с источниками, взаимодействующими через потенциал Юкавы. Физический смысл данного результата вполне ясен это старая идея о том, что переносчиком ядерных сил служит мезонное поле. Приведенный нами вывод лишь показывает, что этому утверждению можно придать Строгую математическую форму. [c.34]

Если ф есть G-инвариантное состояние, Ф — циклический вектор, а t/ф (G) — соответствующее представление группы G, то вектор ЛФ также инвариантен относительно U (G), вследствие чего ф — оператор проектирования на более чем одномерное пространство. Кроме того, G- инвариантный вектор состояния ф, порожденный вектором ЛФ, не совпадает с ф, в силу чего ф не может быть единственным G-инвариантным вектором состояния на рассматриваемом представлении. Во всех приведенных выше доказательствах и в физической интерпретации результатов именно это условие играло основную роль. Итак, мы убедились в том, что теорема Хаага неотделима от традиционной теории поля и неприменима к системам с конечным числом степеней свободы. [c.324]

Из шести комбинаций, которые можно образовать таким способом, комбинации, смешивающие орбитальные и спиновые члены, а именно О2, 81) и О2, 82) не дают вклада. Доказательство этого утверждения аналогично уже приведенному выше для случая химического сдвига если зависящие от спинов силы (например, спин-орбитальные) малы, то С будет чисто орбитальным оператором, и так как основное состояние [c.178]

Воспользуемся базовыми уравнениями (4.8), (4.9) и (4.10), чтобы составить расчетные уравнения. Предварительно определп%г операторы системы. Операторы приведенных сил поршня / и клапана II [c.131]

Полученное соотношение наглядно показывает, как сингулярные числа [ilk и X2k влияют на элементы матрицыНеравенство (1.83) может использоваться также для оценки параметра регуляризации а. Однако здесь не будем касаться подобных вопросов, поскольку численное определение сингулярных систем интегральных операторов является достаточно сложной вычислительной задачей, существенно превосходящей задачу построения преобразований Pia P2a на основе простых алгебраизованных аналогов этих операторов. В силу этого обстоятельства приведенный выше анализ представляет скорее, теоретический, нежели практический интерес. [c.49]

Постулаты равенства, сложения и умножения, приведенные в предыдущем параграфе для обыкновенных комплексных чисел, сохраняют силу и для дуальных чисел с той лишь разницей, что вместо мнимой единицы i вводится оператор Клиффорда ш. В таком случае [c.8]

В качестве примера изложенного метода рассмотрим результаты восстановления (рис. 3.9) вектора нормальных усилий Рг(>") на торце полого кругового цилиндра с теми же геометрическими размерами поперечного сечения, что и в приведенном выше примере. Высота цилиндра -100 мм. Исходная информация бралась в виде радиальной компоненты вектора перемещений на наружной поверхности цилиндра. Внутренняя и наружная поверхности цилиндра свободны от нагрузок, нижний торец закреплен от осевых перемещений. Расчеты проводились вариационноразностным методом на регулярной сетке Аг = 10 мм, Дг = 5 мм. Вначале решалась прямая задача по заданному вектору нормальных усилий на горце р (г) находился вектор перемещений на внешней грани цилиндра затем обратная задача. На выбранной сетке строились матричные аналоги интегральных операторов уравнений (3.16) и (3.17), по которым находился матричный оператор уравнения (3.18). Методом последовательных приближений решалась разностная задача для уравнения (3.18). На рисунке приведены точное решение — пунктирная линия нерегуляризованное решение, соответствующее решению интегрального уравнения первого рода (3.9) и не имеющее ничего общего с искомым решением - кружки с крестиками решение уравнения (3.18), полученное методом последовательных приближений при различных начальных приближениях вектора р°(г) (осциллирующая функция — квадраты, сосредоточенная сила - треугольник. Из рисунка видно, что метод дает устойчивое приближение к искомой функции и мало чувствителен к выбору начального приближения. [c.78]

Значения бимоментов совпадают с результатами работы [46], полученными методом трех бимоментов (методом сил). Решение данной и других краевых задач может быть выполнено по программе в среде программирования Visual Fortran, приведенной в Приложении №1. Для упрощения программ матрицы В вводятся с помощью операторов присваивания. [c.62]

В заключение заметим, что Г. И. Пшеничнов выводил континуальные уравнения, описывающие деформирование решеток, основываясь на принятии некоторых соотношений, связывающих усилия и моменты с соответствующими деформациями (уравнения состояния). В данной же работе ребра учитывались естественным образом njrreM подсчета их реакций на деформацию оболочки и включения этих реакций в число действующих сил. Таким образом, уравнения 15.71)—(15.72) порождены операторами уравнений равновесия теории тонких стержней, а соответствующие уравнения в работе 1151]—операторами уравнений равновесия теории оболочек и уравнениями состояния. Приведенные примеры показали, что эти два подхода согласуются. [c.518]

В последние десять — пятнадцать лет у нас в стране и за рубежом широкое развитие получили два прямых метода исследования задач дифракции. Один основан на приближенном решении строгого интегрального уравнения, полученного методами теории потенциала, а другой — на приближенном решении бесконечной системы обыкновенных дифференциальных уравнений с краевыми условиями на двух концах [47, 52, 206, 257, 258, 263 —265]. По эффективности эти методы эквивалентны методу частичных областей, приближенное решение обычно имеет относительную погрешность 2—5 %, а основные результаты в силу больших затрат машинного времени получены пока при 1/Х < 1,5, где I — характерный размер решетки. Построение строгого и эффективного решения задачи дифракции волн на эшелетте стало возможным благодаря использованию идеи частичного обращения оператора задачи. В [25, 58 при реализации этой идеи обращалась часть матричного оператора, соответствующая решетке из наклонных полуплоскостей [82, 83, 11, 112, 262]. Использование процедуры полуобращения в иной форме явилось предпосылкой для появления другого строгого метода [54, 266]. Ключевым моментом в нем является выделение и аналитическое обращение части решения, обеспечивающей правильное поведение поля вблизи ребер. Эффективности этих методов равнозначны, так как при одинаковых затратах машинного времени обеспечивают одинаковую точность окончательных результатов. Отметим, что применение метода работы [54] ограничено и пока не получило широкого развития на решетках другой геометрии, отличных от 90-градусного эшелетта. В то время как метод, развитый в [25, 58], привел к построению эффективных решений задач дифракции электромагнитных волн на эшелетте с несимметричными прямоугольными и острыми зубцами при произвольном падении первичной волны и любых соотношениях между длиной волны и периодом решетки. Результаты данной главы получены методом, приведенным в [25, 58]. [c.142]

Механизированные приводы приспособлений —устройства, служащие для приведения в действие рабочих органов (силовых) приспособлений, без приложения физической силы оператора. Роль оператора сводится к общеглу управлению приспособлением. Механизированный привод позволяет автоматизировать процесс обработки. [c.212]

Существующие в настоящее время методы расчета реверсивных обжимных станов, таких как блюминги, слябинги, универсальные станы и др., базируются на приближенных представлениях о характере действующих нагрузок, которые необходимо знать для проведения расчетов деталей главных линий на прочность и выносливость. Для определения этих нагрузок эффективным средством является электронное моделирование. На математической машине непрерывного действия может быть построена полная модель электромеханической системы привода, позволяющая с помощью включений, аналогичных действию оператора на стане, воспроизводить динамические процессы. Такая модель позволяет изучить влияние характера изменения момента двигателя и момента прокатки, а также свойства приведенной системы на процессы, протекающие в главной линии, и дает возможность выяснить наиболее опасные режимы работы стана [21]. Всесторонне изучить протекающие в главной линии процессы при широком изменении величин отдельных масс и жесткостей связей с целью выбора паилуч-шего их сочетания. При решении задач в такой постановке южнo определить моменты, возникающие в упругих связях под действием внешних сил, выбрать места расположения предохранительных устройств, оценить загрузку двигателя при известных моментах прокатки и выяснить режимы работы станов, обеспечивающие наивысшую производительность при максимальной тепловой нагрузке двигателя [114, 140]. [c.160]

По тем же причинам процедура интегрирования нелинейных систем, основанная на групповом подходе (см. п. 4, П1.2 и п. 2, IV. 1), также нуждается в модификации. Дело в том, что для бесконечно.черных алгебр Ли теряет общепринятый смысл понятие группового элемента (вместе с тем, их нильпотентные подалгебры могут быть экспоненциированы, и элементы Л из (III. 2.16) существуют), и поэтому элементу (III. 2.17) нельзя, вообще говоря, придать строго определенный смысл. В силу этого решения уравнений (III. 2.16) следует рассматривать в виде ряда последовательных приближений, снабдив операторы L+ или (что то же самое, функции ф+аф-а) параметром малости Я. Тогда, как и в рамках методов, приведенных в настоящей главе, центр тяжести решения нелинейных систем типа (III. 2.11), связанных с бесконечномерными алгебрами Ли, переносится в область исследования условий сходимости рядов теории возмущений. [c.185]

Насколько известно автору, то обстоятельство, что проведение различия между группой симметрии О и эволюцией во времени не сказывается на доказательстве теоремы 14, было впервые отмечено Штермером [376]. Приведенное нами доказательство воспроизводит предложенное Штермером [380] доказательство следующего утверждения Пусть 3№— полуконечный фактор, действующий на некотором гильбертовом пространстве а — группа унитарных операторов на таких, что иШи = Ш для всех U Предположим, что существует единичный вектор Ч удовлетворяющий следующим условиям 1) вектор Ч — разделяющий для 3№ 2) множество W A совпадает с множеством векторов таких, что 1/Ф = Ф для всех Тогда фактор 3№ конечен со следом 5р(Л) = (Ч , для всех ЛеЗИ . Отметим, в частности, что Штермер в своем доказательстве не требует усреднимости группы G и лишь предполагает, что она действует П-абелевым образом. Это обеспечивает ему большую общность, что особенно ценно при рассмотрении релятивистских теорий поля, в которых, очевидно, условие КМШ на ф необходимо заменить предположением о том, что Ф — (циклический и) разделяющий вектор для фактора Яф (Я). Представленное нами несколько более простое доказательство остается в силе для статистической механики при допущениях, достаточно общих для того, чтобы охватывать все наиболее интересные случаи. [c.273]

В силу чего t не принадлежит области (R ) (что явствует, например, из теоремы Пэли — Винера). Из этого простого замечания и из теоремы 1, приведенной в гл. 1, 1, следует ), что если мы определим локальную алгебру Ш ( 2) как замыкание по норме (или как замыкание в слабой операторной топологии) в пространстве Жр И) алгебры, порожденной операторами и ( ), V (д) 1, е (й) , то эволюция во времени (/)/ = W (/<) будет выводить локальные наблюдаемые за пределы алгебры квазилокальных наблюдаемых. Таким образом, в этом случае эволюцию во времени нельзя определить как автоморфизм алгебры квазилокальных наблюдаемых 2В = [c.393]

Значения бимоментов совпадают с результатами работы [16], полученными методом трех бимоментов (методом сил). Решение данной и других краевых задач может быть выполнено по программе на алгоритмическом языке Fortran, приведенной в Приложении №1. Для упрощения программ матрицы А, В вводятся с помощью операторов присваивания. Сами программы преследуют учебные цели и могут совершенствоваться по разным направлениям. [c.44]

Суммирующиемащин непечатающими приборами для чисел и полного текста. Машины этой группы распадаются на 2 вида а) конструктивно производные от обычной пишущей машины, к которой пристроено счетное приспособление, а также приспособление для работы с бухгалтерскими формулярами б) производные от счетно-пишущих машин с автоматизированным процессом работы и добавлением буквенного печатающего механизма. Машины первой группы предназначены для работы по счетоводным записям, по составлению счетных документов и всевозможных многоколонных ведомостей. Одновременно с нажатием на цифровую клавишу производится и печатание соответствующих цифр и насчитывание на счетчике. Счетная клавиатура состоит из 10 клавиш, буквенная соответствует обычной клавиатуре пишущей машины. В целях облегчения удара машины стали снабжать небольшим электромотором, к-рый доводит печатающий рычаг до места при легком нажиме на него, но большинство машин до сих пор имеет ручное управление и в силу этого довольно тяжелую клавиатуру, мотор используется гл. обр. для механизации движения каретки. Счетчики машин подвижные, расположены на специальных штангах вдоль каретки. Количество счетчиков, которые можно установить, определяется размерами каретки и доходит до 25—30 шт.Счет-чики съемные представляют собою маленькие независимые счетные механизмы и могут иметь счетную емкость 5—16 знаков. Счетчик ставят на машину, руководствуясь условиями конкретной работы—числом и расположением счетных граф. Кроме счетчиков, установленных на каретке и предназначенных фиксировать итоги по вертикальным колонкам и графам формуляра, имеется еще 1—2 т. н. перекрестных счетчика, предназначенных для вычисления горизонтального баланса или сальдо. Итоги и гашение счетчиков не производятся автоматически, а оператор должен воспроизвести итоги, руководствуясь показаниями счетчика— делая установку на клавиатуре машина в этот момент устанавливается на вычитание, чем производится гашение счетчика с одновременным печатанием его показания на формуляре. Для того чтобы застраховать от случайных ошибок эту работу, машина снабжается контрольными приспособлениями, сигнализирующими в том случае, если счетчик не приведен к нулю. Машины обычно выпускаются в двух моделях. Модель с перекрестным счетчиком предназначена для ра- бот, требующих вывода баланса, т. е. для разноски по лицевым счетам, составления ведомостей на зарплату и т. п. Производительность ЭТИХ машин м. б. определена в 400—500 проводок в смену с одновременным выводом сальдо. На фнг. 29 1—кнопки десятичного табулятора, [c.285]

Что касается выбора операторов grad, div , то все соображения, приведенные по этому поводу в п. 2.1, остаются в силе. [c.208]

Из вида этих функций следует, что здесь идет еще более интенсивный снос траекторий процесса (по сравнению с (8.2)) в область больщих значений N, где происходит более активное перемешивание . Операторы L и Lg в силу уравнения (8.3) имеют выражения, аналогичные приведенным для (8.2), и отличаются лишь конкретными зависимостями для F (N) и a(N). [c.312]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...