Скорость смеси в целом

Прежде чем обратиться к выводу уравнений неразрывности для отдельных компонент смеси, необходимо уточнить представление о векторе скорости данной компоненты среды, об его отличии от вектора скорости смеси в целом и о скорости распространения отдельной компоненты по смеси, т. е. скорости диффузии данной компоненты. В главе I, при рассмотрении кинематики сплошной среды, под скоростью частицы понималась скорость любой точки элементарного объема среды, причем, что естественно для кинематики, это определение ни в коей мере не было связано с материальными свойствами среды. Такой подход остается справедливым для смеси, рассматриваемой как некоторая достаточно однородная вблизи данной точки среда, но не позволяет определять скорости отдельных компонент смеси и скорость диффузии их. [c.80]

Для величины среднемассовой скорости смеси в целом имеем ри= Здесь и — среднемассовая скорость сме- [c.88]

К выводам, полученным выше из качественного рассмотрения упрощенной схемы течения в камере, можно прийти и иным путем, анализируя обычную характеристику эжектора = /( ) представленную на рис. 9.17. Как указывалось, изменение рабочего режима эжектора при снятии такой характеристики достигается изменением статического давления на выходе из эжектора при постоянных условиях на входе. Пологая ветвь характеристики (АВ) соответствует докритическим режимам. Уменьшение противодавления здесь приводит к увеличению коэффициента эжекции, т. 0. к росту скорости эжектируемого газа и разрежения на входе в эжектор. Отсюда можно заключить, что в смесительной камере нет таких сечений, где оба потока (или поток смеси в целом) сверхзвуковые, так как в этом случае передача возмущений вверх по течению невозможна. [c.531]

Распределение скоростей в системе при тепло- и массоотдаче для смеси в целом определяется дифференциальными уравнениями движения и сплошности, которые одинаковы для обоих процессов. [c.92]

Для характеристики движения среды в целом вводится понятие средней скорости. Существуют различные способы осреднения скоростей. Чаще всего применяется осреднение по плотности скорость смеси в этом случае будет определяться выражением [c.238]

В уравнения энергии и диффузии входят составляющие скорости Wx, Wy и Wx. Поэтому к названным уравнениям необходимо добавить уравнение движения, записанное для всей смеси в целом. Кроме того, следует добавить уравнение сплошности, также записанное для смеси. [c.335]

Это существенное и характерное для механики многофазных систем отличие между ускорениями отдельной фазы и смеси в целом является следствием несовпадения движений смеси и отдельных ее составляющих фаз. Так, например, при обтекании носовой части тела запыленным газом более тяжелые, чем газ, твердые частицы в области критической точки разветвления потока ударяются о поверхность тела, создавая при больших скоростях увлекающего их газа разрушение (эрозию) поверхности, в то время как подавляющее число частиц газа, плавно обтекая носовую часть тела, не достигает его поверхности. На этом явлении, как известно, основывается работа пескоструйных аппаратов. [c.72]

В уравнение диффузии (14-19), так же как и в уравнение энергии (14-12) или (14-13), входят составляющие скорости да, гШу и W2 Скоростное поле описывается уравнениями движения в форме Навье-Сток-са (4-14), (4-16) и (4-16), составленными для всей смеси в целом [c.327]

Это уравнение будет иметь обычный вид уравнения неразрывности (1.3), если скорость v смеси в целом определена следующим образом [c.128]

Для удобства иногда используют диффузионные скорости со1, представляющие скорости компонентов относительно центра массы смеси в целом [c.401]

Кроме того, исходя из этих величин, можно определить параметры, характеризующие смесь в целом, а именно плотность смеси р и среднемассовую (барицентрическую) скорость смеси г [c.14]

Иногда удобно пользоваться скоростями Wi, которые называют диффузионными, представляющими скорости движения составляющих относительно центра масс смеси или среды в целом [c.14]

Разность локальных скоростей пара и смеси была названа скоростью дрейфа. Смысл термина можно понимать так, что в системе отсчета, движущейся со скоростью смеси, паровая фаза дрейфует , опережая (или, в общем случае, отставая) смесь в целом. Очевидно, что скорость Aw в контрольной ячейке на рис. 7.13 и в (7.17) и локальная скорость дрейфа близкие по смыслу величины (индекс ГС означает газ—смесь). Их отличие состоит в том, что в [79] анализ локального поля скоростей приводится в общей форме, без обращения к физической природе скольжения фаз, а в [18] рассматривается контрольная ячейка конечных размеров с явным обращением к механизму относительного движения жидкости и пара. [c.315]

Уравнения реологии и состояния для всей среды в целом, задающие тензор напряжения o " и внутреннюю энергию и, записываются в предположении локального термодинамического равновесия, когда в Канадой точке можно определить температуру среды Т. Ири этом считается, что тензор скоростей деформации е " определяется полем барицентрических скоростей смеси v [c.25]

Выше была рассмотрена кинетика химических реакций горения в предположении, что подача окислителя (кислорода воздуха и других) осуществляется без ограничения. Однако при анализировании процессов необходимо учитывать не только кинетические (физико-химические) факторы, к которым относят концентрацию реагирующих веществ, давление и температуру их, но и диффузионные процессы, влияющие на подачу окислителя к горящему топливу и на образование смесей, определяемые аэродинамическими факторами — скоростью потоков реагирующих веществ, геометрической формой и размерами тел, расположенных на пути потоков и газов, интенсивностью турбулентности газового факела, t. е. физическими факторами. Главным определяющим процессом при горении топлива в конкретном случае может быть кинетический или диффузионный. Если скорость горения топлива (или общее время, необходимое для его сгорания) лимитируется процессом смешения, то горение протекает в диффузионной области. Наоборот, если смешение происходит очень интенсивно и процесс в целом лимитируется кинетикой собственно реакций горения, то горение находится в кинетической области. [c.232]

В целом обеспечение безопасности ЯЭУ в случае нарушения герметичности реакторного контура делится на две самостоятельные проблемы первая связана с необходимостью обеспечения целостности активной зоны в условиях падающего давления в первом контуре, вторая — с обоснованным принятием таких конструктивных решений при проектировании, которые призваны локализовать последствия аварии. При решении обеих проблем определяющим является взаимосвязанное влияние двух факторов закономерности изменения давления в первом контуре и скорости его опорожнения. При решении этих задач необходимо знать критический расход двухфазной смеси, образующейся в сечении разрыва реакторного контура при его течи. Этому вопросу посвящены гл. 1—5 в гл. 6 и 7 рассмотрены проблемы безопасности, которые связаны с локализацией последствий аварии при течи. Анализ тепловых процессов, происходящих в активной зоне реактора при падении давления, не приводится, хотя многие приведенные в книге результаты могут быть использованы при решении подобного рода задач. [c.3]

В целях получения обобщающих зависимостей для критического расхода и критической скорости истечения двухфазной смеси в следующей главе предложен более глубокий анализ существа такого явления, как кризис течения двухфазного потока. [c.70]

Одним из важных необходимых качеств формовочного песка или глины является их огнеупорность. При недостаточной огнеупорности материала зёрна его, соприкасаясь с жидким металлом, размягчаются и привариваются к отливке, образуя термический пригар. Понижение огнеупорности формовочной смеси может быть вызвано, например, влиянием примесей, сплавляющихся с песком или глиной. При заливке металла в сырую песчаную форму часть тепла расходуется на испарение влаги формы, что ускоряет теплоотдачу и увеличивает скорость затвердевания отливки. С целью регулирования скорости охлаждения отливки в формовочную смесь добавляют специальные компоненты с повышенной или пониженной теплопроводностью. При литье магниевых сплавов в состав формовочной смеси в некоторых случаях вводят до 40% высокопроцентного ферросилиция, ускоряющего затвердевание отливки и, следовательно, уменьшающего опасность окисления магния в форме. [c.74]

Скорость транспортирования. Скорость транспортирования пылевидных и зернистых материалов воздухом определяется скоростью воздуха, сообщающего кинетическую энергию частицам транспортируемого материала. Скорость воздуха для всякой пневматической установки меняется по длине трубопровода в соответствии с изменением давления, обусловленного потерей энергии воздуха при транспортировании смеси воздуха с материалом. При этом как в установках нагнетательного, так и всасывающего типа наименьшая скорость воздуха — в месте загрузки, а наибольшая — в месте разгрузки материала (во всасывающих установках для резкого уменьшения скорости воздуха у места разгрузки с целью предохранения зерна от повреждения иногда увеличивают диаметр в конце трубопровода). [c.1152]

Особым является тот случай, когда для обеспечения наиболее направленного теплообмена требуется получить максимум температур непосредственно у поверхности нагрева. Для этого необходимо максимум тепловыделения в факеле получить в его зоне, прилегающей к поверхности нагрева в этих целях в указанную зону необходимо подавать топливо с большой скоростью к-в этой же зоне по всей длине поверхности нагрева путем должной организации подачи воздуха должно быть обеспечено образование стехиометрической смеси. При большой протяженности поверхности нагрева соблюдение указанных выше условий представляет собой очень трудную задачу. [c.247]

В том случае, когда степень неоднородности двухфазной смеси (размер частиц дисперсной фазы и расстояние между частицами) меньше длины волны возмущения, по отношению к волне среда ведет себя как непрерывная. При этом для определения скорости звука можно воспользоваться уравнением Лапласа = (Эр/0p)j. При распространении акустических волн в однофазной среде имеет место явление дисперсии, проявляющееся в зависимости скорости звука от частоты звуковой волны. Зависимость эта молекулярной природы. Говоря о дисперсии скорости звука в двухфазной среде, можно отметить, по крайней мере, две формы ее проявления. Первая характерна для двухфазной среды в целом и связана с тремя происходящими в ней релаксационными явлениями с процессом массообмена между фазами - фазовым переходом, процессом теплообмена - выравниванием температур между фазами и процессом обмена количеством движения — выравниванием скоростей между фазами. Даже в случае равновесной двухфазной среды при распространении в ней звуковой волны равновесие между фазами нарушается и в ней протекают релаксационные процессы. Вторая форма возникает из-за дисперсии звука в среде-носителе и природа ее та же, что дисперсии в однофазной жидкости. Для нее характерна область высоких частот, когда длительность существования молекулярных ансамблей в жидкости или в газе соизмерима с периодом звуковой волны. [c.32]

Кратковременное повышение скорости потока газов с целью очистки лопаток турбины на ходу может достигаться вводом в газовый тракт пара или воды. При вводе в топку ВПГ на блок-ТЭЦ-6 200—300 кг воды в течение 3—5 с (за счет быстрого парообразования) давление в топке повышалось, что вызывало повышение давления воздуха на выходе из компрессора и понижение давления газа перед турбиной. В последующие 10 с после прохождения парогазовой смеси через конвективные газоходы давление перед газовой турбиной увеличивалось. Расход газа через турбину возрастал, что приводило к росту частоты вращения при отключении генератора от сети или к увеличению нагрузки с 0,5 до 4 МВт при включении генератора в сеть. Резкие изменения скорости газов и парогазовой смеси в конвективных газоходах и в проточной части турбины приводили к очистке поверхностей нагрева и лопаток от золы. [c.172]

Различие в скоростях движения компонентов описывается либо коэффициентом скольжения, равным отношению скорости -го компонента к скорости /-го компонента, тц = ы1 1т , либо диффузионной скоростью, определяющей скорость двяжения -го компонента относительно центра масс смеси в целом [c.238]

Таким образом, в общем случае течений излучающего многокомпонентного химически реагирующего газа необходимо решать одно скалярное уравнение неразрывное и для всей смеси в целом, ц — v — 1 скалярных уравнен т сохранения массы компонентов, v уравнений для концентраций химических элементов, одно векторное уравнение (или три скалярных) для определения компонент скорости, одно скалярное уравнение сохранения энергии, интегродиффе-ренциальное уравнение для определения спектргльной плотности энергетической яркости, р, — 1 векторных уравнений (или Зр — 3 скалярных) для определения плот ности диффузионного потока компонентов с учетом двух алгебраических соотношений для с и Ja, уравнение состояния [c.186]

Согласно выражению (19.6), температурное поле движущейся смеси зависит от составляющих скорости Шх, Щу И цУг И относительного массосодержания т. Поэтому к уравнению энергии необходимо добавить уравнения массообмйа, движения и неразрывности (сплошности) для всей смеси в целом, чтобы система уравнений была замкнутой. Для решения этой системы необходимы условия однозначности, которые дают математическое описание всех частных особенностей рассматриваемого явления. [c.454]

При матем. описании многофазной сплошной среды используют законы сохранения массы, импульса и энергии для каждой из фаз и смеси в целом, записанные в интегральной или дифференц. формах, применяя при этом понятие о многоскоростном континууме с взаимопроникающим движением составляющих. Многоскоростной континуум представляет собой совокупность N континуумов, каждый из к-рых относится к своей составляющей смеси и заполняет один и тот же объём, занятый смесью. Для каждого из этих составляющих континуумов в каждом потоке определяются плотность, кopo tь, а также и др. параметры. Тогда в каждой точке объёма, занятого смесью, будет определено N плотностей, темп-р и скоростей. Так, при течении газа с жидкими или твёрдыми частицами группы частиц разл. размеров с разными физ. свойствами образуют многоскоростной континуум в соответствии с числом таких групп. [c.165]

Указанные точки соответствуют максимальному и минимальному значениям скорости газа, при которых в режиме барботажа наблюдается кольцевая структура течения смеси. Учитывая это обстоятельство, можно считать, что параметр V является одним из определяющих для кольцевой структуры течения смеси в целом. Обоснованность такого предположения подтверждается результатами анализа закономерностей изменения истинного газосодержания при кольцевой структуре течения смеси в горизонтальных, наклонных и вертикгшьных трубах. [c.214]

Параметрические, тииоразмерные и конструктивные ряды машин иногда строят, исходя из пропорционального изменения их эксплуатационных показателей (мош,ности, производительности, тяговой силы и др.). В этом случае геометрические характеристики машин (рабочий объем, диаметр цилиндра, диаметр колеса у роторных машин и т. д.) являются производными от эксплуатационных показателей и в пределах ряда машин могут изменяться по закономерностям, отличным от закономерностей изменения эксплуатационных показателей. При построении параметрических, типоразмерных и конструктивных рядов машин желательно соблюдать подобие рабочего процесса, обеспечивающего равенство параметров тепловой и силовой напряженности машин в целом и их деталей. Такое подобие иногда называют механическим. Оно приводит к геометрическому подобию. Например, для двигателей внутреннего сгорания существуют два условия подобия 1) равенство среднего эффективного давления р, зависящего от давления и температуры топливной смеси на всасывании 2) равенство средней скорости поршня Va = = Stt/30 (S — ход поршня п — частота вращения двигателя) или равенство произведения Dn, где D — диаметр цилиндра. [c.47]

Газ-носитель из баллона высокого давления 1 через редуктор 2 л вентиль тонкой регулировки 3 поступает в осушительную трубку 4, заполненную прокаленным хлористым кальцием и молекулярными ситами с целью очистки от посторонних газов и паров. Затем, минуя манометр 5, газ-носитель проходит через подогреватель 9 в ячейку катарометра 8 и узел ввода пробы 7. Захватив пробу анализируемой смеси в виде пара или газа, которая вводится в колонку через резиновую мембрану узла ввода пробы, газ-носитель направляется в хроматографическую колонку 10. В колонке анализируемая смесь разделяется на составные компоненты. Колонка и детектор термостабилизируются воздушным или водяным термостатом 11. По выходе из колонки газ-носитель вместе с вымываемыми из нее компонентами поступает в измерительную ячейку катарометра, а далее через реометр 12 или другой измеритель скорости потока направляется в атмосферу. Результаты хроматографического анализа записываются с помощью регистратора 6. [c.299]

Однако строгий расчет величины баф затруднен из-за сложной, хаотичной природы самого процесса пузырькового кипения в последующем анализе приходится прибегать к приближенным качественным оценкам. Естественно полагать, что величина бэф должна уменьшаться при уменьшении вязкости жидкости V, при увеличении интенсивности беспорядочного движения парожидкостной смеси у границы этого слоя вследствие процесса парообразования и при увеличении плотности центров парообразования на самой поверхности. Мерой двух последних эффектов могут служить средняя скорость парообразования w" = qlrp" и величина, обратная критическому радиусу парового зародыша, 1/ мии-Далее, можно рассматривать процессы роста отдельных пузырьков пара и движение всей парожидкостной смеси около поверхности как совокупность целого ряда периодических процессов поэтому в целом такое сложное и беспорядочное движение может быть интерпретировано как некоторое периодическое движение с характерным средним периодом т. Тогда из соображений размерности следует, что величина бэф , а период т мив/а " т. е. [c.118]

Охладители выпара предназначены для конденсации пара из отводимой от деаэратора парогазовой смеси с целью сохранения тепла и конденсата в тепловой схеме. Они могут быть индивидуальными или групповыми, поверхностного или контактного типа, последние подразделяются на выносные и встроенные в де-аэрационную колонку. Скорость воды в охладителях выпара с латунными трубками Л-68 устанавливается не более 2,5 м/с, а в трубках из стали Х18Н10Т — не более 3,5—4 м/с. [c.116]

Низкие критические нагрузки характерны и для других химически реагирующих систем. В. А. Робин [4.15] исследовал теплообмен в эвтектических смесях хлористых и бромистых сурьмы и алюминия, являющихся химически реагирующими системами (В. А. Робин рас- "матривал смесь как обычную бинарную). Для системы АЬВгб+АЬСи критические нагрузки оказались в 4—5 раз ниже рассчитаных по формуле С. С. Кутателадзе. Анализ результатов киносъемки процессов кипения четырехокиси азота, а также хлорида и бромида алюминия показывает ряд сходных особенностей в динамике пузырьков пара и прежде всего склонность к образованию малоустойчивых групп пузырьков у поверхности нагрева, что уменьшает скорость их перемещения в жидкость. При увеличении нагрузки количество пузырьков пара, собранных в целые комплексы, увеличивается, что затрудняет циркуляцию жидкости к поверхности нагрева и способствует наступлению пленочного кипения при меньших нагрузках. Видимо, это и является основной причиной снижения критических нагрузок. [c.104]

Процесс вулканизации каучука в основном осуществляется с помощью серы (серная вулканизация). Дозировка серы в ФПМ составляет 9— 12 масс, долей (%) на каучук. Иногда применяют другие вулканизующие вещества, например хлоранил (бессер-ная вулканизация). В целях повышения скорости вулканизации в состав смеси вводят ускорители и активаторы вулканизации, которые совместно с вулканизующим агентом составляют вулканизующую систему. В качестве активаторов — веществ, повышающих активность ускорителей, — применяют оксиды металлов (цинка, магния, свинца), стеариновую кислоту. [c.171]

При среднечасовом расходе подпиточной воды более 200 т1ч в целях экономии целесообразно фазу водород-натрий-катионирование заменять простым подкислением воды с последующим пропуском ее через буферный не-регенерируемый фильтр при скорости фильтрования 50 м ч. Такая схема допустима при некарбонатной жесткости воды после подкисления ниже 5 мг-экв1кг, температуре сетевой воды до 150° С и использовании серной кислоты, изготовленной контактным методом по ГОСТ 2184-52 или серной кислоты по ГОСТ 667-53, где нормировано содержание мышьяка. При необходимости организовать очистку конденсата, возвращаемого с производства От продуктов коррозии и солей жесткости, в большинстве случаев наиболее целесообразным является организация совместного пропуска смеси загрязненного конденсата с исходной водой через все аппараты водоочистки. При этом температура смеси не должна превышать 60° С, в тракте водоочистки должны отсутствовать детали, изготовленные из пластмассы. Если конденсат загрязнен маслом в количестве до 5 мг1кг, то необходим его предварительный пропуск через адсорбционные фильтры, загруженные активированным углем. При большем содержании масла организуется предварительное фильтрование конденсата через фильтры, загруженные коксовой мелочью. [c.302]

За последние годы были обнаружены новые явления и эффекты при образовании паровой фазы и движении среды с околозвуковой скоростью. Установлены новые и уточнены известные закономерности в поведении однородных двухфазных сред. Это позволило обосновать и объяснить некоторые экспериментальные факты, касающиеся распространения волн конечной интенсивности в однородной двухфазной смеси (усиление ударных волн в среде пузырьковой структуры). Удалось по-новому подойти к анализу явления кризиса теплообмена. Достигнуты успехи в рещении многих практических задач, связанных с истечением вскипающей жидкости из сопл и непрофилированных отверстий, а также из протяженных трубопроводов. В рамках развитого подхода удалось углубить теорию струйных аппаратов и значительно расширить возможности их использования. Дальнейшее развитие получила теория нестационарных процессов в двухфазных средах применительно к решению конкретных задач, связанных с аварией контура первичного теплоносителя ЯЭУ. В целом содержание книги базируется в основном на результатах работ автора, выполненных им совместно с аспирантами и сотрудниками. Автор подчеркивает большой вклад, который внесли в решение перечисленных выше задач А.В. Алферов, В.И. Сычиков, Ю.Д. Катков, [c.3]

Применение при растопке котлов и в периоды сниженных нагрузок форсунок меньшей йронзводительности в целях обеспечения хорошего раопыливания топлива благодаря сохранению достаточного давления мазута перед форсунками и скорости выхода из сопла распыленного мазута (или паромазутной смеси). [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...