Радиус ошибки

При малых соотношениях радиусов ошибка в подсчете по средним удельным давлениям будет невелика. Так, при С = 2 = = 1,06, при С = 4 = 1,12. При возрастании С неравномерное распределение эпюры удельных давлений будет сильнее сказываться на величине передаваемого момента. Так, при С = 8 = 1,18. [c.49]

Ошибку положения А5д кулачкового механизма (рис. 27.8) из-за смещения A =A(J центра О кулачкового механизма и погрешности Аз изменения радиуса ролика толкателя определяют из уравнения А5д = А + Ад -ф Ад. Вектор тангенциального перемещения Ад направлен по касательной к профилю кулачка, а вектор Азд — по линии скорости толкателя 2. Тогда из рассмотрения многоугольника перемещений, проецируя векторы на направление нормали п — п, получим [c.339]

Для дифракции сферической волны на круглом отверстии или длинной и узкой щели обычно указывают размер препятствия (радиус отверстия, ширину щели и т. д.) и длину волны к. Например, сравнивается картина дифракции световых и ультракоротких волн, длины волн которых различаются в 100 ООО раз. У читателя может создаться впечатление, что соотношение этих двух величин (длины волны и линейного размера препятствия) нацело определяет условия возникновения дифракционной картины от точечного источника. Эта ошибка, к сожалению, встречается очень часто. На самом деле необходимо учитывать третий параметр — расстояние от источника света до препятствия (или расстояние между препятствием и экраном, на котором наблюдается дифракционная картина). Ведь степень приближения к геометрической оптике связана с тем, сколько зон Френеля уложилось на данном препятствии. Если линейные размеры препятствия того же порядка, что и размер зоны Френеля (ска- [c.268]

В среднем (во времени) заряд элементарной частицы распределен по всей частице. Во всяком деликатном опыте, который сам по себе не разрывает частицу, измеримыми являются только средние значения величины, поскольку измерения не могут быть мгновенными. (Здесь опять именно квантовая механика ограничивает нащи возможности описания строения элементарной частицы.) Экспериментальные данные по распределению заряда для протона, нейтрона и электрона доставляют веское доказательство точечного характера заряда электрона, по крайней мере с точностью до 10- см, тогда как протон и нейтрон проявляют себя как более сложные структуры с зарядом, распределенным внутри сферы радиусом около 10 з см. У лептонов магнитный момент (определение которого будет дано в т. И) возрастает обратно пропорционально массе, за исключением v- и v-частиц, у которых нет измеримых собственных магнитных моментов. В принципе можно измерять не только напряженность магнитного поля, но и получать точное распределение образующих это поле токов. Одним из крупнейших достижений релятивистской квантовой теории является успешное предсказание величины напряженности (впоследствии измеренной) собственного магнитного поля электрона—предсказание, сделанное с точностью до 0,001%, т. е. с ошибкой, меньшей погрешности современных измерений. [c.439]

Построим круг радиуса Г = г sin ф с центром в центре цапфы (так как радиусы вкладыша и цапфы очень мало отличаются друг от друга, то за центр этого круга можно принять без большой ошибки и центр вкладыша). Это — так называемый круг трения. При равновесии линия действия реакции R должна пересекать круг трения или касаться его. [c.82]

Определить ошибку, получаемую при расчете наибольшего нормального напряжения в кривом брусе прямоугольного сечения по формуле для прямого бруса. Отношение высоты сечения к радиусу кривизны оси бруса hlR = /5. [c.219]

Вычисление радиуса нейтрального слоя необходимо вести с высокой точностью ошибка, например, всего на 0,1% в значении 1п(гд/г ) при определении для многоугольного сечения [см. формулу (10.6)] может существенно отразиться на полученных значениях нормальных напряжений (см. об этом также в примере). [c.421]

Так как в процессе отсчитывания хорд по кривой и при откладывании их по прямой с помощью измерителя иглы измерителя не попадают точно посередине этих линий, то возникает еще так называемая случайная ошибка. Такая ошибка получается тем больше, чем меньше хорда (по сравнению с радиусом). По этой причине брать очень мелкие хорды не следует. [c.180]

Пример. Найдем ошибку перемещения толкателя кулачкового механизма (рис. 7.4, о), происходящую от первичных ошибок Ал — ошибки положения центра радиуса кривизны профиля кулачка. А/ — ошибки радиусов кривизны профилей кулачка и шаровой поверхности толкателя (t R = A i + A/ j, так как hRi и Д/ 2 перпендикулярны к профилю кулачка в точке С) и Ае — ошибки эксцентриситета. Заменяя в кулачковом механизме высшую пару С звеном АВ и двумя вращательными парами Л и В, оси которых расположены в центрах [c.129]

Точность. Оценку точности фрикционных передач удобно производить аналитически дифференциальным методом. Так например, на результат вычисления на множительном механизме (см. рис. 3.31) скажутся первичные ошибки радиуса ролика Аг, вводимой величины Ах (ошибки радиуса диска), величины AaJ (угол поворота диска) и проскальзывание, характеризуемое коэффициентом Е. [c.261]

Было бы большой ошибкой смешивать этот способ со способом Роберваля. В предшествующем примере движение по эллипсу не разлагается на два одновременных движения по радиусам, проведенным из фокусов, и радиальные скорости не представляют собой составляющих скорости точки по этим двум направлениям. В самом деле, Фиг. 9. составляющие вектора по [c.57]

Чтобы доказать это в общем виде, возьмем сфероид, состоящий из слоев разных плотностей, радиус которого в общем случае равен г -Г а , где г — величина постоянная в одном и том же слое, Z — некоторая функция гиг (переменного угла для всех точек каждого слоя) и, наконец, а обозначает малую постоянную величину. Пусть полное притяжение, оказываемое сфероидом на каждую частицу какого-либо слоя, будет сведено к двум силам одной—вертикальной, т. е. перпендикулярной к слою, которая без ощутимой ошибки может быть предположена равной силе тяжести, направленной к центру сфероида, и другой — горизонтальной, т. е. ориентированной в направлении самого слоя, который приблизительно перпендикулярен к [c.150]

Большим недостатком существующих накладных приборов для контроля окружного шага является невозможность установки точек измерения на одном радиусе колеса. В результате этого на оценку качества колеса большое влияние оказывают циклические ошибки. [c.202]

Во многих цехах заводов транспортного машиностроения для оценки плавности работы зубчатого колеса производится контроль погрешности основного шага цилиндрических зубчатых колес. Иногда применяют приборы иностранных фирм и, в частности, фирмы Мааг (Швейцария). В этом приборе имеется один тангенциальный (в виде плоскости) и один точечный измерительные наконечники. При обычных измерениях с помощью этих приборов осуществляется контроль отдельных значений основного шага. Однако в процессе рабочего зацепления погрешность основного шага проявляется на всем перекрытии соседних профилей и, следовательно, измерение отдельных значений основного шага является недостаточным. Кроме того, при определении непрерывной погрешности основного шага у зубчатых колес, боковая поверхность которых подвергается шлифованию методом обката, выясняется ошибка в заправке шлифовального круга, т, е. ошибка, которую можно рассматривать как отклонение радиуса основной окружности. [c.205]

Согласно уравнению (5.4) ошибку бд по кривой обработки поверхностей, расположенных под прямым углом, можно определить при совместном решении уравнения кривой у (л ) и уравнения окружности в начале координат с радиусом бв [c.113]

Во всех случаях для X <С 6 наибольшее напряжение на контуре возникало не в вершине выреза, если не считать центрального выреза при нечетном числе вырезов. Для крайних вырезов во всех случаях определяли угол, дающий положение точки с наибольшим напряжением и измеряемый от оси, которая проходит через вершину выреза (фиг. 9.7). Измерения проводились непосредственно на увеличенных фотографиях картин полос с использованием эпюр напряжений, построенных вдоль радиальных направлений (см. фиг. 9.2). Экспериментальные точки для ясности кривых не показаны. Максимальная ошибка при каждом отдельном измерении составляла около 1,5°. Но если исключить систематические ошибки, то сами кривые будут отклоняться от действительного положения не более чем на 0,5°. В случае вырезов с плоским дном определение центра радиуса закругления было сопряжено с некоторыми трудностями, так как малые отклонения в положении центра приводили к значительным ошибкам в величине углов, вследствие чего результаты для этих вырезов не приводятся. [c.239]

Для контроля точности расчета были просчитаны сравнительные варианты значений радиусов кривизны по точным формулам дифференциальной геометрии и предлагаемому методу. Оказалось, что при радиусах кривизны меньше 1000 мм ошибка в расчете (при расчете координат профиля через 1°) составляет не более [c.90]

Основываясь на методе статистических испытаний, можно получить наборы дискретных значений реализаций Аг/, (х), отвечающих заданным условиям вида (10) и табл. 1. Тогда каждый случайный набор позволяет по формулам (1)—(6) найти отдельные реализации Аг/ (х), Ау (х) и Аг/" (х), записываемые в декартовой или полярной системе координат, подстановка значений которых в выражения (И) и (12) дает возможность вычислить ошибки положения касательной к реальной кривой и длины радиуса кривизны реальной кривой. При многократном решении задачи может быть собрана достаточная информация, необходимая для построения законов распределения величин tg т или tg v и R (х) или R (е). [c.201]

Если звено имеет элемент кинематической пары, обладающий шаровой или круглой цилиндрической поверхностью, и если допустить, что, несмотря на неправильности, форма поверхности сохраняется, то первичными ошибками будут в первом случае поступательное смещение шаровой поверхности из идеального положения по любому направлению и неправильность величины радиуса, во втором случае — поступательное смещение элемента из идеального положения по любому направлению, перпендикулярному оси, поворот элемента вокруг прямой, перпендикулярной оси, неточность величины радиуса. [c.96]

В звене с элементом, обладающим любой цилиндрической поверхностью, если считать, что, несмотря на неточности, линейчатый характер поверхности сохраняется, будут следующие первичные ошибки смещение каждой точки поверхности элемента из идеального положения по любому направлению, перпендикулярному прямолинейной образующей, неправильности направлений образующей и нормали, неправильности величины радиуса кривизны в этой точке поверхности. [c.96]

Здесь bR и b/Jj — ошибки радиусов рабочих тел йь —ошибка в оценке коэфициента С, или, если в исходной формуле С был принят равным единице, — относительное скольжение. Ошибки R, Ri и рассматриваются как систематические. [c.428]

Способ кардинала И. Куза (XV eej ). От середины дуги — точки В рис. 79, б) на продолжении диаметра откладывают три радиуса, т. е. ЗЕ = 3i . Через точку В проводят касательную. Из точки Е через точки А н С проводят лучи до пересечения с касательной в точках М и Л . Отрезок MiV будет графической (азверткой дуги AB . Теоретическая ошибка будет в пределах 0%. .. 4,5% см. рис. 82). [c.97]

Ранк приходит к заключению, что с ростом радиуса, как следует из уравнения равновесия и адиабаты, фадиент давления в поле центробежных сил растет интенсивнее плотности. Тогда в соответствии с уравнением состояния с ростом радиуса температура должна возрастать. Однако расчетный фадиент температуры по теории Ранка получается в шесть раз меньше опытного. Это заставило Французскую академию наук объявить опыты Ранка ошибкой, хотя ошибочной была предложенная им физико-математическая модель, не соответствующая внешнему критерию оправдания и имеюшая в своей основе достаточно наивную аксиоматику. [c.151]

На рис. 9.5, а показан кулачковый механизм с высшей парой. Ошибка положения X штанги образуется от погрешности Дг радиуса ролика г и погрешности Др радиуса кривизны р профиля кулачка. На рис. 9.5, б показан преобразованный механизм с д ижением входного звена в направ-1ИЯ размеров из-за ошибки. П.аан малых переме-ачеиие ошибки положения штанги в виде [c.114]

Рассмотрим определение этим методом ошибки положения Аф, звена 3 шарнирного четырехзвенника (рис. 27.6, а) от погрешности Ail длины кривошипа 1. Пусть точка В звена 1 получит перемещение Ail в направлении увеличения длины кривошипа. Тогда перемещение точки С по дуге радиуса D составит /зАф . Его можно определить как сумму двух перемещений Aii и Асв — перемещение точки С относителъно точки В по дуге окружности СВ радиуса ( зАфд) = A/j -f- Асв- Из векторного многоугольника (б) получим [c.337]

Нанри.мер (ошибка К. Неймана), в движении точки в плоскости живая сила Т в переменных г — радиус-вектор, о — удвоенная секторная площадь имеет простой вид [c.126]

При исследовании сварных соединений необходимо ориентироваться на испытание образцов, в которых воспроизведены условия сварки и эксплуатации конструкций. Необходимо также учитывать особенности дефектов сварки, которые имеют остроту концентратов, существенно отличную от остроты трещины. Например, радиус в вершине непро-вара или несплавления может изменяться от 0,001 до 2 мм. Этот онцентратор может работать как трещина и в то же время иметь значительные отличия от нее с увеличением радиуса в вершине. Поэтому формс1льный подход при оценке трещиностойкости сварных конструкций может привести к серьезным ошибкам. В связи с этим представляется весьма важным моментом прежде всего определение влияния начального радиуса концентратора на ei о критическое раскрытие 6 . Для этой цели воспользуемся результатами работы /27/, где для оценки сопротивляемости сварных соединений квазихрупким разрушениям был предложен критерий — критический коэффициент интенсивности деформаций, учитьгаающий изменение механических свойств метал га в зоне концентратора в процессе термопластического цикла сварки и величину радиуса в его вершине. При этом [c.82]

Относите, 1Ы1ая погрешность определения радиуса ядра н наружного радиуса цилиндрического слоя исследуемого материала при пбсолютнон ошибке измерения п ),001 мм составит [c.24]

Ошибка измерения раднального расстояния для приведенных четырех образцов будет различной. Как показывает опыт, при радиусе образца в 20 мм эта погрешность оказывается paBHoir для образцов А н Б 0,5 мм, или 2,5% для образца Л и 1,2% для Б для образцов В ц Г соответственно 0,2 и 0,1 мм или 0,7 и 0,5%. [c.136]

При высоких давлениях отношение L/Lf велико даже при значениях Ri, близких к Rq, и, следовательно, в этих условиях ошибка, связанная с пренебрежением работой сил сопротивления, значительно ниже. Однако как при высоких, так и при низких давлениях отрывной радиус пузыря превышает радиус отверстия в 2—3 раза только при очень небольших значениях R [см. уравнение (3.3)] и поэтому приведенная выше зависимость см. уравнение (3.16)] действительна только для парораспределительных устройств с очень небольшим радиусом отверстий (до 1,0—1,5 мм). При больших размерах отверстий принятый механизм процесса прохождения пара через дырчатый лист, очевидно, невозможен (когда подъемная сила пузыря радиусом RolR оказывается уже выше сил поверхностного натяжения, удерживаюш,их его у поверхности листа, отдельные пузыри шарообразной формы с радиусом ножки 7 , существовать не могут). [c.88]

Это отношение не зависит от значения постоянной В и от величины радиуса вершины трещины, что позволяет исключить две неопределенные величины, привлекаемые теорией. Для типичных значений свойств материалов отношение равно 5, что согласуется с величинами 0,1 и 0,5 мкм на рис. 3. Это отношение должно оставаться постоянным и при других значениях первой критической толщины, однако для матриц Ti40A и Ti75A были получены значения соответственно 2 и 1,7. С точки зрения Меткалфа [18], предположение о неразвивающейся трещине было наиболее серьезным источником ошибки, особенно по достижении второй критической толщины 0,5 м м, когда из-за диссипации упругой энергии трещина, зародившаяся в дибориде, распространяется, по всей вероятности, через волокно . С учетом этого замечания отношение второй и первой критических толщин должно быть меньше. [c.161]

Угол падения рентгеновских лучей на исследуемую поверхность составляет 45°, что позволяет зафиксировать дифракционные максимумы, для которых 45°<20< <180° с одной стороны от падающего пучка и 135°< <20С180° с другой. Поэтому в качестве основных линий при расчетах используются максимумы, для которых 20>135°, и относительно этих линий определяется положение остальных. Большой радиус кассеты позволяет по задним линиям достаточно точно определять межпло-скостные расстояния. Так, например, для 0 = 80° относительная ошибка —составляет 1 d [c.202]

Точно так же мы можем положить без большой ошибки r = a os где а —радиус Земли. Таким образом [c.94]

Здесь для простоты принято R Как указано выше, ошибка при этом не превышает 5%, что лежит в предела.х точпоети расчета. Ее можно еще понизить, если по формуле (9. 8) определить предварительно R.,., отложить углы pi и Pj от вертикального диаметра и из центра О сделать засечку радиусом R до пересечения с направлением 5j. [c.334]

Наоборот, зная, что осаждение частиц из столба жидкости высотой к закончилось за время т, мон но заключить, что скорость падения частиц наименьшего радиуса, присутствующих в данном порошке, равна /г/т. Определив скорость, можно из формулы Стокса найти и радиус соответствующих частиц. Закон Стокса позволяет узнавать радиус даже самых малых частиц, р)азмеры которых невозможно определить непосредственно под микроскопом. Недостатком методов статического седпмеитационного анализа является возможность возникновения ошибок из-за потоков жидкости, вызываемых случайными разностями температур (тепловая конвекция). Эти ошибки особенно велики и трудно устранимы при статическом седимента-ционном анализе аэрозолей, т. е. систем, образованных частицами, взвешенными в воздухе (или в других газах). Для этого случая, однако, автор предложил поточный метод седиментационного анализа, в котором не только устранено влияние конвекции, но и резко сокращено затрачиваемое на определение время. [c.34]

При проверке точностных характеристик поворотно-фикси-рующих устройств в качестве диагностических параметров служат перемещения контролируемых узлов. Разработан динамический способ контроля точности фиксации шпиндельных блоков, который позволяет в короткое время выявить причины, приводящие к неправильной фиксации блока и наметить пути их устранения. Метод может быть использован в производственных условиях для точной доводки механизма фиксации [5]. У новых автоматов на точность установки шпинделей в рабочее положение при индексации шпиндельного блока оказывают влияние погрешности расточки отверстий блока под шпиндели (ошибки по хорде и радиусу), погрешности расположения фиксирующих поверхностей сухарей, несоосность оси центральной трубы и барабана овальность и конусность наружного диаметра барабана, деформация центральной трубы шпиндельного блока (нестабильность положения оси центральной трубы), деформация рычагов механизма фиксации (жесткость и температурные деформации), биение шпинделей. Проведен анализ быстроходности и точности поворот-по-фиксирующих механизмов исследованных автоматов по методике, основанной на сравнении этих характеристик со средними величинами коэффициента быстроходности iiT p для разных угловых погрешностей, полученным по данным о быстроходности поворотных устройств различных заводов и фирм [6]. В табл. 4 приняты следующие обозначения Шср = ijj /( пов + фик)— средняя скорость поворачиваемого узла при повороте и фиксации, с [c.70]

Сущность вопроса о действии зазора в шарнире Назовём зазором в шарнире разность ргдиусов охватывающего и охватываемого элементов пары. Пусть охватывающий элемент имеет номер s, а охватываемый — номер к. Обозначим через ошибки в радиусах цилиндрических поверхностей элементов шарнира, через — толщину слоя смазки, а через — длину шарнира. В зависимости от характера действия сил в шарнире и в силу наличия зазора один элемент шарнира относительно другого может или поступательно переместиться по направлению, перпендикулярному оси шарнира, или повернуться вокруг некоторой прямой, перпендикулярной оси, что приведёт к перекосу. Первый случай бывает, когда составляющие силы реакции одного элемента на другой по всей длине шарнира направлены в одну сторону, второй — когда ти составляющие направлены в прямо противоположные стороны. [c.112]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...