МОДЕЛИРОВАНИЕ - МОЩНОСТЬ

Испытания, проведенные на стендах с беговыми барабанами по методике ОСТ 37.001.054—74 с моделированием различных регулировок систем двигателей в пределах, при которых возможно воспроизведение ездового цикла, показали, что любое отклонение перечисленных параметров от норм, рекомендуе.мых заводом-изготови-телем автомобиля, приводит к увеличению выбросов вредных веществ и расхода топлива (рис. 52 и 53). Значительное увеличение выбросов наблюдается при разрегулировке системы холостого хода и нарушении работы свечей зажигания как наиболее часто встречающихся неисправностях. Следует отметить, что метод испытаний по ездовому циклу дает наиболее объективную оценку влияния регулировок двигателя на токсичность. Известно, что угол опережения зажигания на установившихся режимах практически не влияет на процессы образования СО в камере сгорания двигателя (см. рис. 5), При выполнении программы ездового цикла отклонение угла опережения зажигания от оптимального снижает мощность двигателя, что требует увеличения [c.83]

Методы анализа КТС предназначены для оценки вычислительной мощности комплекса и необходимой емкости оперативной и внешней памяти вычислительных средств и базируются на применении методов имитационного и аналитического моделирования. Методы имитационного моделирования позволяют учесть большое число параметров и достигнуть большой степени адекватности при соответствующем усложнении модели проектируемого объекта. Однако процесс построения имитационных моделей является довольно трудоемким и требует в качестве первоначальных методов оценки структур КТС САПР использования аналитических методов, которые применяют для построения моделей синтеза оптимальных структур. [c.337]

Для анализа вариантов и выбора из них конечного можно использовать формальные методы и алгоритмы, применяемые для аналогичных целей на стадии расчетного проектирования. Таким образом, задачи конструирования элемента в целом достаточно хорошо формализуемы. Однако отметим, что многие конструктивные элементы ЭМП, особенно для машин малой и средней мощности, проектируются вручную без всесторонних, глубоких расчетов. Это приводит к утяжелению конструкции, повышенному расходу материалов, увеличению стоимости и другим нежелательным последствиям. Поэтому при создании конструкторско-технологической подсистемы САПР ЭМП особое внимание следует уделить всестороннему математическому моделированию всех конструктивных элементов. [c.167]

Вычислительные средства для переработки ГИ в зависимости от их вычислительной мощности и решаемых задач можно разделить на три группы. К первой группе относятся большие ЭВМ, многомашинные комплексы, вычислительные сети. К большим ЭВМ относятся высокопроизводительные универсальные ЭВМ с большим объемом оперативной и внешней памяти, широким набором устройств ввода-вывода информации, развитой системой программного обеспечения. Эта группа вычислительных средств решает задачи ведения баз данных, в том числе с графической информацией решение задач моделирования, в том числе создание моделей геометрических объектов и проведение по ним необходимых расчетов. Для решения таких задач необходимы вычислительные средства, позволяющие обрабатывать большие объемы информации, обладающие повышенной точностью вычислений. К первой группе можно отнести старшие модели ЕС ЭВМ, Электронику-82, ЭВМ СМ-1700. [c.16]

Моделирование явлений в трубах при значительных числах Re и М пока неизбежно приводит к постройке гигантских труб с огромными скоростями. Вот почему уже в 1941 —1945 гг. имелись трубы с диаметром рабочей части 10—20 м, скоростью потока до 7 скоростей звука и потребляемыми мощностями около 100 тыс. кВт. [c.466]

Имея перечисленные выше масштабы моделирования, можно установить масштабы моделирования любых других параметров расхода жидкости, сил, работы, мощности и т. д. [c.62]

Для каждого из п агрегатов с располагаемой мощностью Л/р,- записываются распределения Fj(t) времени безотказной работы и ifj(t) -времени восстановления т),-. Для случая статистического моделирования вид распределения является несущественным, требуемые распределения могут быть заданы на основании ретроспективной информации, например в виде гистограмм. Кроме того, для каждого i-ro агрегата задаются продолжительности интервалов между плановыми ремонтами 0, и длительность планового ремонта и,-. Для простоты предполагается, что интервалы между последовательными плановыми ремонтами и продолжительности ремонта i-ro агрегата - величины постоянные, т.е. рассматриваются отдельно капитальные, расширенные текущие и текущие ремонты агрегатов. [c.278]

Значительный вклад в развитие основ теории подобия, базирующейся в основном на анализе уравнений (а не размерностей), описывающих изучаемые явления, сделал М. В. Кирпичев [24]. Он совместно с А. А. Гухманом впервые доказал обратную теорему подобия, устанавливающую условия, необходимые и достаточные для обеспечения подобия явлений. Главная его заслуга состоит в обобщении всех ранее разрозненных работ по теории подобия, изложении этой теории в одном плане и применении ее для решения конкретных практических задач теплотехники. Эти работы во время их проведения были чрезвычайно важны в связи с задачами индустриализации нашей страны. В то время (30-е годы) создавались невиданные до этого по своей мощности новые парогенераторы, теплообменники, теплосиловые установки. Старые методы расчета не удовлетворяли запросов новой техники. М. В. Кирпичев, А. А. Гухман, М. А. Михеев, заложив основы новой эффективной теории, вооружили инженеров средствами прогнозирования работы новых аппаратов [16, 17]. В основу получения необходимых данных было положено моделирование. [c.11]

Рассмотрены результаты математического моделирования привода с несколькими потоками мощности, суммирующимися на ведомом звене машинного агрегата. Процедура построения графа исходной системы сводилась к расчленению привода [c.163]

На основании разработки этих программ в СССР и за рубежом во многом оттачивался современный прогнозно-методологический механизм системного подхода, сценарного анализа и многочисленных типов моделей. Практическим результатом моделирования была четкая постановка задач последовательных фундаментальных и прикладных исследований, проектирования и разработки новых технологий, развития энергетических мощностей. [c.5]

Аналитический расчет температурных полей в этом случае весьма трудоемок. Задача по определению температур может быть решена более эффективно с помощью электрического моделирования. При этом необходимо знать мощности всех тепловых источников, расположенных в узле станка, и условия теплоотдачи с поверхностей деталей. [c.415]

Так же как это было сделано выше для механизмов углового позиционирования, для механизмов линейного позиционирования структура эмпирических формул уточнялась путем построения зависимостей между отдельными показателями и параметрами. На рис. 5.2 приведена зависимость коэффициента динамичности дл от длины хода L, построенная по данным математического моделирования, которая подтверждает целесообразность перехода к безразмерному виду Кбд = Из-за недостаточности экспериментальных данных (механизмы линейного позиционирования изучены хуже, чем механизмы углового позиционирования) и большого разнообразия конструкций роботов структура зависимостей и степени в ряде других формул 4-го и 5-го уровней нуждаются в уточнении (поэтому они не приведены в табл. 5.1). При девяти исходных зависимостях (vo(t) и о ( ) не определяются вместе для одной конструкции, но часто вместо Лр (t) записываются два давления) таблица содержит 18 единичных показателей и 25 комплексных, т. е. почти в 5 раз больше, чем исходных. При этом были опущены многие второстепенные показатели. Если записать при эксперименте только три первые исходные зависимости (рис. 5.1), то можно определить 8 единичных показателей и 17 комплексных, среди них много наиболее важных. К 4-му уровню табл. 5.2 относится показатель К] , отражающий связь Kq с требуемой мощностью. Всего в табл. 5.2 содержится 9 исходных зависимостей, 18 производных единичных и 28 комплексных. В ней число производных показателей примерно в пять раз больше, чем исходных. [c.71]

Дементьев В. А. Использование средств вычислительной техники в системах управления энергоблоками большой мощности.— В кн. Труды советско-финского симпозиума Динамическое моделирование и управление технологическими процессами с помощью ЭВМ . Тбилиси, 1973, кн. 2 — М., Вычислительный центр АН СССР, 1974, с. 548—558. [c.495]

При использовании математического моделирования для технико-экономической оптимизации параметров теплоэнергетических установок возникают трудности, связанные с зависимостью конструктивных и технологических решений по основным элементам тепловой схемы от мощности установки. В то же время решающее влияние на выбор единичной мощности блока оказывают системные условия и уровень развития энергомашиностроения. Поэтому при математическом моделировании теплосиловой части АЭС для оптимизации ее параметров целесообразно ограничиться рассмотрением блоков постоянной или меняющейся в небольших пределах мощности. [c.77]

Подход к моделированию отдельных частей АЭС в зависимости от их внутренних свойств и особенностей (в свете рассматриваемой задачи) существенно различен. Наиболее просто моделируется низкопотенциальная часть паротурбинной установки АЭС, имеющая вполне определенную структуру и четко определенную последовательность соединения отдельных элементов оборудования и сооружений. В процессе оптимизации изменения будут касаться лишь размеров и мощности элементов или количества однотипных параллельно включенных элементов при сохранении взаимосвязей между элементами оборудования и сооружений АЭС. Здесь могут быть использованы обычные хорошо разработанные и апробированные методы математического моделирования теплоэнергетических установок [1,74]. [c.80]

Таким образом, проведенные исследования по сопоставлению различных типов теплоэнергетических установок, предназначенных для работы в пиковой и полупиковой частях графика электрической нагрузки энергосистем, позволяют рекомендовать в качестве одного из перспективных типов установок парогазовую установку с впрыском пара. К преимуществам установок такого тина относятся большая единичная мощность, хорошая маневренность, пониженные удельные капиталовложения. Применение математического моделирования, математических методов решения экстремальных нелинейных многофакторных задач и современных быстродействующих ЭЦВМ позволило наиболее полно решить проблему [c.142]

Проведенное автором математическое моделирование на ЭВМ серии нефтяных ЦН показало хорошее соответствие результатам экспериментальных исследований и предоставило возможность предложить в третьем разделе работы удобные для практического использования упрощенные тригонометрические и полиномиальные аналитические выражения зависимости напора, мощности и КПД от изменения расхода ЦН. Характерной особенностью есть использование в качестве главного расчетного параметра ЦН номинального значения угла нагрузки машины определение которого ведется [c.5]

Проведенное автором математическое моделирование на ЭВМ серии РЦН предоставило возможность предложить удобные для практического использования упрощенные тригонометрические и полиномиальные аналитические выражения характеристик РЦН, т.е. зависимостей мощности, напора и полного КПД от изменения действительного расхода РЦН. [c.50]

Такой подход предоставляет возможность применить для моделирования РЦН и анализа режимов его работы мощный аппарат комплексной переменной [45], который базируется на изображении гармонической функции скорости и других режимных параметров насоса (расходов, мощностей и т.д.) в виде обобщенного комплексного вектора в полярной или декартовой системе координат. В частности, в координатах комплексной плоскости (рис.5.3) запись для определения средней скорости в сечении отвода, содержащем точку 2, будет иметь вид [c.69]

Существуют общие и специальные требования, которым должна удовлетворять проектируемая установка. К общим требованиям относятся минимальные габариты и вес, максимальная надежность работы в заданных условиях эксплуатации, наибольшая экономичность или минимальная стоимость, технологичность изготовления, простота принципиальной схемы и конструкции, простота и удобство в обслуживании, минимальная потребляемая мощность, максимальное использование стандартизованных или нормализованных деталей, узлов, материалов. Специальные требования составляются применительно к конкретной электрической модели. Однако можно указать ряд требований, характерных для СЭМУ. Так, при разработке принципиальной схемы и изготовлении электрической модели для моделирования тепловых процессов к ней предъявлялись следующие требования [c.357]

Исследование теплоотдачи производится методом локального моделирования. Для этого в середине каждого трубного пучка модели устанавливаются калориметрические трубки 25 длиной 700 мм и 0 12 мм, выполненные из латуни, внутри которых размещены электрические нагреватели (рис. 3-24). Мощность, подводимая к этим нагревателям, измеряется точным ваттметром 26. Равномерное размещение обмотки электрического нагревателя обеспечивает постоянное тепловыделение по длине калориметрической трубки. Для измерения температуры стенки по длине каждого калориметра заложены семь термопар 1—21. Расход воздуха регулируется путем изменения числа оборотов двигателя постоянного тока вентилятора, а также с помощью задвижки, установленной на выходном патрубке модели. Температура воздуха измеряется с помощью ртутного термометра, установленного в подводящем трубопроводе. Скорость движения и расход воздуха определяется с помощью трубки Прандтля 27, установленной на воздухопроводе перед моделью, и микроманометра 28. Гидравлическое сопротивление определяется по разности статических давле-318 [c.318]

Гидромуфты относятся к разряду машин, именуемых лопастными. К таким машинам принадлежат, например, центробежные насосы, гидравлические турбины, турбовоздуходувки и т. п. Они имеЮт общие зависимости с характерным изменением передаваемых или поглощаемых моментов и мощностей относительно чисел оборотов и диаметра. Основные положения закона подобия подтверждены многолетней практикой строительства этих машин, что позволило дать практические рекомендации по вопросам моделирования и расчета. [c.45]

Для исследования тепловых процессов при сварке и наплавке мы применили метод электрического моделирования на сетках омических сопротивлений [5]. Хотя метод [5] не позволяет полностью автоматизировать процесс решения, однако перерывы в этом процессе дают возможность изменить в любой момент временный интервал, учесть зависимость параметров от температуры и времени, т. е. метод электрического моделирования на сетках омических сопротивлений позволяет решать задачи с учетом изменения теплофизических свойств материала с изменением температуры, а также решать задачи, когда мощность источника изменяется по произвольному закону во времени II пространстве. [c.412]

На рис. 6 представлены результаты электрического моделирования и данные, приведенные в 11], полученные испытаниями на тепловом образце и аналитическим путем. Некоторое несовпадение изотерм вблизи источника от электромоделирования с теоретическими объясняется принятым распределением эффективной мощности источника. [c.419]

Система обыкновенных дифференциальных уравнений или соответствующая им система дробно-рациональных передаточных функций, описывающая динамические процессы в блоке, обычно имеет очень высокий суммарный порядок (150—200). Порядком уравнений определяется число необходимых для моделирования интегрирующих усилителей и, в конечном итоге, мощность АВМ. [c.345]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Для демонстрации широких возможиостей ППП Динамика ЭЭС представляются примеры моделирования ЭЭС, структурно-функциональная схема которой дана на рис. 7.11. На рис. 7.13, а приведены кривые переходных процессов по напряжению СГ для случая PH с широтно-импульсной модуляцией и импульсной активно-индуктивной нагрузкой. Параметры нагрузки характеризуются коэффициентом мощности 0,9 диапазоном относительного изменения 0,4—1,0 длительностью импульса 20 м-с длительностью паузы 5 м/с. Последовательность моделируемых режимов такова включение возбуждения СГ, наброс статической нагрузки мощностью 0,4 от номинальной мощности, включение импульсной нагрузки. [c.230]

Рис. 5.6. Гистограммы распределения плотности вероятности случайных значений потребляемой мощности / [ном одного из серийных АД в процессе его изготовления (по результатам моделирования на ЭВМ при различном чиеле испытаний /V)

В качестве примера, демонстрирующего особенности использования программного комплекса, остановимся на задаче моделирования динамики системы автоматического регулирования ядер-ной паропроизводящей установки (ЯППУ) малой мощности с реактором интегрального типа. В процессе проектирования системы автоматического регулирования исследовались проблемы расчетного обоснования ядерной безопасности ЯППУ в переходных режимах и в проектных аварийных ситуациях (обесточивание, стоп-вода , стоп-пар , отключение главного циркуляционного насоса и секций парогенератора и др.). Структурная схема моделируемой системы (см. рис. 11 на вклейке) скомпонована с помощью элементов каталога Реакторные блоки , а субмодели Кинетика нейтронов , Система управления , Теплофизические параметры АЗ и т.д., представляющие собой сложные многоуровневые структуры, набраны из каталогов общетехнической библиотеки типовых блоков. Общее число элементов в схеме - более 370, функциональных переменньгх - около 3000. На этом же рисунке размещены окна визуализации поведения физических параметров системы автоматического регулирования в процесее моделирования. [c.77]

Исследование теплообмена прои,3 ВОдится по методу локального моделирований . Обогревается средняя трубка в шестом ряду, устройство которой сходно с устройством трубки, показанной на рис. 5-17,а. Трубный пучок устанавливается в аэродинамической трубе, через которую просасывается воздух. При установке сеток должно учитываться загромождение потока. Как показали опыты, пучок с самой мелкой сеткой уступает гладкому пучку при одинаковой мощности, необходимой на преодоление сопротивлений пучок из сетки с крупными ячейками (10X10 мм) иг проволоки диаметром 1 мм увеличивает теплоотдачу на 30%. [c.292]

Следующим аргументом в пользу предлагаемого подхода является возможность использования потенциала ERP ( /ЕРР)-систем для имитационного моделирования процессов на всех стадиях жизненного цикла. В результате такого моделирования могут быть обоснованы требования к конфигурации ИИС и мощности ее составных частей, а также направления реинжиниринга производственной среды. Добротная имитационная модепь позволит решать и другие важные задачи, например, оценивать потенциальную ценность и, соответственно, цену того или иного блока данных для различных потребителей. [c.46]

Моделирование высоконадежных систем [95]. Если моделируемая система характеризуется достаточно высокими показателями надежности, обеспечиваемыми структурной и временной избыточностью, резервами мощности и т.п., то в процессе перехода из состояния в состояние система может относительно редко попадать в сос-тояйие отказа. Однако если не сделать каких-либо допущений о характере состояний, в которых в основном находится система, то в процессе моделирования придется проводить большое число весьма трудоемких операций, связанных с идентификацией состояний. Действительно, идентификацию состояний в описанном выше случае можно не делать только тогда, когда система из состояния с характеристикой траектории ff) = О переходит в состояние с большим числом отказов или из состояния с характеристикой траектории W(t) = l -в состояние с меньшим числом отказов. В остальных случаях необходимо осуществлять идентификацию состояний. [c.284]

Однако понижение уровня термических напряжений и изменение их распределения из-за уменьшения интенсивности теплообмена не столь существенны, чтобы оправдать те затраты мощности, которые необходимы для поддержания условия Re = idem. Вместе с тем незначительное повышение температуры газового потока, которое связано только с повышенными расходами топлива, практически не требующими увеличения мощности установок, приводит к существенному возрастанию уровня напряжений. При таком способе моделирования возникает опасность перегрева лопаток, поэтому автоматика управления режимом работы стенда должна строго регулировать уровень максимальной температуры металла лопатки и своевременно выключать или уменьшать подачу топлива. Недостатком этого метода является то, что при равных уровнях максимальной температуры в модели и натуре будут иметь место разные по ве- [c.196]

Использование АВМ для исследования динамического взаимодействия колебательных систем и источников энергии ограниченной мощности, описываемых системами нелинейных дифференциальных уравнений, представляет несомненные удобства, особенно тогда, когда аналитическое решение оказывается невозможным. Суть методики моделирования этого класса задач на АВМ, позволяющей изучить эффекты взаимодействия между источником энергии и колебательной системой в зависимости от непрерывного квазистацио-иарного изменения параметров источника, излагается ниже. Возможность использования статических характеристик источника энергии в подобных системах подтверждена натурными экспериментами [1]. [c.12]

Как видно из рассмотренной схемы тепловой модели, несомненными достоинствами теплового моделирования являются относительная простота и физичность. На граничных поверхностях, кроме того, имеется полная возможность задавать граничные условия первого, второго или третьего. рода. При задании граничных условий первого рода тем1пература пове1рхяос71и, поддерживается на определенном уровне в соответствии с требованиями выполнения условий подобия. Для реализации граничных условий второго рода задается определенная мощность электрического нагревателя поверхности, а при задании граничных условий третьего рода между поверхностью и нагревателем или охлаждающим теплоносителем вводится слой дополнительного термического сопротивления, моделирующий коэффициент внеш ней теплоотдачи. Довольно удобным метод теплового моделирования является и для экспериментального исследования процессов нестационарной теплопроводности с радиационными граничными условиями. [c.279]

Дальнейшее развитие теплового моделирования радиационного теплообмена должно протекать в направлении расширения его в03 М0ЖН0стей и устранения существующих недостатков. В частности, В отношелии устранения помех от теплопроводности и конвекции среды можно отметить следующее. Прежде всего, помещение тепловой модели в вакуумированное пространство сразу устраняет мешающее влияние теплопроводности и конвекции. Однако это существенно усложнит и удорожит модель, так как потребует наличия вакуумного оборудования. В ряде случаев на это приходится идти, например, при тепловом моделировании различных космических объектов, облучаемых Солнцем и Землей. Во-вторых, путем поднятия температурного уровня в модели можно увеличить интенсивность радиационного теплообмена но сравнению с сопутствующими теплопроводностью и конвекцией п тем самым снизить их относительную роль. Это приведет к снижению ошибок, но одновременно повлечет за собой и усложнение модели за счет повышения электрической мощности, увеличения расхода охлаждающей воды, усиления тепловой изоляции и пр. И, наконец, третья возможность — это при-блил<енный расчет влияния теплопроводности и конвекции в тепловой модели, предназначенной для исследования радиационного теплообмена. Естественно, при этом не следует забывать об условности и приближенности такого оценочного расчета и переоценивать его значение. [c.280]

Вульман Ф. А., Симою М. П. и др. Разработка и внедрение комплекса алгоритмов и универсальных программ статического теплового расчета теплоэнергетических установок большой мощности на ЭЦВМ типа М-20. — В кн. Математическое моделирование тепловых процессов в энергетике (труды симпозиума). Минск, изд. ИЯЭ, 1970, с. 15—20, [c.193]

Одновременно она показывает, что рост эффективности концентрации литейного производства может, начиная с какого-то определенного масштаба производства, замедляться. Поэтому при решении задачи определения оптимальной мощности литейного завода и его размещения необходимо, чтобы сочетание суммарных затрат, включающих внецеховые затраты и транспортные расходы по кооперированным поставкам, было минимальным. Использование счетно-решающих устройств при экономико-математическом моделировании может помочь наиболее оптимальному решению вопросов о выборе мощности и размещении предприятий литейного производства. [c.276]

На небольших по мощности электростанциях и в промышленноотопительных котельных широкое распространение в последние годы получили двухбарабанные водотрубные котлы типа ДКВ. До изготовления этих котлов в ЦКТИ А. М. Петуниным, 3. А. Яшумо-вой и другими были выполнены работы по моделированию отдельных типоразмеров с целью определения тепловой эффективности котельных пучков и пароперегревателей и выявления наиболее рациональной компоновки этих поверхностей в газоходах. [c.157]

Технология микроэлектроники и системы автоматизированного нроектирования (САПР). Технол, ограничения в М. определяются возможностями планарной технологии — послойного синтеза структуры твердотельного устройства с помощью многократно повторяющихся (до 10—16 раз с развитием М, это число возрастает) групп операций, причём каждая группа формирует на поверхности подложки двумерный рисунок и преобразует его в объёмную внутр. геометрию ИС, а погрешность совмещения каждого последующего рисунка с предыдущими 0. При проектировании конечная структура представляется в виде совокупности плоских картин (напр., в виде шаблонов). Это осуществляется с помощью САПР. Спец, компьютерные программы САПР основаны на функциональном и электрич. моделировании ИС и содержат библиотеки стандартных элементов , из к-рых формируется ИС, оптимизируются геометрия её внутр. связей, проверка её устойчивости к помехам и т, д. Наиб, совершенные САПР обеспечивают также оптимизацию внутр. структуры новых поколений ИС. САПР новых поколений ИС основаны на наиб, мощных ЭВМ предыдущих поколений. Принцип послойного синтеза определяет границы М., в частности степень связности рисунка ИС при данном N. Системные ограничения планарных структур (быстродействие и мощность, степень связности и степень интеграции и т. д.) связаны предельными соотношениями. Теоретич, предел N 10 для ИС на целой полуцроводниковой пластине с диам. 200—250 мм. [c.153]

При моделировании тепловых процессов при сварке или наплавке необходимо предварительно определить закон распределения эффективной тепловой мощности источника Ур в изделии как функцию координат и времени. При умеренных скоростях перемещения сварочной дуги либо пламени сварочной горелки распределение эффективной тепловой могцности на поверхности изделия соответствует нормальнокруговому закону. Для задач, не связанных непосредственно с исследованием распределения температур в пределах сварочной ванны, в силу принципа местного влияния применим более простой закон распределения, например равномерное распределение по площади круга диа-2 [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...