МОДЕЛИРОВАНИЕ - МОЩНОСТЬ электрические

Аналитический расчет температурных полей в этом случае весьма трудоемок. Задача по определению температур может быть решена более эффективно с помощью электрического моделирования. При этом необходимо знать мощности всех тепловых источников, расположенных в узле станка, и условия теплоотдачи с поверхностей деталей. [c.415]

Таким образом, проведенные исследования по сопоставлению различных типов теплоэнергетических установок, предназначенных для работы в пиковой и полупиковой частях графика электрической нагрузки энергосистем, позволяют рекомендовать в качестве одного из перспективных типов установок парогазовую установку с впрыском пара. К преимуществам установок такого тина относятся большая единичная мощность, хорошая маневренность, пониженные удельные капиталовложения. Применение математического моделирования, математических методов решения экстремальных нелинейных многофакторных задач и современных быстродействующих ЭЦВМ позволило наиболее полно решить проблему [c.142]

Существуют общие и специальные требования, которым должна удовлетворять проектируемая установка. К общим требованиям относятся минимальные габариты и вес, максимальная надежность работы в заданных условиях эксплуатации, наибольшая экономичность или минимальная стоимость, технологичность изготовления, простота принципиальной схемы и конструкции, простота и удобство в обслуживании, минимальная потребляемая мощность, максимальное использование стандартизованных или нормализованных деталей, узлов, материалов. Специальные требования составляются применительно к конкретной электрической модели. Однако можно указать ряд требований, характерных для СЭМУ. Так, при разработке принципиальной схемы и изготовлении электрической модели для моделирования тепловых процессов к ней предъявлялись следующие требования [c.357]

Исследование теплоотдачи производится методом локального моделирования. Для этого в середине каждого трубного пучка модели устанавливаются калориметрические трубки 25 длиной 700 мм и 0 12 мм, выполненные из латуни, внутри которых размещены электрические нагреватели (рис. 3-24). Мощность, подводимая к этим нагревателям, измеряется точным ваттметром 26. Равномерное размещение обмотки электрического нагревателя обеспечивает постоянное тепловыделение по длине калориметрической трубки. Для измерения температуры стенки по длине каждого калориметра заложены семь термопар 1—21. Расход воздуха регулируется путем изменения числа оборотов двигателя постоянного тока вентилятора, а также с помощью задвижки, установленной на выходном патрубке модели. Температура воздуха измеряется с помощью ртутного термометра, установленного в подводящем трубопроводе. Скорость движения и расход воздуха определяется с помощью трубки Прандтля 27, установленной на воздухопроводе перед моделью, и микроманометра 28. Гидравлическое сопротивление определяется по разности статических давле-318 [c.318]

Для исследования тепловых процессов при сварке и наплавке мы применили метод электрического моделирования на сетках омических сопротивлений [5]. Хотя метод [5] не позволяет полностью автоматизировать процесс решения, однако перерывы в этом процессе дают возможность изменить в любой момент временный интервал, учесть зависимость параметров от температуры и времени, т. е. метод электрического моделирования на сетках омических сопротивлений позволяет решать задачи с учетом изменения теплофизических свойств материала с изменением температуры, а также решать задачи, когда мощность источника изменяется по произвольному закону во времени II пространстве. [c.412]

На рис. 6 представлены результаты электрического моделирования и данные, приведенные в 11], полученные испытаниями на тепловом образце и аналитическим путем. Некоторое несовпадение изотерм вблизи источника от электромоделирования с теоретическими объясняется принятым распределением эффективной мощности источника. [c.419]

При моделировании широко используется нагрев посредством электрических нагревателей, позволяющих по измерениям электрической мощности точно определять количество подводимой теплоты Сравнительно точно можно определять количество подводимой теплоты и при обогреве перегретым паром. В этом случае подводимая теплота определяется по разности энтальпий перегретого пара и вытекающего из нагревателя конденсата. [c.92]

Для математического моделирования переходных тепловых Процессов можно воспользоваться эквивалентной электрической схемой, показанной на рис. 9-5. Прп возникновении импульса тепловой мощности у вентильного элемента тепловой поток, преодолевая тепловые сопротивления рассеивается в окружаю- [c.216]

Как видно из рассмотренной схемы тепловой модели, несомненными достоинствами теплового моделирования являются относительная простота и физичность. На граничных поверхностях, кроме того, имеется полная возможность задавать граничные условия первого, второго или третьего. рода. При задании граничных условий первого рода тем1пература пове1рхяос71и, поддерживается на определенном уровне в соответствии с требованиями выполнения условий подобия. Для реализации граничных условий второго рода задается определенная мощность электрического нагревателя поверхности, а при задании граничных условий третьего рода между поверхностью и нагревателем или охлаждающим теплоносителем вводится слой дополнительного термического сопротивления, моделирующий коэффициент внеш ней теплоотдачи. Довольно удобным метод теплового моделирования является и для экспериментального исследования процессов нестационарной теплопроводности с радиационными граничными условиями. [c.279]

Дальнейшее развитие теплового моделирования радиационного теплообмена должно протекать в направлении расширения его в03 М0ЖН0стей и устранения существующих недостатков. В частности, В отношелии устранения помех от теплопроводности и конвекции среды можно отметить следующее. Прежде всего, помещение тепловой модели в вакуумированное пространство сразу устраняет мешающее влияние теплопроводности и конвекции. Однако это существенно усложнит и удорожит модель, так как потребует наличия вакуумного оборудования. В ряде случаев на это приходится идти, например, при тепловом моделировании различных космических объектов, облучаемых Солнцем и Землей. Во-вторых, путем поднятия температурного уровня в модели можно увеличить интенсивность радиационного теплообмена но сравнению с сопутствующими теплопроводностью и конвекцией п тем самым снизить их относительную роль. Это приведет к снижению ошибок, но одновременно повлечет за собой и усложнение модели за счет повышения электрической мощности, увеличения расхода охлаждающей воды, усиления тепловой изоляции и пр. И, наконец, третья возможность — это при-блил<енный расчет влияния теплопроводности и конвекции в тепловой модели, предназначенной для исследования радиационного теплообмена. Естественно, при этом не следует забывать об условности и приближенности такого оценочного расчета и переоценивать его значение. [c.280]

Составление системы уравнений материальных и энергетических балансов источников и потребителей. Решение сформулированных выше задач математического моделирования начинают с установления взаимосвязей между выбранными оптимизируемыми параметрами на основе составления систем уравнений материальных и энергетических балансов. Балансовые уравнения необходимо записывать для расчетных (максимальных) значений тепловых нагрузок Q , ГДж/ч, электрической мощности N, МВт, механической работы М, МВт, и расхода условного топлива В, т/ч, определяемых по годовым показателям, заданным в исходных данных с помосцью годового числа часов использования указанных энергетических показателей [c.249]

На примере моделирования адаптивной системы управления фрезерного станка с электрическими приводами подач рассмотрим некоторые особенности моделирования систем числового программного управления с учетом изменения силы резания. Принципиальная схема адаптивной системы управления фрезерного станка по одной координате X показана на рис. 65, а. В данном случае адаптивной системы задача состоит в стабилизации силы резания Рх за счет регулирования подачи по координате. Со считывающего устройства 1 сигнал программы i/ц поступает на интерполятор 2, после которого сигналы заданных перемещений у, и х, поступают на системы управления по координатам. Далее х, сравнивается с сигналом Хд, который поступает с датчика 6, измеряющего действительное перемещение стола. Сигнал рассогласования Ах преобразуется и усиливается блоком 3 и суммируется с напряжением 0 с тахогенератора ТГ. С помощью электрического привода подачи, состоящего из усилителя постоянного тока 4, усилителя мощности УМ, двигателя постоянного тока Д, безлюфтового редуктора ВР, шариковой винтовой пары и тахогенератора, стол станка перемещается по координате X в соответствии с сигналом программы. [c.103]

Для обеспечения электрического сканирования АФАР наиболее пригодны ферритовые и полупроводниковые фазовращатели. При этом в каждом конкретном случае тип фазовращателя выбирается по совокупности требований с учетом получения минимальных времени переключения и управляющей мощности, допустимой погрешности установки фазового сдвига и малой массы. Кроме того, фазовращатель должен уменьшаться в объеме с поперечным сечением (112X112), что позволяет располагать его вблизи излучателя АФАР. Параметры ММ фер-ритового фазовращателя можно определить на основе работ [8, 9]. Математическое моделирование полупроводниковых фазовращателей проходного и отражательного типов с непрерывным изменением фазы рассмотрено в [10], а дискретных полупроводниковых фазовращателей с переключаемыми каналами, отражательного типа 128 [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...