Жесткость деталей при изгибе

Жесткость деталей при изгибе 197 при кручении 184 при растяжении 268 [c.563]

Для увеличения жесткости деталей при конструировании механизма рекомендуется а) заменять, где это возможно, деформацию изгиба растяжением и сжатием б) уменьшать плечи изгибающих и скручивающих сил и линейные размеры деталей, испытывающих напряжения изгиба и кручения в) для деталей, работающих на изгиб, применять такие формы сечений, которые имеют наибольшие моменты инерции / и сопротивления W г) для деталей, работающих на кручение, применять замкнутые (кольцевые) сечения, имеющие наибольшие моменты инерции и сопротивления при кручении д) уменьшать длину деталей, работающих на сжатие (продольный изгиб) и ж) выбирать для деталей материалы с высоким значением модуля упругости (Е или G). При этом необходимо учитывать, что для различных марок стали характеристики прочности (сг , а , a i, и т. п.) имеют разное значение при почти одинаковых значениях модулей упругости (Е или G). [c.156]

Удельная жесткость их при изгибе и кручении выше удельной жесткости алюминиевых сплавов на 20% и сталей на 50%, что важно для деталей, работающих на продольный и поперечный изгиб. [c.138]

Расчет валов и осей на жесткость выполняют в случаях, когда их упругие деформации могут существенно влиять на работу связанных с ними деталей, например, подшипников, зубчатых колес, отсчетных устройств и др. Различают жесткость валов при изгибе и кручении. Результаты исследований показали, что наибольшее влияние на общую жесткость системы точных механизмов оказывает жесткость при кручении, которая характеризуется утлом закручивания цилиндрического участка под действием крутящего момента [c.188]

Для увеличения жесткости деталей при конструировании механизма рекомендуется а) заменять, где это возможно, деформацию изгиба растяжением и сжатием б) уменьшать плечи изгибающих и скручивающих сил и линейные размеры деталей, испытывающих напряжения изгиба и кручения в) для деталей, работающих на изгиб, применять такие формы сечений, которые имеют наибольшие моменты инерции J и сопротивления W д) для деталей, работающих на кручение, применять замкнутые (кольцевые) сечения, имеющие наибольшие моменты инерции и сопротивления при кручении г) уменьшать длину деталей, работающих на сжатие и растяжение и ж) выбирать для деталей материалы с высоким значением модуля упругости ( или О). [c.179]

Большинство валов передач разрушаются вследствие низкой усталостной прочности. Поломки валов в зоне концентрации напряжений происходят из-за действий переменных напряжений. Для тихоходных валов, работающих с перегрузками, основным критерием работоспособности служит статическая прочность. Жесткость валов при изгибе и кручении определяется значениями прогибов, углов поворота упругой линии и углов закрутки. Упругие перемещения валов отрицательно влияют на работу зубчатых и червячных передач, подшипников, муфт и других элементов привода, понижая точность механизмов, увеличивая концентрацию нагрузок и износ деталей. [c.147]

При изгибе и кручении можно до известной степени повысить жесткость обычным путем — увеличением диаметральных размеров детали с одновременным утонением ее стенок. Однако с увеличением моментов инерции одновременно увеличиваются и моменты сопротивления деталей, что сопровождается уменьшением напряжений. Таким образом, этот путь [c.179]

Приводные валы, кроме кручения, испытывают также изгиб, вызываемый действием усилий между зубьями или натяжением ремней, цепей, а также весом самих валов и посаженных на них деталей. При упрощенном расчете валов учитывается только кручение, но при этом допускаемые напряжения заведомо занижаются, например для валов из углеродистой стали [т]=12-э 15 МПа, Если вал длинный, то его рассчитывают на прочность и жесткость и выбирают большее значение. [c.125]

В жестком корпусе I подвешена на стальных лентах 2 люлька 3, имеющая подшипник 4 в виде полукольца. На люльке помещается балансируемая деталь. При вращении неуравновешенной детали центробежные силы воздействуют через цапфу детали на люльку и вызывают ее вибрацию. Жесткость лент в продольном направлении выбирается такой, чтобы деформация растяжения была незначительной и ею можно было пренебречь. Жесткость лент на изгиб, наоборот, должна быть как можно меньше. Это требование обусловлено следующими соображениями. [c.409]

Из сэндвичевых пенопластов можно получать довольно крупные полые изделия с высокой жесткостью при изгибе, не требующие последующей обработки поверхности. Экономически эффективным использование этих материалов становится только при крупносерийном производстве (минимум 50 000 деталей) вследствие высоких капиталовложений в оборудование и экономии в материалах, хотя более точные данные можно получить, зная тип [c.446]

Процентный состав стеклопластиковой смеси, идущей на изготовление заготовок для типичных сильно нагруженных деталей автомобиля, сводится в основном к следующему стекловолокно 40 % смола 40 % мономер 0,41 % катализатор 0,41 % заполнитель 16,50 % смазочное вещество 0,08 % связующее вещество заготовки 2 %. Показатели прочности и жесткости стеклопластика такого состава имеют следующие значения предел прочности при растяжении 165 МПа модуль упругости 9,65 ГПа модуль сдвига 110,3 МПа относительное удлинение при растяжении 2 % и сопротивление усталости при изгибе для 10 циклов нагружения составляют 15 % предела прочности. Можно повысить значения характеристик стеклопластика на 10 %, если увеличить содержание стекла до 45 % одновременно с увеличением гибкости смолы. [c.154]

С увеличением абсолютных размеров штампуемых деталей уменьшается жесткость инструмента (при той же конструкции), резко увеличиваются деформации поперечного и продольного изгиба, снижается однородность структуры и абсолютные величины характеристики механических свойств штамповых сталей и материалов При штамповке более крупных деталей необходимо корректировать существующие и создавать новые конструкции инструмента. К числу перспективных направ.тений относятся [c.104]

Испытание при повторных ударах. Испытания повторными ударами проводят большей частью при изгибе. Каждый новый удар, работа которого превосходит работу упругой деформации материала, будет вызывать дальнейшую пластическую деформацию. В этом случае по величине ударной вязкости оценивают пластическую энергоемкость как прямую конструкционную характеристику материала. Если же прилагают более слабые удары, не выводящие деталь (в целом) за пределы упругой деформации, то при достаточном числе ударов может наблюдаться усталостное разрушение. При этом чем меньше модуль упругости, тем больше работа упругой деформации, тем лучше будет металл сопротивляться повторным ударам. Результаты испытаний на повторный удар тесно связаны с жесткостью образца и динамическими свойствами испытательной машины. [c.175]

Облицовка деталей производится обычно одновременно с их формованием. Для обеспечения соединения облицовочного материала с пенополиуретаном на оба материала предварительно наносят клей. Листы, используемые для формования обивок крыши автомобилей, в процессе изготовления с двух сторон дублируются стеклохолстом, придающим материалу повышенные жесткость, модуль упругости при изгибе и формоустойчивость. [c.211]

Напряжения, возникающие в деталях кузова при кручении в 2—3 раза больше, чем при изгибе. Оптимальной считается жесткость, при которой угол закручивания на метр длины не более 15. [c.501]

Деформации при изгибе. Перед рассмотрением возможностей повышения жесткости базовых деталей целесообразно проверить экспериментальным путем справедливость сделанных допущений. Ниже излагаются результаты такой проверки применительно к сварной модели коробчатой формы. [c.41]

Корпусные детали — траверсы (поперечины) и перекладины продольно-строгальных и продольно-фрезерных станков, рукава радиально-сверлильных, хоботы горизонтально-фрезерных станков — служат для поддержки узла инструмента или являются элементом рамной системы, образующей портальную конструкцию станков. Консоли горизонтально- и вертикально-фрезерных станков, столы вертикально-сверлильных станков служат для поддержки узла с закрепленной обрабатываемой деталью (заготовкой). Поддерживающие корпусные детали должны обеспечить высокую жесткость при работе на изгиб и кручение. При работе консолей важно правильно выбрать форму поперечного сечения и форму балки по длине. Так, рукав радиально-сверлильного станка (см. рис. 17, а) у основания имеет больший момент инерции для восприятия изгибающих моментов. Поперечное сечение представляет собой замкнутый профиль, имеющий высокую жесткость при изгибе и кручении. [c.221]

На станине укрепляются все основные узлы стыковой машины. Усилие осадки, достигающее в мощных машинах 100 т и более, воспринимается станиной, которая должна обладать достаточной прочностью и жесткостью. При малой жесткости станины она изгибается при осадке (фиг. 151), нарушая соосность свариваемых деталей. Это иногда приводит также к трещинам в стыке. Быстрое охлаждение зоны стыка [c.217]

Повышенная жесткость деталей, работающих на растяжение-сжатие, в конечном счете, обусловлена лучшим использованием материала при этом виде нагружения. В случае изгиба и кручения нагружены преимущественно крайние волокна сечения. Предел нагружения наступает, когда напряжения в них достигают опасных значений, тогда как сердцевина остается недогруженной. При растяжении-сжатии напряжения одинаковы по всему сечению материал используется полностью. Предел нагружения наступает, когда напряжения во всех точках сечения теоретически одновременно достигают опасного значения. Кроме того, при растяжении-сжатии действие нагрузки не зависит от длины детали деформации детали пропорциональны первой степени ее длины, В случае же изгиба действие нагрузки зависит от расстояния между плоскостью действия изгибающей силы и опасным сечением деформации здесь пропорциональны третьей степени длины. [c.211]

Упругая характеристика стягиваемых деталей не всегда соответствует прямолинейной зависимости Р = еЕ Р-г. Таковы, например, случаи тонкостенных конструкций сложной конфигурации, стенки которых на отдельных участках наклонены или перпендикулярны к направлению действия сжимающей силы. Здесь к деформации сжатия стенок присоединяется упругая деформация изгиба наклонных и горизонтальных стенок. Кроме того, стенки могут подвергаться продольному изгибу. Жесткость стягиваемых деталей при этом резко снижается характеристика приобретает пологий вид. [c.417]

Инструментальные блоки испытывают деформацию при изгибе или кручении деталей и деформацию контактных поверхностей элементов блока в местах соединений. Деформации первого вида противостоит объемная жесткость, второго вида — контактная жесткость. Объемная жесткость определяется по формулам сопротивления материалов. Контактная жесткость, влияющая на деформацию блока в месте приложения силы, зависит от величины и направления действую- [c.308]

Инструментальные блоки испытывают деформацию при изгибе или кручении деталей и деформацию контактных поверхностей элементов блока в местах соединений. Деформации первого вида противостоит объемная жесткость, деформации второго вида — [c.606]

Штампованные из листового материала детали корпусов панельного или сборного типов применяются при серийном и массовом производстве. При их конструировании необходимо заботиться об увеличении жесткости деталей путем создания рельефных выступов и впадин на стенках панелей и посредством изгиба кромок. При этом следует учитывать экономный раскрой листового материала. [c.528]

Остаточные растягивающие напряжения создают в металле запас энергии, который может способствовать разрушению металла. Они также способствуют ускорению коррозионных процессов. Связанные с ними пластические деформации приводят к уменьшению пластичности соединения. Складываясь с рабочими напряжениями, остаточные напряжения ухудшают работоспособность конструкции сжатые элементы могут потерять устойчивость в элементах, работающих при переменных нагрузках, снижается предел выносливости в элементах, работающих на изгиб, уменьшается жесткость сечения за счет перехода части сечения в пластическое состояние. Остаточные напряжения существенно влияют на точность и стабильность размеров сварных деталей. При механической обработке за счет перераспределения остаточных напряжений происходит изменение формы и размеров детали. Под действием остаточных напряжений возникают деформации ползучести, особенно при повышенных температурах. При первом приложении рабочей нагрузки рабочие напряжения, складываясь с остаточными, могут в отдельных местах превысить предел текучести и вы-. звать пластические деформации. Происходящие под действием остаточных напряжений деформации обычно не превышают долей процента. [c.83]

В ряде случаев, когда упругие деформации вала отрицательно влияют на работоспособность связанных с ними деталей или частота вращения вала близка к критической, производят проверочные расчеты вала на жесткость. Расчет сводится к определению прогибов и углов поворота поперечных сечений вала при изгибе, углов закручивания при кручении вала, а также к сравнению их с допускаемыми значениями. [c.185]

Натяжной трос (рис. 3-3-1ж) применяют для устранения засоров в стояках, лежаках и наружной канализации. Выпускают его длиной 10,15 и более метров. Чем трос жестче при изгибе, тем успешнее ликвидируется засор. Жесткость троса достигается натяжкой. Для этого трос разворачивают и распрямляют. Гаечными ключами полностью ослабляют болты. Дальнейшие операции лучше выполнять вдвоем один становится на втулку или держит ее руками, второй изо всех сил вытягивает стальной канат из всей системы деталей, включая спиральную оболочку, которая упирается в торец сердечника. По сигналу второго первый заворачивает гаечными ключами гайки болтов. Окончательное напряжение тросу придают, выворачивая ключом сердечник из втулки на половину длины резьбы. Другую половину резьбы оставляют в резерве для дальнейшего растягивания стального каната в процессе эксплуатации. [c.395]

Известно, что с точки зрения жесткости при изгибе и кручении наивыгоднейшим является сечение в виде полого прямоугольника. А так как такие сечения являются и наиболее технологичными (особенно для случая армированных стеклопластиков), то именно они и должны лежать в основе пластмассовых конструкций корпусных деталей. [c.107]

В предыдущих параграфах были рассмотрены вопросы, относящиеся к расчету балок на прочность. В большинстве случаев практического расчета деталей, работающих на изгиб, необходимо также производить расчет их на жесткость. Под расчетом на жесткость мы понимаем оценку упругой податливости балки под действием приложенных нагрузок и подбор таких размеров поперечного сечения, при которых перемещения не будут превышать установленных нормами пределов. Для выполнения такого расчета необходимо научиться вычислять перемещения точек балки под действием любой внешней нагрузки. Такое умение необходимо также для расчета статически неопределимых балок. [c.289]

Критерии работоспособности и расчета волновых передач. В результате экспериментальных исследований и опыта эксплуатации установлено, что основные причины потери работоспособности волновых передач—разрушение гибких колес и гибких подшипников качения, генераторов недостаточная жесткость генераторов и жесткость колеса изнашивание зубьев, которое зависит от напряжений смятия перегрев передачи. По всем перечисленным критериям работоспособности вести проектировочный расчет передачи затруднительно. Из всех деталей передачи наиболее уязвимо гибкое колесо. В нем возникают переменные напряжения изгиба, вызванные воздействием генератора и напряжения кручения под действием вращающего момента. Поэтому при расчете на прочность определяют главный параметр волновой передачи — внутренний посадочный диаметр гибкого колеса d (см. рис. 9.47) [c.232]

Жесткость. Рациональная жесткость достигается подбором таких размеров и материалов деталей и узлов, при которых деформации их ограничиваются пределами, обеспечивающими нормальные условия работы механизма. Деформации деталей механизмов возникают из-за действия сил, изменения температуры, наличия остаточных напряжений и приводят к изменению размеров и формы деталей, характера их сопряжения и существенно влияют на работоспособность механизма. Так, например, изгиб валов вызывает неравномерный износ, увеличение сил трения и даже заедание в подшипниках скольжения, ухудшает условия работы подшипников [c.209]

При разработке основ выбора геометрических элементов орнамента авторами принято, что размеры геометрических элементов поверхности существенно малы по сравнению с конструктивными размерами детали. Известно, что общая деформация литых деталей включает упругую и остаточную деформацию. Упругая деформация обусловлена перемещением и искажением (депланацией) сечения элемента в процессе обработки детали. При прочих равных условиях с увеличением толщины и площади сечения стенки доля упругой деформации, в том числе депланацин, уменьшается. Поэтому в толстостенных литых деталях этот вид деформации практически не учитывается. Однако при уменьшении толщины и площади сечения стенки и увеличении количества сочленений различных геометрических элементов доля упругой деформации, в особенности депланации, резко возрастает. Метод литья в отличие от других методов получения заготовок имеет значительное преимущество— возможность варьировать процессом кристаллизации и получать на поверхности рациональные геометрические элементы, создавая наиболее благоприятное сочетание свойств материалов и геометрических особенностей отливок. При уменьшении поперечного сечения бруса или пластины уменьшается его статический момент, а с ним и жесткость конструкции при изгибе и кручении. Поэтому геометрические элементы в виде тонких стержней с гладкой поверхностью рационально применять для литых деталей, работающих в условиях растягивающих и сжимающих напряжений. Геометрический элемент в виде тонкостенного бруса открытого профиля, обладающего малой жесткостью при кручеиии, целесообразно применять для литых деталей, воспринимающих нагружение изгибом, растяжением и сжатием. Геометрические элементы могут иметь и более сложную конфигурацию, обусловливающую анизотропию свойств в различных направлениях. [c.19]

Для повышения жесткости без увеличения массы деталей необходимо усиливать участки сечений, подвергающиеся при данном виде нагружения наиболее высоким напряжениям, и удалять ненагруженные II малонагруженные участки. При изгибе напряжены сечения, наиболее удаленные от нейтральной оси. При кручении напряженьт внешние волокна по направлению к центру напряжения уменьшаются и в центре они равны нулю. Следовательно, целесообразно всемерно развивать наружные размеры, сосредоточивая материал на периферии и удаляя его из центра. [c.229]

Свойства и применение. Как правило, детали из сэндвичевых пенопластов имеют толщину около 10 мм, хотя их толщина в принципе не ограничена. Такие элементы, как ребра жесткости и утолщения, в этом случае не проявляются на противоположных поверхностях, как это обычно наблюдается при литье монолитных термопластов. Аналогично литьевым конструкционным пенопла-стам жесткость деталей из сэндвичевых пенопластов при изгибе больше, чем деталей из монолитного материала такой же формы. Так, из сэндвичевых пенопластов удается получать детали такой же жесткости при изгибе, как и из монолитного материала, достигая экономии в весе до 30—40%. Вследствие более высокой концентрации материала в поверхностном слое и более низкой плотности сердцевины, сэндвичевые пенопласты превосходят литьевые пенопласты по жесткости при изгибе, приходящейся на единицу веса. [c.446]

Для сталей ледебуритной группы мартенситного класса, наиболее широко применяемых при изготовлении пуансонов, вследствие карбидной неоднородности предел выносливости при изгибе 0 jH составляет 0,1 — 0,3 предела выносливости при пульсирующем цикле сжатия 0ос- Это и делает более вероятным разрушение пуансона при обратном ходе ползуна. Основные факторы, вызывающие эксцентрическую нагрузку и боковой увод пуансона неточность при изготовлении деталей штампов (отклонение от плоскостности и параллельности опорных поверхностей плит и опор должно быть 0,01 мм на 100 мм длины, от перпендикулярности оси пуансона к опорным торцам в пределах 0,01— 0,02 мм на всей длине) увеличение отклонений от соосности пуансона и матрицы под нагрузкой из-за недостаточной поперечной жесткости пресса и штампа неточное фиксирование первоначального положения пуансона неточное центрирование заготовки в матрице отклонение от параллельности торцов заготовки отклонение формы заготовки от осей симметрии. Отклонение нагрузки от симметричности может быть значительно снижено путем оптимизации профиля торца пуансона (наличие площадки, малый угол конуса), дробления процесса выдавливания полости на несколько переходов. [c.168]

Для углового соединения наиболее опасный вид нагружения — отрыв. Его прочность при изгибе и сдвиге определяется прочностью материала соединяемых элементов. Оптимальные параметры углового соединения найдены экспериментально. Высота вертикальной стороны угольника (с некоторым запасом) должна быть в 7-8 раз больше толщины присоединяемого элемента жесткости, а длина горизонтальной его стороны равна 30 мм. Однако в производственных условиях наиболее рационально формовать равносторонние угольники. Длину Ь стороны приформо-вочного угольника в случае соединения элементов жесткости с полотнищами или соединения полотнищ под углом можно определить из соотношения Ь = (7-8)5 , (здесь — толщина наиболее тонкой из соединяемых деталей) [2]. Толщина при-формовочного угольника в области угла принимается равной половине толщины наиболее тонкой из соединяемых деталей. Если кромки стенки элемента жесткости, приформовываемого к полотнищу, скруглить, а полученную полость заполнить пропитанной связующим стеклоровницей, то достигают максимального разрушающего напряжения при отрыве 9,3 МПа. [c.551]

Марки серого модифицированного чугуна обозначаются буквами СМЧ и цифрами, соответствующими величине предела прочности при растяжении и при изгибе. Модифицированный чугун применяется для отливки деталей сложной формы с резкими переходами от толстых стенок к тонким ( анример, рам и корпусов с ребрами жесткости) ответственных зубчатых колес и подобных им сложных деталей машин. [c.12]

Обеспечение надлежащей жесткости валов и осей на изгиб является важным условием нормальной эксплуатации соответствующего узла и всей машины. При чрезмерном изгибе этих деталей могут ухудшиться условия работы опорных узлов (поворот цапфы в опоре изменяет величину зазора, следовательно, и толщину масляного слоя, вплоть до разрыва этого слоя) и измениться характер взаимодействия сопряженных деталей (при нежестких валах нарушается нормальный контакт зубьев зубчатых колес, а следовательно, и закон распределения контактных давлений на их рабочих поверхностях). Недостаточная жесткость шпинделей металлорежущих станков сказывается на точности и чистоте поверхности обрабатываемых деталей. [c.377]

Проведенные испытания показали, что почти любой технологический процесс изготовления балки составной конструкции приводит к понижению прочности стали. Например, из табл. 10.4 видно, что предел выносливости простой прокатной двутавровой балки близок к пределу выносливости обычного плоского образца из конструкционной стали. Однако при изготовлении сварной балки с поясами, приваренными к стенке, предел выносливости оказывается более низким. Понижение предела выносливости зависит от используемого материала и от деталей конструкции балки (например, непрерывный или прерывистый угловой шов в месте приварки пояса к стенке). Наличие прочих деталей, например, накладок ИЛИ ребер жесткости, приваренных к основным силовым элементам, нагруженным растягивающим усилием, при изгибе балки приводит к дальнейшему понижению выносливости. Аналогичное пониженпе прочности при переменных напряжениях наблюдается также и в балках клепаной конструкции [3]. [c.248]

При последовательной постановке точек в однолм -направлении смеш,ение электродов приводит к одностороннему изгибу. Величина смещения не зависит ни от жесткости деталей, ни от параметров режима сварки [3], а определяется соотношением жесткостей консолей сварочной машины. Суммирование сдвиговых деформаций от отдельных точек приводит к продольному прогибу. Если сваривать все швы в одном направлении, от одного края панели к другому, то возникает диагональный прогиб. Величина прогиба каждого по следующего шва равна сумме собственного прогиба и [c.86]

При правке или рихтовании возникают остаточные напряжения, которые могут привести к короблению деталей вследствие перераспределения во времени остаточных напряжений. Наличие остаточных напряжений в двутавровой балке, выпрямленной в плоскости наименьшей жесткости, иногда приводит к боковому выпучиванию балки при изгибе ее в плоскости наибольшей жесткости. Поэтому в расчетах правки или рихтовки необходимо определять усилия, нужные для пластического деформирования деталей, а также вычислять остаточные напряжения, возникающие в результате этой технологической операции. [c.6]

На рис. 9 изображен график б = / (а) при изгибаюш,ем моменте М onst- и ширине образца Ь == onst для армированных стеклопластиков типа СВАМ 1 1 (а — угол между плоскостью изгиба и главной осью анизотропии стеклопластика). На прочность и жесткость армированных пластмасс при изгибе большое влияние оказывают расположение волокон арматуры относительно нейтрального слоя образца и ориентация ее относительно плоскости изгиба. Очевидно, волокна арматуры, расположенные в плоскости изгиба, будут воспринимать основную долю нагрузки. Поэтому при проектировании деталей из стеклопластиков вдоль плоскости изгиба следует располагать волокна основы стеклотканевой арматуры. Известно, что изгибающий момент, воспринимаемый балкой, пропорционален моменту инерции J Му [c.43]

Оребрение деталей, подвергающихся кручению. При нагружении цилиндрических и близких к ним по форме деталей крутящим моментом продольные прямые ребра 1 крайне незначительно увеличивают жесткость детали (рис. 127). Скорее такие ребра вредны, так как они подвергаются изгибу (в плоскости, перпендикулярной грани р бер), вызывающему в них повышенные напряжения. При одностороннем кручений выгодно применять косые ребра 2, которые под действием крутящего момента работают. на сжатие, сильно увелитавая жесткость детали (частный случай приме-ненпя пртпщша раскосных связей). [c.239]

Нижняя поверхность фаски клапана на высоте до 1,5 мм имеет угол наклона 45°, совпадающий с углом наклона фаски седла. Верхняя часть фаски имеет угол наклона 43° 15 и при посадке клапана на седло с ним не соприкасается. Но мере отработки ресурса двигателя поверхность прилегания фаски клапана к седлу непрерывно увеличивается в результате износа седла и главным образом вследствие вытяжки головки н стержня клапана под нагрузкой. К исходу межремонтного срока клапан обычно прилегает к седлу всей поверхностью фаски. В дальнейшем нижняя кромка фаски клапана начинает отставать от седла, между ними образуется щель, и фаска, подвергаясь более интенсивному действию горячих газов, сравнительно быстро разрушается в результате перегрева и прогара вследствие ухудшения теплоотдачи в седло. Таким образом, дифференщ1альная фаска ускоряет приработку и обеспечивает герметичность посадки клапана и межремонтный ресурс. Повышение износостойкости деталей зависит не только от общей жесткости конструкции, но и от местной. Нагрузочная способность цилиндрических и конических колес тем выше, чем равномернее распределена нагрузка по длине зуба. Причинами неравномерности, кроме неточностей изготовления деталей передачи и сборки их, являются изгиб и кручение валов, деформация опор и корпусов. Изгиб валов вызывает перекос осей колес, вследствие чего возникает концентрация нагрузки у одного из краев зуба. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...