Станины Жесткость

Для коротких станин жесткость на изгиб в вертикальной плоскости, определенная по моменту инерции сечения, умножается на коэффициент 1 [c.267]

Па рис. 6,66 показан продольно-фрезерный двухстоечный станок. Стол 2 станка, на котором устанавливают заготовку, имеет только одно продольное перемещение по направляющим станины /. На каждой стойке 4 расположены фрезерные голоски 3, которые могут перемещаться по их направляющим вверх и вниз. В верхней части стойки соединены поперечиной 6, что повышает общую жесткость станка. По вертикальным направляющим стоек перемещается траверса 5. Две верхние фрезерные головки 3 для их установки перемещаются по направляющим траверсы и могут поворачиваться на [c.338]

На рмс. 6.83 показан зубофрезерный станок. На станине / установлена неподвижная стойка 2. Фрезу, закрепленную на оправке, устанавливают в шпинделе фрезерного суппорта 3, который перемещается по вертикальным направляющим стойки. Заготовку закрепляют на оправке вращающегося стола 7. Верхний конец оправки поддерживается подвижным кронштейном 5. Салазки й обеспечивают горизонтальное перемещение стойки 6 и стола 7 по направляющим станины. Поперечина 4 связывает обе стойки и тем самым повышает жесткость станка. [c.352]

У машин-орудий жесткость рабочих органов определяет точность размеров обрабатываемых изделий. В металлорежущих станках точность обработки зависит от жесткости станин и рабочих органов, в прокатных станах точность проката — от жесткости клетей и валков. [c.202]

Применение конструкций с дополнительными связями между элементами кинематической пары возможно при достаточной жесткости звеньев и особенно стойки (корпуса, станины и рамы). Деформация звеньев при воздействии нагрузок не должна приводить к заклиниванию элементов кинематических пар или их повышенному изнашиванию. Механизмы, которые удовлетворяют требованиям приспособляемости к деформации звеньев, надежности, долговечности и технологичности конструкции, обладают оптимальной структурой. [c.47]

Жесткость—способность деталей сопротивляться упругим деформациям, т. е. изменению их формы и размеров под действием нагрузок. Жесткость наряду с прочностью является основным критерием расчета многих деталей (валов передач, станин станков и т. п.). Недостаточная жесткость (чрезмерная упругая деформация), например, вала может сказаться на правильности функционирования и прочности связанных с ним деталей зубчатых передач, подшипников, муфты и др. Расчет на жесткость предусматривает ограничение упругих деформаций деталей в пределах, установленных опытом эксплуатации машин. [c.262]

Задача 260. Для регистрации колебаний станка на горизонтальной идеально гладкой плоскости его станины А установлен груз В веса Р, соединенный со станиной пружиной С (см. рисунок). Коэффициент жесткости пружины равен с. При колебаниях станины А груз приходит в движение относительно станины. Стрелка D, прикрепленная к грузу В, регистрирует горизонтальные колебания станины по шкале, изображенной на станине. [c.135]

Груз массы т=10 кг прикреплен к станине с помощью пружины жесткости с=4 кН/м. Пренебрегая [c.94]

Деформация нагруженного образца при испытании сопровождается упругой деформацией испытательной машины ее станины, захватов, тяг, силоизмерительного устройства и других деталей. Принято считать, что чем меньше величина суммарной деформации частей, тем выше жесткость машины. Степень ее жесткости может быть оценена отношением нагрузки Р к вызываемой ею суммарной деформации частей машины L, т. е. = PIL. У современных испытательных машин эта величина колеблется в широких пределах от 100 до 1,7 кН/мм [123]. [c.115]

Реакции упругих опор учли в виде сосредоточенных сил, пропорциональных соответствующему перемещению. После получения общего решения из граничных условий нашли частотное уравнение. В промышленных условиях выполнили экспериментальное исследование по определению вынужденных колебаний и сравнили их с найденными значениями частот, что позволило дать рекомендации по выбору жесткости станины. На втором этапе рассмотрели вынужденные колебания станины. Дифференциальные уравнения поперечных колебаний в плане и в вертикальной плоскости выписали по типу уравнения (4) и дополнительно учли начальную погибь в плане и в вертикальной п.лоскости и эксцентриситет приложения нагрузки. Решения этих уравнений разыскивали в виде рядов, представляя значения погиби и эксцентриситета, также аппроксимированные рядами. [c.133]

Число пружин равнялось 8, что обеспечивало достаточную равномерность жесткости демпфера во всех направлениях (по радиусу). Из фиг. 28 и 29 видно, что на внешнюю обойму подшипника крепится внутреннее кольцо демпфера ( звездочка ), в котором имеются ячейки (прорези) под стаканы с пружинами. Между наружным кольцом, имеющим также ячейки, и звездочкой устанавливаются стаканы с пружинами. Каждый стакан имеет два сухарика-ограничителя, между которыми устанавливается пружина. Сухарик-ограничитель, расположенный ближе к валу, опирается на внутреннее кольцо демпфера (звездочку) и имеет возможность перемещаться только в одном направлении, сжимая пружину. Другой сухарь-ограничитель ввернут в стакан и является неподвижным. С помощью этого сухаря можно получить различные предварительные натяги Uq. С внешней стороны стаканы с пружинами опираются на наружное кольцо (обойму) демпфера, которое в свою очередь жестко крепится к картеру (станине) болтами. Звездочка демпфера фиксируется в осевом направлении относительно внешнего кольца с помощью фиксирующих шипов, расположенных между ячейками под стаканы. Стаканы под пружины фиксируются с помощью клиньев и боковых дисков, присоединяемых к внешней обойме демпфера. Все остальные, более второстепенные детали конструкции видны на фиг. 28. [c.100]

Московский станкозавод им. С. Орджоникидзе создал в свое время хороший, мощный одношпиндельный токарный полуавтомат типа 505, отличавшийся жесткостью шпинделей и суппортов, высокой производительностью, возможностью применения скоростных режимов резания. Станки эти в основном удовлетв ри-тельно зарекомендовали себя в практике работы подшипниковых заводов. Но вместе с этим они имели существенные дефекты, сильно снижавшие эффективность их использования. Станок имел устройство, отводящее резец от детали по окончании цикла обработки. Назначение этого устройства — избежать появления глубокой риски на обработанной поверхности при отходе резца. Отвод осуществлялся с помощью копирного клина, установленного на станине под продольным суппортом. [c.80]

Примером системы с тремя степенями свободы с взаимными упругими связями между тремя массами может служить машина для усталостных испытаний материалов на растяжение-сжатие. На фиг. 1. 1 дана схема такой машины и разные виды условных обозначений ее приведенной колебательной системы. Жесткость резиновых амортизаторов, работающих в реальной машине на сдвиг, здесь для удобства представления может быть заменена эквивалентным упругим элементом работающим на растяже-ние-сжатие. Первая масса имеет скользящие опоры по станине. В них при расчете можно учесть сухое трение между поверхно- [c.25]

Чтобы обеспечить жесткость и прочность корпусов, необходима соответствующая толщина их стенок и создание реберной структуры с учетом направления действия сил и крутящих моментов. Для стального литья условия работы более благоприятны, чем для чугунного (рис, 22), поэтому следующие соображения в основном касаются чугунного литья. Высоту длинных станин (более 3 м) следует брать не менее [c.84]

Основное требование к ПС заключается в равномерности распределения нагрузки по сечению образца, на которое влияют поперечная жесткость станины (рамы) ПС жесткость и твердость опоры плит способность ПС приспосабливаться к геометрическим несовершенствам образца. [c.61]

Габаритные размеры рабочего пространства в основном изменяют при помощи червячно-винтового привода траверсы, перемещающегося по винтовым колоннам. В четырехколонной станине для синхронизации вращения маточных гаек применяют шестеренные (реже цепные) передачи. Четырех колонные конструкции обладают большей поперечной жесткостью, чем двухколонные. В четырехколонной конструкции пассивная опора смещается в поперечном направлении поступательно, без поворота. Это в большей степени сохраняет стабильность граничных условий в процессе испытания, но усложняет синхронизацию механизмов изменения рабочего пространства. Практически, работают только три колонны, определяющие положение плоскости пассивной опоры. В результате центр приложения реактивной силы смещается в сторону центра тяжести трех рабочих колонн. Равнодействующая реактивной силы может оказаться в любом месте внутри некоторого круга, описанного вокруг геометрического центра опоры. [c.73]

Таким образом, на установке можно воспроизводить весьма большие образцовые силы, имея сравнительно небольшое количество (по массе) образцовых гирь. Прочность и жесткость станины и рамы установки, а также предельные усилия гидравлического цилиндра 6 и индикаторных датчиков силы должны соответствовать величине предельно воспроизводимой силы Р= nQ, где п — число циклов наложения образцовых гирь. [c.522]

В установке П (см. табл. 15) две инерционные массы (nti и /П4) соединены через упругие направляющие с жесткостью j со станиной. Резонирующий элемент в виде симметричной упругой скобы с ветвями, обладающими жесткостью С2, соединенными по концам между собой и имеющими приведенные массы /Пг, прикреплен к инерционной массе т . Другой своей стороной, имеющей платформу, резонирующий элемент соединен с градуируемым образцовым динамометром, обладающим жесткостью Сз. Платформа резонирующего элемента и захват градуируемого динамометра образуют приведенную массу Шз. Основание динамометра соединено с инерционной массой /П4. По принципу работы установки жесткости j должны быть весьма малы и могут не учитываться при анализе колебательной системы установки. Жесткости ветвей резонирующего элемента должны быть такими, чтобы удовлетворялось неравенство [c.545]

Установка содержит Две различные по величине и свободно подвешенные к станине инерционные массы и mg. К большей инерционной массе т, прикреплен своим основанием упругий элемент с жесткостью с, градуируемого образцового динамометра, захват которого соединен с резонирующим элементом с. . Масса — приведенная масса части упругого элемента динамометра с захватом и части резонирующего элемента. Меньшая инерционная масса /Из соединена с другим концом резонирующего элемента. Инерционная масса Шз выполнена в виде основания, к которому плотно присоединяются сменные грузы. Для правильного функционирования установки должны удовлетворяться условия [c.547]

В закрытых станинах жесткость поперечины и стола обычно во много раз больше жесткости стоек. Поэтому можно пренебречь угловой деформацией поперечных ригелей под действием узловых моментов и определять угловые деформации расчетом ригелей как балок на двух шарнирных опорах. При этом все разнообразные схелш нагружения ригелей станин приводятся к двум основным схемам [c.352]

Все авто.маты должны иметь устройства для шахматной- вырубки заготовок. Особое внимание должно быть обращено на увеличение жесткости конструкции автомата и, в частности, его станины. Жесткость многопозиционного автомата из-за наличия вне-центренной нагрузки должна быть в 2 раза и более выше, чем жесткость обычных листоштамповочных прессов. [c.218]

Повышенные напряжения растяжения в ленте снижают жесткость, станины в направлении рабочих нагрузок. Деформация скреплвкшойжтанинй под рабочей нагрузкой -при одинаковом запасе прочности гфевыШет [c.405]

Повышения прочности следует добиваться увеличением сечения плит, снижая напряжения с целью повышения продольной жесткости станины. Таким образом, в этой схеме не только допустимо, но и целесообразно изготовлять несущие элемепть( из дешевых углеродистых сталей. [c.406]

В отдельных случаях вводят ограниченную деформацию с целью уве-шыЕДЦЛнчения жесткости и устойчивости крепления. Например, при креплении зколонны в станине (конструкция 31) между фланце.м колонны и опорной поверхностью оставляют зазор s, выбирае.мый при затяжке (конструкция. 32). Величину зазора устанавливают расчето.м плп экспериментально так. [c.566]

В тяжелоыагруженных деталях станины молотов, клети прокатных станов И др.) толщина стенок определяется величиной действующих нагрузок и условием жесткости конструкций и значительно превышает приведенные на рис. 112 величины. Однако и в данном случае целесообразно применять стенки наименьшей толщины, достигая необходимой прочности и жесткости отливки за счет рациональных форм. [c.91]

Корпусные детали, относящиеся к той же группе, но состоящие из днух стенок с перпендикулярными или диагональными нерег0()0д-ками (типа станин токарных станкон), рассчитывают как тонкостенные, статически неопределимые H xeviH. В технических расчетах станины этого типа рассматривают как брусья постоянного 110 длине сечения некоторой приведенной жесткости, определенной из уточненного расчета системы как статически неопределимой при одном простом виде нагружения. [c.464]

Сварные заготовки. Многие сварные заготовки изготавливают из листового проката, фасонных и гнутых профилей, что обеспечивает во-шожность получения легких изделий повышенной жесткости и устойчивости. К, таким заготовкам относятся рамы, станины, бар абаны, корпуса редукторов, зубчатые колеса (рис. 6.15), штанги, тяги (рис. 6.16), подшипниковые опоры разных систем (рис. 6.17) и т. п. Все они выполнены из листового проката с усилением корпусов приваркой ребер жесткости. [c.167]

Жесткость — способность деталей сопротивляться упругим деформациям, т. е. изменению их формы и размеров под действием нагрузок. Жесткость наряду с прочностью является o hobihjIM критерием расчета многих деталей (палов передач, станин станков и т. п.). Недостаточная жесткость (чрезмерная упругая деформация), например, вала может сказаться на правильности функционирования и прочности связанных с ним деталей зубчатых передач, подшипников, муфт и др. [c.30]

На рис. 109,а, б показаны схемы мягкой и жесткой резонансных машин. В первой машине усилие, развиваемое вибратором, передается не непосредственно на образец, а через упругую связь. Это позволяет уменьшить влияние жесткости объекта испытаний на частотный режим колебаний. Колебательная система мягкой машины состоит из упругого динамометра 6, неподвижно укрепленного в массивной станине 7, образца 5, пружины статического нагружения 4 и одной или нескольких пружин 3, непосредственно связанных с инерцнонным возбудителем 2. Амплитудная стабилизация колебаний осуществляется специальным контактным электромеханическим устройством. Для испытаний при асимметричном цикле маховичком 1 изменяют нагруженность пружины 4. Машины этого типа развивают усилия от 0,1 до 0,3 МН (от 10 до 30 тс) при частоте нагружения до 2600 в минуту. [c.194]

Прочность, как способность к восприятию внешних и внутренних сил, достигается расчетом па основе сопротивления материалов, а жесткость, как способность к подавлению нежелательных колебательных процессов и особенно зон резонансных частот, достигается расчетом на основе положений механики. Применение в качестве материала чугуна или стали определяется возможностями производства. Конструкция корпуса, выполняемая литьем из чугуна или стали, значительно конструктивнее, пожалуй, красивее, но требует изготовления моделей, шишельных ящиков, опок, обрубки и другого и в индивидуальном производстве очень дорога. Конструкция корпуса, выполняемая сваркой, для индивидуального производства более экономична, но для изготовления необходимы кондукторы для сварки и обязательный отжиг. Есть еще много технологических особенностей изготовления корпусов литьем или сваркой. С нашей точки зрения, при равных возможностях следует предпочтение отдавать литью. Для большей жесткости станин и стоек нижнюю реберную систему следует делать высокой (и), а не низкой (к). [c.85]

На рис. 4, а показана силовая схема высокочастотной машины с электромагнитным возбуждением колебаний для испытаний на усталость. Станина укреплена на основании с большой инёрциониой массой, установленном на пружинах. Статическая нагрузка на испытуемый образец пропорциональна статической деформации скобы. Переменная гармоническая сила возбуждается благодаря движению грузов инерционной массы возбудителя колебаний. Машина работает в режиме автоколебаний. Так как добротность механической колебательной системы достигает нескольких десятков единиц, частота автоколебаний близка к частоте собственных резонансных колебаний. Колонны 2 и скоба 5 испытывают статические нагрузки растяжения и сжатия в зависимости от величины предварительного статического нагружения и растяжения или сжатия испытуемого образца. Скоба 5 нагружена и переменной силой, но так как ее жесткость во много раз меньше жесткости йены- [c.33]

Динамическое нагружение испытуемого образца в машине по схеме рис. 5, а происходит благодаря колебательному движению инерционного груза 2, связанного с захватом 7 через пружины 1. Обычно применяют две винтовые пружины с противоположными углами навивки, вставленные одна в другую. При соответствующем подборе жесткостей пружин это позволяет скомпенсировать крутящие моменты, возникающие на торцах пружин при их растяжении или сжатии. Возбудитель 3 колебаний установлен на инерционном грузе. По отношению к переменной силе, нагружающей образец, станину можно рассматривать как контрмассу. [c.35]

На рис. 6, б изображена динамическая схема испытательных машин второй группы, характеризующихся возбуждаемой динамической силой, передаваемой непосредственно на испытуемый образец. Для возбуждения этого усилия применяют, например, инерционные, электромагнитные, электро-гндравлические возбудители колебаний. Силовые схемы таких машин представлены на рис. 3, г и 4, а. Типичные представители этих машин — резонап-спые машины с электромагнитным возбуждением колебаний (см. рис. 4, а), применительно к которым элементы динамической схемы соответствуют mj + 2 — приведенной массе инерционных грузов 3, штока 4, якоря 10 и захвата И п R2 — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала скобы 5 Сд и — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала образца mg — захвату 12 и R — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала датчика силы 13] — суммарной массе станины /, колонн 2, верхней траверсы 6 с установленными на ней механизмами. [c.38]

Применительно к машине на рис. 4, б элементы динамической схемы соответствуют — приведенной массе инерционных грузов 4 — жест-1ЮСТИ на изгиб балки 3 резонатора Ri — внутреннему сопротинлению в материале балки 3 и трению в соединениях между якорем 8, скобой 5, центральной частью балки 3 и захватом 9] ш, — приведенной массе якоря 8 возбудителя колебаний, части скобы 5, центральной части балки 3 резонатора и захвату 9 и Rg — соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению материала образца, Сц п R соответственно жесткости и внутреннему сопротивлению упругого элемента датчика 11 силы — суммарной массе станины /, колонн 2, верхней траверсы 6 и возбудителя 7 колебаний и — соответственно жесткости и сопротивлению огюр (па рис. 4, 6 не показаны). Переменная сила электромагнитного возбудителя колебаний приложена к — захвату 9 (к центральной части балки 3 резонатора), и колебания резонатора возбуждают через заделку его упругого элемента. [c.38]

Для испытания особо хрупких материалов фирма S hen k Trebel (ФРГ) выпускает прессы RB с монолитной станиной. Фирма MEL (ФРГ) специально для таких испытаний выпускает прессы серии DPV с подвижной траверсой и фрикционной клеммной ее фиксацией на четырех массивных колоннах, что в сочетании с короткоходовым цилиндром, имеющим дифференциальный поршень, позволяет получить жесткость пресса в продольном направлении свыше б-Ю Н/м. [c.68]

Существенное преимущество фрикционных зажимов — возможность без-люфтовой фиксации траверсы. Применение фрикционных зажимов в прессах для испытания конструкций с четырехколонной станиной позволяет создать стабильные граничные условия в соче- танин с высокой поперечной жесткостью. [c.73]

Испытуемый образец 13 (рис. 45) зажимают в захваты 12 и 14. Захват 14 находится на упругом элементе датчика силы 20, имеющем тензорези-сторные преобразователи. Активный захват 12 жестко соединяется с фланцем штока 9 и упругой поперечиной 11. Жесткость упругой поперечины в направлении оси машины мала, а в направлениях, перпендикулярных оси машины, — значительна. На фланец штока 9 устанавливают сменные грузы 10 для изменения частоты колебаний. Шток 9 соединяется с якорем 8 электромагнитного возбудителя 6 колебаний, корпус которого поперечиной 7 жестко связан с колоннами 3 машины. Якорь 8 тягами 5 соединяется с нижней ветвью пружины 4 статического нагружения испытуемого образца. Верхняя ветвь пружины связана с червячно-винтовым механизмом 1 статического нагружения, приводимым в движение электродвигателем. Верхняя траверса 2, колонны 3 и нижняя траверса 17 образуют жесткую подвижную раму машины, так как колонны могут перемещаться в направляющих 15, имеющих цанговые зажимы. В нижних частях колони 3 сделана винтовая нарезка. Эти части взаимодействуют с червячно-винтовым приводом 16. Направляющие 15, привод 16 и упругий элемент датчика 20 силы расположены на массивной станине 18, которая прикреплена к массивному бетонному блоку 19. Блок 19 покоится на четырех спиральных пружинах, размещенных в подкладках, устанавливаемых на пол лаборатории. Установка подвижной рамы Д сти- [c.126]

Прибор имеет следующие особсп о-сти станина отличается большой жесткостью, что исключает появление заметных упругих деформаций при приложении нагрузки части прибора, несуш.ие измерительные устройства, не подвергаются воздействию рабочей нагрузки усилие вдавливания создается методом непосредственного на-грул епия вдавливание наконечника осуществляется автоматически при помощи гидравлического привода отсчет-ное устройство имеет повышенную точность. [c.253]

На рис. 12, а показана схема знакопостоянной гидропульсационной установки. В ее динамической модели (рис. 12, б) присутствуют массы жидкости в трубопроводе Ши, подвижных частей машины Шо, приведенная масса деталей рамы Шс, упругие жесткости подушки масла в цилиндре пульсатора Сц, подушки масла в цилиндре машины с , образца Сц и станины с -Объемная распределенная податливость жидкости в трубопроводах может быть учтена ее приведением к цилиндрам пульсатора и машины, поскольку длина трубопровода в выполненных конструкциях пульсаторов обычно на порядок ниже длины волны в трубопроводе прн рабочих частотах, С повышением частоты возбуждения в гидропульсационных установках на погрешность измерения оказывают влияние волновые явления в трубопроводах. В этом случае трубопровод пульсатора необходимо рассматривать как систему с распределенными параметрами. В большинстве конструкций гидропульсационных установок давление на силоизмерение отбирают из гидроцилнндра машины, поэтому не [c.345]

Образцовые силоизмерительные машины второго разряда содержат станину, рассчитанную на восприятие максимальных нагрузок и обладающую запасом прочности и жесткости, насосную группу для создания избыточного давления в гидросистеме, устройства для наложения и снятия гирь грузопоршневого манометра и реверсор для градуирования (поверки) как динамометров сжатия, так и динамометров растяжения. В табл. 4 представлены основные характеристики образцовых силоизмерительных машин второго разряда с гидравлическим умножающим устройством. [c.527]

Рис 12.74, Равночасготная виброизолирующая резинометаллическая опора ОВ-31 конструкции ЭНИМС, в которой жесткость растет пропорционально нагрузке. Сжимающая нагрузка со стороны станины 8 прикладывается через регулятор высоты 7 к верхнему 4 и нижнему 1 основанию с фрикционными выступами 2, между которыми заключен резиновый упругий элемент 5 с внутренними пазами (зазор Д2) и ребрами жесткости 3. С ростом сжимающей нагрузки резина выпучивается, зазоры и выбираются, растет жесткость опоры. Увеличение демпфирования достигается за счет демпфера 6 жидкостного трения. Размеры опоры D = 155 мм, Н = 44 ч- 50 мм, d = М16, Один типоразмер опоры применим для установки многих станков и кузнечно-прессовых машин. Постоянство собственной частоты/, опоры в диапазоне = 15 25 состав- [c.742]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...