Система затвердевшая

Вместе с тем, пользуясь аксиомой затвердения, мы можем всю систему рассматривать как одно абсолютно твердое тело и составить уравнения равновесия всех внешних сил системы. Внутренние же силы в эти уравнения равновесия всей системы не входят, так как они взаимно уравновешиваются по принципу равенства действия и противодействия, поскольку взаимодействия каждых двух тел затвердевшей системы оказываются приложенными к частям одного абсолютно твердого тела. [c.87]

Возможные перемещения представляют собой некоторый геометрический образ, не связанный ни с движением, совершаемым системой, ни с изменением самих связей. Это —совокупность бесконечно малых векторов, зависящая только от структуры на мгновение затвердевших связей. [c.306]

Уравнения Лагранжа второго рода для затвердевшей системы [c.310]

УРАВНЕНИЯ ДЛЯ ЗАТВЕРДЕВШЕЙ СИСТЕМЫ [c.311]

Вспомним, что звездочками обозначается дифференцирование при мгновенно затвердевшей системе. [c.312]

Согласно этому принципу при выполнении операции дифференцирования кинетической энергии принимается, что система мгновенно затвердела в момент времени t, и начиная с этого момента прекращается процесс изменения массы. При этом предположении нахождение полных и частных производных производится по обычным правилам дифференцирования, считая массы постоянными. Чтобы отличить дифференцирование затвердевшей системы от дифференцирования переменных масс, вводятся символы [c.302]

Вредное влияние железа на свойства алюминиевых сплавов общеизвестно. Поршневое давление 200 МН/м позволяет уменьшить это влияние в сплавах системы А1—Si—Mg, если содержание железа не превышает 0,8%. При дальнейшем увеличении содержания железа в сплаве до 2% пластические свойства слитков, затвердевших под поршневым давлением, не превышают свойств обычных кокильных отливок как в литом состоянии, так и после термической обработки. Это указывает на то, что и для кристаллизации под механическим давлением необходимо готовить расплавы со всей тщательностью, не допуская присутствия вредных примесей сверх пределов, указываемых в технических условиях. [c.125]

Теорема 1.1. В рассматриваемых условиях обобщенная сила Р, возникающая в результате изменения масс материальных точек системы, равна разности скоростей изменения кинетической энергии реальной и затвердевшей систем в зависимости от обобщенной координаты q. [c.15]

УРАВНЕНИЕ ЛАГРАНЖА ВТОРОГО РОДА ДЛЯ ЗАТВЕРДЕВШЕЙ СИСТЕМЫ [c.208]

Последнюю сумму этого выражения можно представить как частный дифференциал кинетической энергии при постоянной массе или как дифференциал кинетической энергии затвердевшей системы [c.219]

Оно выражает, что приращение кинетической энергии затвердевшей системы равно прираш,ению работы активных и реактивных сил. [c.219]

Важными в структурообразовании чугуна являются процессы графитизации цементита в затвердевшем металле. Фактически они представляют собой процессы перехода системы фаз из метастабильного в стабильное состояние. Основными пара- [c.18]

Уравнения (9) очень похожи на обычные уравнения Лагранжа II рода и отличаются от них по форме лишь наличием добавочной силы Di, которая включает в себя не только обобщенную реактивную силу Р,-, включающую импульсную, кориолисову и силу инерции относительного движения, но и группу членов, учитывающих изменение массы в функции разных переменных. Кроме этого, Б уравнениях (9) кинетическая энергия включает в себя массу, изменяющуюся в зависимости от параметров qi, приведенных масс механизма сильно усложняет и запутывает задачу. Рассмотрим другой вид уравнений Лагранжа для систем с переменными массами, используя идею затвердевания системы. Покажем, как в данном случае использование затвердевшей системы избавляет от громоздких вычислений, связанных с составлением уравнений движения. [c.16]

Введем специальные операции дифференцирования кинетической энергии, при которых система считается затвердевшей , т. е. с постоянной массой [c.16]

ТЕОРЕМА зацепления основная ( нормаль в точке касания элементов высшей пары качения и скольжения делит линию центров на части, обратно пропорциональные угловым скоростям сопряженные поверхности должны быть выбраны так, чтобы в любой точке их контакта общая нормаль к ним была перпендикулярна вектору скорости точки контакта в заданном относительном движении поверхностей ) об изменении [кинетической энергии (системы изменение кинетической энергии системы при некотором ее перемещении равно сумме работ на этом перемещении всех приложенных к системе внешних и внутренних сил точки изменение кинетической энергии точки при некотором ее перемещении равно алгебраической сумме работ всех действующих на точку сил на том же перемещении затвердевшей точки [c.282]

В работе [Л. 3-32 решалась задача тепломассообмена при обтекании затвердевшей жидкости нагретым потоком газа. Для этой задачи исходная система диффе-граничные условия принимались [c.220]

Образовавшиеся в затвердевшем металле шва в результате первичной кристаллизации столбчатые кристаллиты имеют аустенитную микроструктуру (диаграмма состояния системы Fe- сплавов на рис. 6.2, справа). При дальнейшем охлаждении металла, при температуре аллотропического превращения Асз начинается процесс перестройки атомов пространственной решетки - перекристаллизация. В результате перекристаллизации происходит распад части аустенита и превращение его в феррит. Так как растворимость углерода в феррите меньше, чем в аусте-ните, выделяющийся углерод вступает в химическое соединение с железом, образуя цементит. [c.257]

Сопоставление условия (82) с условием < О устойчивости равновесия тела с затвердевшей жидкостью, свободная поверхность которой совпадает с плоскостью Хз = х1, показывает, что наличие в полости тела жидкости со свободной поверхностью оказывает на устойчивость равновесия системы дестабилизирующее влияние. [c.304]

Выбор того или другого типа литниковой системы зависит от многих факторов, главными из которых являются положение отливки в форме и наличие разъема формы габаритные размеры и конфигурация отливки предъявляемые к отливке требования (ответственная или неответственная отливка) свойства сплава возможности питания отливки прибылями удобство отделения питателей от затвердевшей отливки. [c.43]

В предыдущем параграфе уже отмечалось превалирующее влияние на структурообразование при сверхбыстрой закалке скорости охлаждения, определяющей величину переохлаждения, а следовательно, и степень неравновесности системы. В работе [468] исследовали структуры быстро-затвердевших Ag—Си- и Ag—РЬ-сплавов при трех скоростях охлаждения 10 , 3-10 и 10 К/с. Сплавы Ag—Си имели дендритную структуру при малых скоростях охлаждения. При максимальной скорости охлаждения для них наблюдали бездиффузионное затвердевание. Сплавы А1— РЬ после затвердевания при всех исследованных скоростях охлаждения имели ячеистую или дендритную структуру. Бездиффузионного затвердевания этих сплавов не наблюдали. В [469] отмечено, что аморфная фаза не образуется непосредственно из расплава, но может возникать при отжиге метастабильных кристаллических фаз. [c.287]

В 1885 г. Н. Е. Жуковский [36] рассмотрел общий случай движения твердого тела с полостью, заполненной идеальной жидкостью, и показал, что если полость заполнена несжимаемой жидкостью целиком, то никаких колебаний жидкости не возникает и под действием внешних сил такая система движется как твердое тело, масса которого равна массе твердого тела с жидкостью, а момент инерции меньше момента инерции твердого тела с затвердевшей жидкостью. Различие моментов инерции объясняется тем, что стенки полости не могут принудить жидкость вращаться, как твердое тело. Это различие зависит от формы полости и от расположения оси вращения по отношению к этой полости. Колебания жидкости внутри бака возникают, когда она имеет свободную поверхность. [c.342]

Процесс наращивания при напайке может быть выполнен также по способу получения биметаллических отливок — при последовательной отливке двух разных металлов в одну и ту же форму, заливке расплавленным металлом заранее изготовленных изделий при отсутствии автономного плавления, затвердевшего металла [5, 111. Более того, процесс изготовления таких биметаллических изделий есть один из видов процесса напайки. Широко применяется напайка антифрикционных сплавов на основе олова (система Sn—Sb—Си), свинца (система РЬ—Sn—Си) с предварительным лужением (главным образом свинцовистая бронза на основе меди) на стальные вкладыши. [c.319]

Нижняя часть диаграммы системы железо—цементит. Ниже линии солидуса АН]ЕСР в затвердевших сплавах при понижении температуры наблюдаются дальнейшие изменения их структуры, связанные с перекристаллизацией в твердом состоянии. Такие изменения называют вторичной кристаллизацией. С понижением температуры железо [c.97]

Фазой называется однородная часть системы, отделенная от другой части системы (фазы) поверхностью раздела, при переходе через которую химический состав или структура изменяются скачком. Например, при кристаллизации чистого металла в системе имеются две фазы жидкая (расплавленный металл) и твердая (зерна затвердевшего металла). В твердых сплавах фазами могут быть зерна чистого металла, зерна твердого раствора и зерна химического соединения. [c.134]

Массивные прибыли, неподатливость затвердевшей литниковой системы Мастер по формовке Откапывание прибылей и литниковой системы [c.429]

Нижня-я часть диаграммы системы железо— цементит. Рассмотрим превраш ения, происходящие в затвердевших сплавах. Эти превращения происходят вследствие того, что с понижением температуры Ре, ->-Ре растворимость углерода в Ре, и Ре, заметно уменьшается. [c.79]

Неорганические тугоплавкие эмали представляют собой стеклообразные системы чаще всего щелочноборосиликатного, алюмобо-росиликатного или другого сложного состава. Процесс получения на металлической поверхности путем плавления или фриттования (не доведенного до конца плавления) затвердевшей пленки силикатных систем носит название эмалирования. [c.101]

Обратим внимание на то, что во втором члене левой части уравнения (11.15) обозначено диф( )еренцирование момента инерции затвердевшей системы, т. е. в этом случае момент инерции действительной массы считается постоянным. Хотя производная этого приведенного момента инерции при переменном передаточном от- [c.312]

ТЕОРЕМА [взаимности (перемещений перемещение точки А под действием силы, приложенной в точке В, равно перемещению точки В под действием силы, приложенной в точке А работ работа первой силы на перемещении точки ее приложения под действием второй силы равна работе второй силы на перемещение точки ее приложения под действием первой силы ) Гульдена — Панна ( площадь поверхности, полученной вращением дуги плоской кривой (или ломаной линии) вокруг оси, лежащей в ее плоскости, но ее не пересекающей, равна длине этой дуги, умноженной на длину окружности, описанной центром тяжести объем тела вращения, образованного вращением плоской фигуры вокруг оси, лежащей в плоскости этой фигуры и ее не пересекающей, равен произведению площади этой фигуры на длину окружности, описанной центром тяжести площади фигуры ) Гюйгенса точка подвеса физического маятника и центр качания суть точки взаимные Гюйгенса — Штейнера момент инерции тела относительно некоторой оси равен сумме момента инерции тела относительно оси, проходящей через центр масс параллельно данной, и произведения массы тела на квадрат расстояния между ними о движении центра масс ( центр масс системы движется как материальная точка, масса которой равна массе всей системы и к которой приложены все внещние силы, действующие на систему тела с переменной массой центр масс тела с переменной масой движется как точка затвердевшей массы, в которой сосредоточена масса тела в данный момент и к которой приложены главный вектор активных внешних сил и главный вектор реактивных сил ) Жуковского если силу, приложенную к какой-либо точке звена плоского механизма, перенести параллельно самой себе в одноименную точку повернутого плана скоростей, то момент этой силы относительно полюса плана скоростей будет пропорционален ее мощности ] [c.282]

В идеальном случае при литье в песчаные формы расплавленный металл должен затвердевать одновременно и в нижней и в верхней части отливки. Этого можно достигнуть при заливке жидкого металла в питающие литники, однако это приведет к возникновению турбулентности и задержке в металле частиц окислов и шлака, а соударение уже залитого металла с поступающим вызовет эрозию литейной формы и появление неметаллических включений в отливке. Поэтому литниковая система должна быть устроена таким образом, чтобы обеспечивать равномерное попадание металла сначала в нижние части отливки без внесения туда частиц окислов или шлака, а затем в вышележащие части, избегая возникновения турбулентности или спая, образующегося при встрече затвердевшего и расплавленного металла. Затем отливка остывает до температуры, при которой песок литейной формы может быть легко удален, после чего охлаждение можно проводить на воздухе. Литники и прибыльные части отливки у аляют с помощью пилы, срубливают зубилом или отрезают газовой резкой, после чего отливку протравливают кислотой или зачищают наждаком, чтобы обеспечить требуемое качество поверхности. [c.208]

Для вычисления AjU введем систему координат х, у, г, жестко связанную с телом ось г в невозмущенном положении системы совпадает с осью х . Подынтегральную функцию в выражении для tijW, преобразованную к переменным х, у, г, обозначим через Ф(л , у, г, qj). Уравнение свободной поверхности (68) затвердевшей жидкости в переменных х, у, г имеет вид [c.302]

В 1945 г. появилась работа американского исследователя Дж. Джаратаны Уравнения классической динамики системы переменной массы Автор указывает причины изменения массы системы непрерывная деформация и движение ограничивающей тело поверхности (например, случай горения свечи) движение точек по отношению к системе в целом воздействие обоих этих факторов. Рассматривается сплошная среда, находящаяся внутри и на границе некоторой замкнутой поверхности S в данный момент времени. Кроме того, рассматривается та же материальная система S для которой введено предположение о мгновенном отождествлении (замораживании) частей и частиц в момент времени t. Такая схема близка к схеме тела переменной массы Гантмахера и Левина, более глубоко разработанной ими с математической и механической точек зрения. В их работе 1947 г. нет представления о системе переменной массы как о совокупности точек переменной массы, движение которых описывается уравнением Мещерского. Авторы рассматривали материальную систему 2, состоящую из твердых, жидких и газообразных частей в момент времени независимо от того, имеют ли части этой системы относительное движение по отношению друг к другу или они жестко скреплены. Кроме того, в рассмотрение вводится другая материальная система S, состоящая из тех же самых частей, что и система 2, но как бы затвердевшая в момент времени Все механические характеристики обеих систем в общем случае различны. При такой картине движения удачно разделяются две части абсолютной скорости каждой частицы переносная и относительная. Все слагаемые дифференциальных уравнений движения ракеты, соответствующие реактивной силе или ее моменту, кориолйсовым [c.241]

Энтропия стекол. Стекла можно рассматривать как переохлажденные расплавы. Так как равновесие не устанавливается и, следовательно, затвердевшее состояние пе находится во внутреннем равновесш , то такие системы имеют конечную энтропию при абсолютном нуле и представляют исключение из третьего закона термодинамики. Термодинамические свойства стекла в значительной степени зависят от условий изготовления, особенно от условий быстрого охлаждения, которые оказывают самое большое влияние на степень упорядочения. Поэтому состояние стекла не является функцией только параметров состояния, которых достаточно для полного описания систем, находящихся во внутреннем равновесии оно зависит также от предыстории стекла. Для описания стекловидного состояния могут быть привлечены классические термодинамические функции состояния, но с некоторыми оговорками, так как предпосылкой их применения является установление внутреннего равновесия. Из числа понятий, рассмотренных в разделе 6.1.3 и относящихся к энтропии, для стекловидного состояния следует упомянуть неупорядоченность вследствие колебаний (термическая энтропия) и беспорядок пространственного распределения структурных групп. Для этих двух источ- [c.206]

Так как реакция гидратации ЗСаО АЬОз проходит с большим тепловыделением, то она обычно протекает полностью в течение относительно небольшого времени если в сфере реакции имеется достаточное количество воды. В этом случае система твердеет быстро, но продукт реакции получается рыхлым и непрочным. Если же в спстеме трехкальциевый алюминат — вода воды недостаточно, твердение идет еще быстрее, продукт реакции получается относительно прочным, так как в дальнейшем оставшиеся негидра-тпроваиными част1щы ЗСаО АкОз при благоприятных условиях могут гидратироваться, тогда затвердевшая система значительно понижает свою прочность и даже разрушается. [c.247]

В составе кристаллов и жидкости растущие кристаллы приобретают ярко выраженные дендритные формы с длинными и тонкими осями, пронизывающими жидкость на большие расстояния. В некоторых случаях резкая разница в составе жидкости и выпадающих из нее кристаллов приводит к невозможности лдлительного роста имеющихся кристаллов, и в результате по мере снижения температуры проис.чо-дит непрерывное зарождение новых кристаллов. Таким образом, в затвердевающих отливках из подобных сплавов вознн.чает четко выраженная. двухфазная твердо-жидкая область, заключенная между изотермами ликвидуса и солидуса. Схема, поясняющая появление такой двухфазной области, изображена иа рис. 35. Из схемы следует, что протяженность в глубь отливки двухфазной части затвердевшей области (ее ширина) прямо пропорциональна интервалу кристаллизации сплава. Однако это правило справе.а.чиво лишь в том случае, когда сравниваются близкие по составу сплавы в одной системе. [c.122]

Многодуговая сварка может производиться дугами, горящими в одном плавильном пространстве, и дугами, горящими в разных плавильных пространствах. В первом случае сварка называется трехфазной, во втором двухдуговой. При двухдуговой сварке дуги перемещаются последовательно вдоль шва. Расстояние между дугами должно выбираться так, чтобы вторая дуга горела между электродом и затвердевшим, но не остывшим металлом от первой дуги там, где флк>с находится еще в расплавленном состоянии. Головка должна позволять менять расстояние между электродами и угол между ними. В некоторых случаях требуется различная сила тока в электродах и различная скорость подачи. В этом случае механизмы, обеспечивающие подачу, должны иметь независимые системы регулирования. При незначительной разнице в силах тока и скоростях подачи может быть общее регулирование скорости, а дополнительное изменение скорости может производиться сменными роликам1И. Однако основное изменение скорости должно производиться сменными шестернями или вариаторами. Вся установка должна иметь управление, сосредоточенное на одном пульте. Многодуговые головки целесообразно применять при сварке стали значительной толщины (25—60 мм). В настоящее время существует несколько типов многодуговых головок. [c.35]

Превращения в твердом состоянин. Линии бЗЕ и Р8К диаграммы, соответствующие области затвердевшего сплава, показывают, что в системе сплавов в твердом состоянии происходят изменения структуры. [c.73]

Эти машины работают следуюш,им образом. Порцию металла вручную заливают ковшом в камеру сжатия 5. Поршень 6 при движении вниз опускает поршень 2 камеры сжатия и впрессовывает металл в прессформу /. Затем поршень 6 поднимается вверх, а поршень 2 выталкивает из камеры сжатия излишнее количество затвердевшего металла. После этого прессформа раскрывается и отливка выталкивается. Давление на металл в этих машинах выше, чем у машин других типов оно составляет 300—1000 ат при давлении в гидросистеме 100—200 ат. По этому принципу работают машины ЛД-7 завода Красная Пресня и системы Поллак ЧССР. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...