Получение гидродинамические условия получения

Как отмечалось выше, при решении вопросов резко изменяющейся фильтрации методами математической теории, нам приходится отыскивать такую функцию Н (х, z) или ф (х, г), которая удовлетворяла бы уравнению Лапласа, а также соответствующим граничным условиям. Зная указанную функцию, легко найти / (х, z), причем пользуясь зависимостями ф (х, z) и ф(х, z), мы можем построить гидродинамическую сетку. Располагая же гидродинамической сеткой, полученной для данного конкретного случая, можно легко решать (см. ниже) все практические задачи, поясненные в 18-1. [c.590]

В предлагаемой работе приводятся результаты экспериментального изучения конвективного теплообмена тел разной формы (шар, конечный цилиндр, конус, плита, шайба и пластина) при различной их ориентации в потоке, полученные в одинаковых температурных и гидродинамических условиях. [c.257]

Подобие гидродинамических условий было использовано во введении относительных независимых и искомых переменных. Оно нашло отражение в граничных значениях полученных параметров. Осталось невыполненным граничное условие теплообмена [c.171]

Естественно, возникает вопрос, каким начальным и граничным условиям должны удовлетворять справедливые во внутренних точках уравнения Эйлера, Навье — Стокса и т. п. Легко видеть, что решение гидродинамических уравнений, полученное по начальным гидродинамическим данным, вычисленным по истинной начальной функции распределения, отличается на величину порядка от асимптотического решения, к которому стремится при t— и >0 решение модельного уравнения Больцмана, хотя это последнее решение асимптотически Удовлетворяет тем же гидродинамическим уравнениям. Действительно, запишем (6.3) и (6.4) соответственно в виде [c.130]

Результаты этих опытов могут служить лишь для качественного подтверждения влияния СОг на коррозию и для сравнительной характеристики различных сталей. Абсолютные значения полученных в лаборатории скоростей коррозии отличаются от результатов заводских испытаний, так как при статических испытаниях не были смоделированы температурные и гидродинамические условия работы материалов в колоннах. [c.72]

В этих уравнениях р, т ж Т означают давление, удельный объем и абсолютную температуру в данной области атмосферы е — тепло, подведенное за единицу времени в единицу объема — ускорение силы тяжести Ср — теплоемкость при постоянном давлении В — газовая постоянная А — термический эквивалент работы. Три первые уравнения (1) — это гидродинамические уравнения, полученные из условий равновесия воздушных частиц, четвертое — уравнение неразрывности для случая равновесия, пятое — уравнение Клапейрона и шестое — уравнение притока энергии. [c.161]

Данные по скорости адсорбции ионов кальция и стронция на глиноземе- и кремнеземе представлены на фиг. 2 в координатах степень приближения к равновесию— время. Так как таллий не адсорбируется, данные для него не приводятся. Степень приближения к равновесию определена как (Сн —с)/(сн —Ср), где Си — начальная концентрация, с — текущая и Ср — равновесная концентрация иона в растворе. Все растворы содержали приблизительно 100 мг катиона на 100 г раствора при 10 г глинозема. Для получения сравнимых гидродинамических условий в сосуде емкостью 250 мл все опыты проводились при температуре 250 5° и равной скорости перемешивания 200 об/мин. [c.62]

Б условиях крупносерийного и массового производства рекомендуется применять заготовки концевого инструмента (концевых фрез, зенкеров и др.), полученные прессованием, и заготовки (разверток, зенкеров, сверл, метчиков, концевых фрез), полученные гидродинамическим выдавливанием. [c.35]

Инструменты-катоды изготовляют из сплавов на основе меди или конструкционной стали. Размеры катодов рассчитывают приближенно, а затем дополнительно корректируют на основании пробных прошивок. Катоды имеют специальные каналы круглой и щелевидной формы шириной 2—7 мм для прокачки электролита. Для выравнивания гидродинамических условий в катодах предусматривают специальные отражатели и клапаны, конструкции которых и размеры выбирают на основании опыта работы. Полости пресс-форм, полученные на электрохимических станках, подвергают небольшой доработке и полировке. [c.145]

Гидродинамические условия процесса получения КП 103 сл. [c.298]

Поскольку при испарении в звуковом поле физические свойства парогазовой смеси для одной и той же жидкости остаются такими же, как в отсутствие звука, то ускорение массообмена связано лишь с изменением гидродинамических условий на поверхности пластины, выражающемся в возникновении акустических потоков. Ввиду того, что опыты ставились на идентичных пластинках и параметры поля оставались неизменными, полученные результаты по изменению коэффициента массообмена при воздействии звука были обработаны в виде [c.601]

С учетом краевых условий воспользуемся дифференциальными уравнениями сплошности и движения дисперсной системы (1-30 ) —(1-37),. полученными в гл. 1. Пусть имеются два подобных между собой в гидродинамическом отношении потока газовзвеси. Для первого из них условимся отмечать все величины одним штрихом, а для второго двумя. Тогда уравнения сплошности и движения [c.117]

Начальные условия имеют значение и смысл только для неуста-новившихся течений. В качестве таких условий служат поля значений функций Q и )з во всей области течения, включая ее границы. Они могут явиться результатом предварительного решения стационарной задачи, одним из приближенных или численных методов, а также результатом экспериментального исследования. Значимость начальных условий различна для разных задач. Например, если нестационарный гидродинамический процесс в пределе при t оо должен перейти в установившийся, то точность задания начального условия мало влияет на конечный результат. Но для получения определенного решения должно быть обеспечено выполнение определенных критериев сходимости вычислительного процесса. Примером такого критерия может служить условие [c.320]

Объект 2 (модель), геометрические параметры которого удовлетворяют условию (5-86), назовем геометрически подобным объекту I. Иначе можно сказать, что два гидродинамических объекта будут геометрически подобными, если любой линейный размер одного может быть получен из линейного размера другого путем умножения на постоянный множитель. [c.127]

По формуле (9.3) и обобщенной зависимости (9.4) значение н.к определяется в условиях гидродинамической И тепловой стабилизации потока при равномерном по длине трубы распределении плотности теплового потока. На рис. 9.11 опытные значения н.к сопоставлены с рассчитанными по формуле (9.4). Как видно из рисунка, обобщенная зависимость (9.4) достаточно хорошо согласуется с опытными данными, полученными при поверхностном кипении различных жидкостей в широком диапазоне изменения режимных параметров (вода в интервале давлений от 0,15 до 20,0 МПа, жидкий азот, н-пропиловый спирт). [c.268]

Характеристики уплотнения с плавающими кольцами исследовались как на одной паре колец натурной величины (что позволило оптимизировать геометрические размеры колец для получения приемлемого значения гидродинамической силы), так и на натурном образце в условиях, близких к штатным. [c.214]

На основании полученных экспериментальных зависимостей (см. рис. 16-2 и 16-3) можно сделать вывод, что в исследуемых условиях доминирующее влияние на теплообмен оказывают гидродинамические характери-422 [c.422]

Для сравнения с зависимостями /кр.э =/(- кр) прикасании на фиг. 5 нанесены опытные данные [3, 4], полученные в треугольных каналах, имитирующих касание стержней. Данные [3] располагаются ниже, а данные [4] — выше полученных зависимостей. Такие расхождения объясняются различием условий, при которых проводились опыты. В работе [3] кризис фиксировался в щелях с очень малой минимальной шириной. В работе [4] минимальная ширина щели была много больше (1,1 мм). Проводимое сопоставление весьма условно, так как данные [3, 4] получены при концентрации теплового потока в угловых частях треугольных каналов, а гидродинамическая обстановка в треугольных каналах и кольцевом зазоре, по-видимому, неодинакова. Однако примечательно, что зависимость дкр от Хкр одинакова и что по всем данным влияние скорости на критический тепловой поток невелико. [c.187]

Полученные уравнения гидродинамического сопротивления тепломассообменных аппаратов в таком общем виде могут применяться для любых процессов и аппаратов, так как ограничений наложено не было. При этом для адиабатного и других изомерных процессов, а также для сухого аппарата (когда расход жидкости равен нулю) расчет гидродинамического сопротивления следует проводить методом последовательных приближений, так как прямой путь связан с необходимостью раскрытия неопределенностей, что затрудняет расчет. Полученные уравнения мало отличаются от классических уравнений для гидравлического сопротивления при изотермических условиях. В них установлена единая поправка на тепломассообмен в виде комбинированного комплекса КЬ, отражающего взаимное влияние теплообмена и гидродинамики. [c.69]

Исходя из отличия гидродинамических пристенных условий при внешнем и внутреннем обтекании поверхности нагрева, можно также сделать вывод, что рекомендации относительно необходимой чистоты теплоносителя, полученные при изучении теплоотдачи в трубе [26], могут считаться верхним пределом для поперечного обтекания, так как в этом случае отрыв пограничного слоя способствует уменьшению высаживания взвешенных в потоке окислов на значительной части теплоотдающей поверхности. [c.155]

Изготовление трущихся деталей с шероховатостью и наклепом поверхности, равными или близкими к оптимальным, может сократить величину износа и время приработки деталей (кривая 3 на рис. 6, а), повысить гидродинамический эффект смазки, а следовательно, увеличить долговечность машин и сохранить их точность в процессе длительной эксплуатации. При сглаживании неровностей уменьшается коэффициент трения. Разработка методики определения и получения оптимальной шероховатости и оптимального наклепа для деталей из разных материалов, работающих при различных режимах и условиях эксплуатации изделий и стандартизация их для ответственных деталей, является важнейшей задачей. [c.356]

Строго говоря, полученные решения справедливы, если длина гидродинамического начального участка достаточна для того, чтобы профиль скорости полностью установился, прежде чем начнется теплообмен. В технике такие условия встречаются довольно редко. Однако для жидкостей с числами Прандтля, значительно большими единицы, эти решения являются очень хорошим приближением к действительности. Поэтому целесообразно кратко обсудить роль числа Прандтля. Число Прандтля представляет собой безразмерный комплекс, составленный из физических свойств, определяющих процессы переноса в жидкости [c.150]

Выну/кденная конвекция кипящей воды в вертикальных каналах широко используется для охлаждения ядерных реакторов и других высоконапряженных теплогенерирующих систем. Одним из наиболее важных факторов, ограничивающих теплонапряжен-ность таких систем, является критический тепловой поток. Критические условия характеризуются резким уменьшением теплоотдачи от нагретой поверхности, что может привести к повреждению этой поверхности. До недавнего времени большая часть экспериментальных исследовании, посвященных этой проблеме, была направлена на испытание секций с постоянным но длине тепловым потоком. Следовательно, большое количество имеющихся экспериментальных данных, строго говоря, не может быть непосредственно использована для расчета реакторов, так как распределение теплового потока в реакторах является неравномерным. Кроме того, немногочисленные данные, полученные для случая неравномерного теплового потока, показывают, что критический тепловой поток в подобных условиях может оказаться существенно ниже, чем для постоянного по длине теплового потока, при одинаковых гидродинамических условиях. Таким образом, проведенное экспериментальное и аналитическое исследование [1] было предпринято с целью определения влияния аксиальной неравномерности теплового потока на критический тепловой поток в пароводяных смесях. [c.213]

Безяакипный водный режим. Барабанные парогенераторы часто питают умягченной водой, т. е. водой, содержащей легкорастворимые соединения, в основном соли натрия. По условиям предотвращения образования отложений на испарительных поверхностях нагрева концентрация этих солей в котловой воде может быть допущена очень высокой десятки, а для некоторых солей и сотни граммов на 1 кг воды. Вместе с тем по условиям получения пара удовлетворительного качества суммарное солесодержание котловой воды даже в солевом отсеке не должно превышать 2—3 г/кг. Следовательно, для поддержания чистоты поверхностей нагрева легкорастворимые вещества в указанных концентрациях не являются нежелательными или опасными. Лишь при нарушении гидродинамического режима (расслоение, застой циркуляции, недопустимо малая кратность циркуляции и т. д.) легкорастворимые соединения выпадают на перегретой стенке и вызывают дополнительное повышение ее температуры. При нормальном гидродинамическом режиме эти отложения не возникают. [c.120]

Рассмотрим движение пароводяной смеси в длинной трубе в дисперснокольцевом режиме течения. Опыты показывают, что при любом способе подвода пленки устанавливается равенство массовых потоков между пленкой и парокапельным ядром, т. е. интенсивность уноса жидкости становится равной интенсивности осаждения капель на пленку. Такое состояние называется гидродинамическим равновесием. Данные о гидродинамическом равновесии, полученные для изотермических условий течения, [c.88]

При расчете обычного гидродинамического преобразователя момента все параметры, оиределяюшие его размеры, берутся из условия получения наивысшего к. п. д. и заданного коэффициента трансформации момента k для рабочей точки, т. е. для расчетного передаточного отношения. [c.259]

В том случае, если окисление В из собственной фазы В° и из А,В-сплава происходит обратимо, величина АН может быть измерена и непосредственно в процессе равномерного-анодного растворения. Для получения результатов, не йскаженных протеканием анодных токов, потенциалы В +/В°-и W+/A—В-электродов необходимо сравнивать при одной и той же приэлектродной активности потенциалопределяю1цих ионов В + [см. элемент (3.9)]. Очевидно, что при большой концентрации фонового электролита условие равенства активностей автоматически выполняется, если потенциалы сравниваемых электродов соответствуют одному и тому же току растворения электроположительного компонента из В° и из сплава (оба электрода должны находиться в одних и тех же гидродинамических условиях ). Таким образом, сдвиг потенциала между анодной поляризационной кривой для В° и парциальной анодной поляризационной кривой по компоненту В из сплава равен электродвижущей силе элемента (3.9). [c.115]

С целью получения аппроксимирующих зависимостей и повышения точности измерения объемного расхода жидкости применяемые ротаметры градуировались на опытной установке в условиях проведения основных опытов. В стационарных тепловых и гидродинамических условиях расход при градуировке измерялся мерной градуированной емкостью при строгой фиксации времени ее заполнения с помощью электронного секун- [c.520]

Под технологическим режимом понимают такое соотношение параметров процесса, при котором их совместное действие обеспечивает получение отливок заданного качества. Выбранные технологом температуры пресс-формы и заливки, скорости прессования и давления на металл, темп работы и периодичность смазки в совокупности создают конкретные тепловые и гидродинамические условия формирования отливки. Теплофизические и гидродинамические процессы, протекающие при заполнении формы и затвердевании отливки, должны быть строго- взаимосвязаны между собой. Поэтому расчет оптимального техноло- [c.110]

Применим предложенный метод к расчету матричных теплообменников [245]. Контактные матричные рекуператоры (КМР), или теплообменники, нашли широкое применение в различных отраслях науки и техники [246, 247]. Рассмотрим работу одного из типов таких теплообменников, собранных попеременно из перфорированных пластин, хорошо проводящих тепло, и прокладок из плохо проводящих тепло материалов. В прокладках предусмотрены окна прямоугольной формы, образующие в собранном пакете каналы для чередующихся встречных потоков холодного и горячего газов. Если ширина каждого из каналов намного больше его высоты, то рассматриваемый теплообменник схематически можно заменить рядом плоских параллельных щелей, разделенных металлическими перегородками шириной Ь. При достаточно большом числе перегородок, учитывая естественную симметрию системы, можно ограничиться рассмотрением теплообмена между любыми двуми соседними каналами, разделенными стенкой (рис. 10.4.5). Расчет процесса теплопередачи обычно сводится к решению системы дифференциальных уравнений первого порядка для среднемассовых температур обоих каналов и средней температуры стенки при условии, что коэффициенты теплоотдачи в обоих каналах и коэффициенты теплопроводности стенки известны [245]. Однако, не касаясь вопроса о дополнительных трудностях, возникающих при экспериментальном определении этих коэффициентов, появляются сомнения относительно применимости подобной методики в общем случае. Это связано с тем, что использование фазовых коэффициентов теплопередачи, полученных при стандартных гидродинамических условиях, даже при расчете двухфазного теплообмена без учета термического сопротивления стенки, который является частным случаем рассматриваемого процесса, приводит к существенным ошибкам [248]. [c.199]

Для получения необходимых гидродинамических условий, защиты направляющих и неподвижных частей станка и устранения разбрызгивания раствора ЭИ и ЭЗ размещены в герметической камере (контейнере). Механизмы перемещения и настройки не подвергаются непосредственному воздействию электролита. Две полукамеры зажимаются гидромеханизмами. [c.302]

В 1961 г. автором были проведены исследования гидродинамического сопротивления шаровых укладок с малой объемной пористостью, приближающейся к предельной, в неизотермических условиях на замкнутой воздушной петле. Максимальное давление воздуха было равно 1 МПа, температура 375° С-Рабочий участок состоял из силового кожуха и внутренней трубы 89X3,5. Укладка стальных шаров для получения минимальной объемной пористости т = 0,265 образовывалась из одиннадцати целых шаров диаметром 51 мм, 22 малых и 48 больших шаровых долек. Каждый шар имел касания с двумя [c.60]

По представлениям 3. Ф. Чуханова Л. 316, 317], основанным на анализе процессов в слое с точки зрения внешней задачи, влияние соседних частиц и их точек соприкосновения проявляется в ранней турбулизации газовой фазы. По-видимому, эта турбулизация охватывает часть свободно омываемой поверхности твердых частиц, но не затрагивает газовую прослойку, непосредственно примыкающую к местам контакта и образующую застойную зону. По данным [Л. 7] коэффициент массо-передачи в широком диапазоне чисел Рейнольдса очень неравномерен по поверхности шариков продуваемого неподвижного слоя. Он резко уменьшается в точках контакта частиц н увеличивается в свободно обдуваемых местах. Аналогичный результат был получен Дентоном [Л. 351] при Re = 5 000 ч-50 ООО. В движущемся слое при прочих равных условиях можно ожидать уменьшения застойных зон на поверхности частиц. Исходя из предположения, что теплообмен в слое является типично внешней задачей, 3. Ф. Чуханов [Л. 316] на основе гидродинамической теории теплообмена показал, что для турбулентного режима [c.318]

Вместо функции тока для составления интегрального уравнения можно использовать потенциал ф скорости в этом случае условием на контуре обтекаемого тела будет d(pldn L = 0. Можно также применить аппарат теории аналитических функций, в частности их представление криволинейными интегралами для получения интегральных уравнений, определяющих комплексный потенциал и сопряженную скорость. Этот метод применяется для расчетов гидродинамических решеток [4]. [c.249]

Наряду с этим можно создавать условия, при которых непосредственно в опытном участке осуществляются одновременно все приведенные выше гидродинамические режимы движения потока, начиная с области подогрева жидкости до ее полного испарения в его выходном сечении. В этом случае рабочая жидкость подается в экспериментальную трубу недогретой до температуры насыщения. Получение парожидкостной смеси осуществляется нагреванием жидкости непосредственно в рабочем участке. [c.314]

Таким образом, рассмотренные особенности стержневых сборок создают гидродинамические и тепловые условия, отличные от цилиндрических труб. На рис. 8.1 приведены экспериментальные значения критических плотностей тепловых потоков, полученные на различных каналах примерно одинакового гидравлического диаметра при одних и тех же режимных условиях [90]. Из рисунка видно, что даже в стержневой сборке с равноценными в теплогидравлическом отношении ячейками получены значения ниже, чем на цилиндрической трубе, а теплогидравлическая неравноценность ячеек еще более снижает Помимо теплогидравлической неравноценности ячеек заметное влияние на критическую плотность [c.143]

Изучение инерционных сил в потоках подготовило условия для дальнейшего освоения и развития импульсного гидропневмопривода и в особенности систем его управления. Такой привод обеспечивает получение больших энергий удара при меньшей металлоемкости и к. п. д., почти в три раза большем по сравнению с существующими приводами для выполнения аналогичных производственных операций. Правильное использование гидродинамических параметров потока в таких приводах повысило производительность машин почти в два раза. Они могут быть использованы в химической, машиностроительной, горной и других отраслях промышленности. [c.112]

Оптимальную величину зазоров в сопряжениях обычно определяют экспериментально. Получение этих величин путем гидродинамического расчета дает только приближенныё значения, так как многообразие факторов (свойство материалов сопрягающихся деталей, характер действия нагрузок, условия теплопередачи, эллипсность, конусность и пр.) не дает возможности учесть их влияния в совокупности. При этом часто оптимальная величина зазора, найденная экспериментально, для ряда сопряжений может быть меньше расчетной, а для других — больше. Например, исследование основных сопряжений, проведенное на автомобильных двигателях, дало основание для изменения зазоров (табл. 6). [c.37]

На рис. 2 нанесены экспериментальные кривые < =/ ( ) и Аг=/ (д), отображающие температурный режим парогенерирующей поверхности в условиях реализации пузырькового и пленочного кипения. Линия АБВГДЕ характеризует температурный режим при переходе на пленочное кипение в условиях термического кризиса (wl < и эо). Эта линия соответствует опытным данным, полученным при кипении в условиях независимого задания температуры парогенерирующей поверхности (f =var). Переход на пленочное кипение в условиях гидродинамического кризиса (д р) характеризуется отрезком на абсциссе, ограниченным слева линией БГ, справа — линией КД. Левая граница соответствует началу области тепловых нагрузок, при которых w l > что приводит к нарушению устойчивой подпитки жидкостью кипящего пристенного слоя. Правая граница области характеризует так называемый затянутый кризис [12,] когда в условиях свободной конвекции специально принятыми мерами по регулированию скорости наращивания тепловой нагрузки после точки Б удается [c.46]

Развитие волн н срыв жидкости исследованы в основном при омывании жидкой фазы газом другой физической природы, т. е. без конденсации и в изотермических условиях. В случае конденсации поперечный поток пара изменяет гидродинамическую обстановку в области, примыкающей к межфазной границе. Необходимы специальные исследования, которые позволили бы проверить применимость данных, полученных в изотермических условиях, к условиям течения пленки при конденсации быстродви-жущегося пара. [c.104]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...