Срыв жидкости

При взаимодействии с жидкостью поток газа может частично увлекать эту жидкость в виде капель. Получающаяся двухфазная система является в большей или меньшей степени нестабильной. Так, при движении по каналу потока газа, содержащего капли, происходит сепарация капель из потока на стенки канала. Если не имеет места частичный срыв жидкости с образующейся на стенках канала пленки, сепарация капель при достаточно больших Ljd будет практически полной. [c.276]

В этих условиях течение конденсатной пленки в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, причем на большей части длины (за исключением начального участка) режим движения конденсата в пленке носит турбулентный характер. Происходящий при этом интенсивный срыв жидкости с пленки в поток и обратный перенос капелек жидкости из ядра потока на пленку способствует процессу турбулентного перемешивания конденсата внутри пленки. Расчет теплоотдачи в этих условиях следует производить по формуле, полученной авторами [6] в результате теоретического анализа, основанного на аналогии Рейнольдса [c.156]

Начало срыва жидкости с поверхности пленки при параллельном спутном горизонтальном течении жидкости и газа [c.321]

Начало срыва жидкости с поверхности при перекрестном течении жидкости и газа (жидкость вниз, газ — от зрителя) [c.322]

Волны возмущения играют основную роль в увеличении потери давления для парового потока, а кроме того, часто вызывают образование пузырей на поверхности нагрева. Они являются одной из основных причин уноса капель жидкости за счет срыва жидкости с гребней волн. В [2.12] делается вывод, что при р = 6,8 МПа, pw = 1000 кГ/м -с, х = 0,4 ми- [c.43]

Рассмотрим влияние основных режимных параметров — давления, массовой скорости и пар о содержания для указанных выше видов кризиса теплоотдачи. С изменением давления меняется плотность фаз, сила поверхностного натяжения, вязкость и т. д., что сказывается на параметрах парообразования и толщине граничного кипящего слоя. Различная скорость потока обусловливает разный градиент скорости в слое. Это оказывает влияние на размеры отрывающихся пузырьков пара и интенсивность эвакуации их в ядро течения. Турбулентные пульсации, также зависящие от средней скорости течения, определяют интенсивность диффузии капель из ядра и срыва жидкости с пленки. С изменением энтальпии потока меняется скорость, влагосодержание и интенсивность обмена жидкостью между ядром потока и пристенным слоем. " [c.120]

В действительности в двухфазном потоке при выпаде жидкости на стенку процесс, вероятно, значительно сложнее, чем это соответствует расчету автора. Имеют место срывы жидкости с пленки и обмен между пленкой и потоком с испарением части жидкости в воздушном потоке. (Прим. ред.). [c.202]

В литературе имеется ряд работ ио теплообмену между газом, несущим твердые частицы, и поверхностью главным образом в условиях внутренней задачи. При этом коэффициент теплообмена в отдельных случаях возрастал в 2—3 раза, что связано с переносом тепла мелкими частицами, которые в результате турбулентных пульсаций ио инерции проходят к поверхности или очень близко около нее и передают тепло. Если газовый поток, который вначале будем считать изотермическим, несет капельки жидкости, смачивающей поверхность, на последней должна образоваться пленка, увлекаемая потоком и движущаяся вдоль поверхности. Расход жидкости через пленку возрастает вдоль движения. При некотором расходе и соответствующей толщине пленки начнется обратный процесс — срыв жидкости с пленки. При достаточно длинном канале наступит такой момент, когда поступление жидкости на поверхность будет компенсироваться обратным срывом, условия в пленке установятся, толщина ее перестанет меняться. [c.260]

Необходимо отметить, что в ряде опытов могло наступать явление срыва капель жидкости с поверхности. Для проверки условий срыва критическая скорость пара, соответствуюш,ая началу срыва жидкости, определялась по формуле [13] [c.88]

Изучение сопротивления при движении нисходящей пленки жидкости и спутного потока пара внутри трубы проводилось при трех режимах 1) течение жидкостной пленки со спутным паровым потоком без срыва жидкости с ее поверхности 2) со срывом жидкости с гребней волн на поверхности пленки 3) дисперсный режим движения газожидкостной смеси. [c.239]

Возникновение описанной выше структуры двухфазного потока в зоне ухудшенного теплообмена, по-видимому, можно объяснить следующим образом. В дисперсно-кольцевом режиме течения при волновом течении пристенной жидкой пленки с гребней волн происходит интенсивный срыв жидкости и унос ее в паровое ядро потока. Срыва же и уноса жидкости между гребнями волн нет. Поэтому над гребнями волн концентрация влаги выше, чем в других точках потока. После исчезновения волн и пристенной пленки жидкости такая периодическая структура двухфазного потока сохраняется еще некоторое время, несмотря на наличие градиента концентрации влаги вдоль потока. [c.257]

Исходя из этого предположения, напишем баланс мощности. Именно мощность, передаваемая потоком газа поверхности жидкости, расходуется на диссипацию в жидком кольцевом слое, на образование этого слоя и на срыв жидкости в виде капель. Мощность, передаваемая газом поверхности жидкости, может быть определена по формуле (144), в данном случае в ней S = 2я (г — б) "к. Мощность диссипации определится по той же формуле, если считать а = б. Мощность [c.86]

Мощность на срыв жидкости в виде капель запишется как [c.87]

Задержка определяется разницей скоростей парокапельного ядра Ус и плепки Vf, где Vf < В результате на начальном участке дисперсно-пленочного течения интенсифицируется срыв жидкости с медленной пленки, и сорванная жидкость с большой скоростью Ус переносится в ядре потока в выходную часть канала, где из-за этого усиливается по сравнению с исходным стационарным состоянием осаждение на пленку. Поэтому в начальные моменты времени толщина пленки б и расход жидкости в ней mf в ВЫХОДНОЙ части канала несколько увеличиваются п лишь позднее начинают уменьшаться. [c.246]

Удобным параметром, определяющим интенсивность срыва жидкости, является число Вебера We, которое характеризует соотношение между инерционными силами в паре и силами поверхностного натяжения [c.50]

Ограничение по устойчивости границы раздела жидкость — пар. Максимальное количество теплоты, которое может быть передано Б условиях ограничения по устойчивости границы раздела фаз (по условиям срыва жидкости), находят с помощью уравнения [c.109]

Ранее уже было показано, что ограничения по устойчивости поверхности раздела (срыву жидкости) и по скорости звука не являются лимитирующими и что значение радиального теплового потока приемлемо. Рассчитанная тепловая труба должна также обеспечить [c.113]

Приложение R A, в котором паровой канал размещается внутри тепловой трубы для предотвращения срыва жидкости в зоне противоточного движения фаз. [c.256]

Большинство исследователей [67, 84] приходят к мнению, что срыв жидкости происходит с гребней роликовых волн. [c.243]

В работе [88] приведены результаты исследования условий полного срыва жидкостной пленки. Здесь следует помнить, что говоря о скорости полного срыва жидкости, необходимо иметь в виду, что отрыв капель от пленки происходит одновременно с выпадением части их на стенку за счет турбулентных пульсаций в потоке. Поэтому даже при сколь угодно больших скоростях парожидкостной смеси нельзя, по-видимому, полностью осушить стенки, ограничивающие поток. Представляет практический интерес определение скоростей, при которых большая часть жидкости (90 — 95%) будет срываться со стенок трубы и транспортироваться паром в виде капель. [c.245]

Для подтверждения гипотезы о существенном влиянии адсорбированного слоя на уменьшение расхода жидкости в пористых материалах необходимо иметь информацию о толщине этого слоя и о соотношении его толщины с диаметром поровых каналов. Толщина адсорбированных слоев зависит от свойств жидкости и твердого тела, температуры. При наложении напряжений сдвига (внешнего перепада давлений) возможно уменьшение толщины этих слоев из-за срыва внешних слабосвязанных молекул. Следует ожидать также постепенного ослабления и полного разрушения пограничных слоев при увеличении температуры вследствие возрастания интенсивности теплового движения молекул. [c.25]

Визуальные наблюдения показали также, что основная масса отсепариро-ванной жидкости при всех рассмотренных режимах стекает в нижнюю часть циклона и выводится через сливной патрубок. Часть капель, захваченных восходящим закрученным потоком газа, оседает на стенках циклона выше верхней кромки входного патрубка и также стекает в виде пленки. Однако при увеличении скорости газа пленка сначала зависает, а затем поднимается вверх и выводится из циклона вместе с газом. Анализ данных ряда авторов и визуальные наблюдения показали, что вторичный унос зависит от толщины пленки жидкости и скорости газа, при которой начинается срыв жидкости со стенок. С увеличением начального содержания жидкости в потоке g толщина пленки возрастает. Увеличивается также при этом влажность ш (рис. 5.6). [c.147]

Начало срыва жидкости при параллельном спутном течении сверху винз пленки и газа соответствует равенству [c.103]

Развитие волн н срыв жидкости исследованы в основном при омывании жидкой фазы газом другой физической природы, т. е. без конденсации и в изотермических условиях. В случае конденсации поперечный поток пара изменяет гидродинамическую обстановку в области, примыкающей к межфазной границе. Необходимы специальные исследования, которые позволили бы проверить применимость данных, полученных в изотермических условиях, к условиям течения пленки при конденсации быстродви-жущегося пара. [c.104]

Дальнейшее возрастание теплового потока за счет испарения и пузырькового уноса существенно уменьшает толщину пленки б dj. Из кинокадров (рис. 3.4, б, кадр 3) видно, что центры парообразования в тонкой пленке, работают, как паровые каналы (кратеры), периодически заливаемые водой. С кромок такого кратера срываются капли. При увеличении Q t образуются стационарные сухие пятна и зоны (рис. 3.4, а, кадр 3), и при 5 ст = 5ст° (при Re2 = 180 = 3,84-10 Вт/м ) пленка разрывается на отдельные струйки (( ст° — тепловой поток, при котором начинается высыхание стенки). На кинокадре 4 дан случай кризиса второго рода для ламинарной пленки без волн. На кадре четко вид[1ы капли, пыброшенные пузырями, однако срыв жидкости с кромки пленки отсутствует, г. е. пленка в зоне перехода выпаривается полностью. [c.103]

При полуэмпирическом подходе эксперимент, естественно, обеспечивает необходимые данные для составления расчетных соотношений, не говоря уже о выяснении многих качественных закономерностей. В этом смысле представляет интерес работа [Л. 169], посвященная экспериментальному изучению взаимодействия жидкой пленки с нестабилизированным потоком газа, т. е. потоком, у которого профиль скорости не успел полностью сформироваться. Экспериментально было установлено, что характер течения пленки зависит не только от ее толщины, но и от скорости течения газа. Для малых расходов жидкости и скоростей течения газа С2о< <100 Mj eK механического уноса жидкости потоком газа не наблюдалось. С ростом расхода жидкости и скорости омывающего потока начиналось отделение мелких капелек вначале далеко от места образования пленки, затем неустойчивая область захватывала участки пленки, расположенные выше по потоку. В конечном итоге срыв жидкости начинался сразу от места образования пленки, интенсивность уноса капелек усиливалась, слой мельчайших капель [c.290]

В отличие от случая срыва жидкости с пленки сухим потоком в нашем случае на поверхность выпадает значительное количество жидкости, что создает дополнительное касательное напряжение -Сдоп-Можно принять [c.262]

Приводятся результаты экспериментального исследования потерь давления при внутреннем спутном опускном движении пленки жидкости и парового потока в условиях пониженного давления и критических условий срыва жидкости с поверхности пленки при атмосферном давлении с внешним растеканием и при пониженных давлениях с внутренним растеканием. По результатам исследования приведены зависимости для расчета гидравлических сопротивлений и критических скоростей срыва. Библ. — 6 назв., ил. — 2. [c.248]

Местонахождение точки с Av = 0 зависит от распределения капель по размерам, подвода тепла к ним, летучести жидкости, скорости газа, распределений расходонапряженности и соотношения компонентов и давления в камере [22]. Чем ближе точка с Ди = 0 к смесительной головке, тем менее устойчива камера сгорания. Перемещению чувствительной к колебаниям зоны в направлении смесительной головки способствуют следующие условия [68, 79] уменьшение диаметра форсуночных отверстий/ скорости впрыска, степени сужения камеры повышение темпе- 1 ратуры компонентов наличие поперечных потоков повышение J равномерности распределения расходонапряженности и соотно-шения компонентов. По мере того как точка с Av = 0 приближа- ется к смесительной головке, возрастает выделение энергии в локальной зоне вблизи головки, что способствует возникнове-нию неустойчивости. Поперечные колебания у смесительной головки по амплитуде могут в 20 раз превосходить средний уровень внутрикамерного давления [22]. Волны могут вызывать срыв жидкости с отдельных капель, что интенсифицирует подвод энергии, способствуя поддержанию колебаний. Так как процессы срыва жидкости с поверхности и дробления капель зависят от величины капель, может существовать критический размер, определяющий возникновение неустойчивости. При высоких Av степень распыления топлива менее чувствительна к пульсациям давления. [c.176]

Эффективность смазочно-охлажд,аюнд,ей жидкости можно повысить, передавая ультразвуковые колебания на круг. Источником ультразвуковых колебаний в диапазоне 20. .. 40 кГц является магнитострикционный преобразователь. К торцу ультразвукового концентратора крепится алюминиевая насадка, являющаяся составной частью трубопровода с охлаждаю(цей жидкостью. Поток охлаждающей жидкости через насадку подается на круг. Ультразвук через жидкость воздействует на частицы металла, срывая их с поверхности круга, и жидкость уносит их в своем потоке. Стружки из пор круга также удаляются жидкостью. Это приводит к снижению выделения теплоты из зоны резания, уве-, личению периода стойкости круга и к улучшению качества обработки. [c.167]

Почему с увеличением скорости течения жидкости возрастает и скорость уменьшения расхода жидкости, В этом случае должно происходить уменьшение толщины адсорбированных слоев за счет срыва внешних слабосвязаниых рядов молекул жидкости и, как следствие, должно снижаться и относительное изменение ее расхода. [c.27]

Хорошо известно, что под действием потока газа, скорость которого превышает некоторую критическую, капля жидкости или струя разрушается. Это явление приводит к нелинейным колебаниям процесса горения в ракетных двигателях. Лейн [457] и Волынский [854] экспериментально определяли критические условия разрушения. Моррелл [555] исследовал струю воды под действием поперечных ударных волн. Наблюдались два основных типа процесса дробления жидкости. При одном из них возмущение капель заканчивается образованием нерегулярных струек. При втором происходит сдувание жидкости в форме пузырьков. Капля может принять линзообразную форму, и жидкость срывается с ее внешнего края. Обобщенная модель обоих типов процессов дробления пред.чожена Морре.т.чом [555]. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...