Гидродинамические условия процесса

Как видно из изложенного, процесс кипения жидкости на поверхности теплообмена отличается большой сложностью. Гидродинамические условия процесса определяются характеристиками возникновения роста и отрыва пузырьков пара. К таким характеристикам относят минимальный или критический радиус возникающего на поверхности нагрева парового пузырька Я,р, отрывной диаметр пузырька Dq и среднюю скорость роста парового пузырька на поверхности нагрева w = Do/ (м/с). Величина /(1/с) соответствует частоте отрыва паровых пузырьков и определяется как [c.198]

Основной целью экспериментального исследования являлось определение влияния механического перемешивания на скорость химического превращения, т. е. влияния только диаметра аппарата, конструкции, размеров и числа оборотов мешалки. Влияние вязкости и плотности жидкой среды специально не исследовалось. Однако эти величины так же, как и ускорение свободного падения, не могут быть исключены из функциональной зависимости (1), поскольку они необходимы для описания всякого реального гидродинамического процесса. Для системы газ — жидкость должен быть учтен и расход газа, существенно влияющий на гидродинамические условия процесса. Таким образом, влияние перемешивания на скорость химического превращения в системе газ -жидкость может быть описано уравнением [c.303]

В промышленных установках теплоносителями являются жидкости, газы и пары, поэтому передача тепла путем конвекции и теплопроводности является наиболее распространенной и представляет большой практический интерес. Очевидно, что интенсивность конвективного переноса тепла-зависит от состояния движения жидкости или газа и обусловлена не только тепловыми факторами, но и гидродинамическими условиями процесса. [c.161]

Можно применять любую пару критериев Ре и Ре, Ре и Рг или Ре и Рг. В большинстве случаев наиболее удобно пользоваться критериями Ре и Рг, так как первый из них неизбежно вводится-в рассмотрение при изучении гидродинамических условий процесса. а второй является определяющим как для вынужденного, так и для свободного движения. [c.348]

Влияние сжимаемости должно прежде всего сказаться на гидродинамических условиях процесса. Следовательно, в уравнениях для интенсивности теплообмена влияние сжимаемости будет проявляться через изменение коэффициента сопротивления в зависимости от критерия Л1. [c.373]

Экспериментальные данные о влиянии гидродинамических условий процесса на состав КП приведены в работах [114, 137, 164]. [c.104]

Гидродинамические условия процесса получения КП 103 сл. [c.298]

Для создания благоприятных гидродинамических условий процесса концентрации и осуществления безнапорного транспортирования материала необходим соответствующий угол наклона или шаг винтового желоба. Поэтому при оценке угла наклона винтового желоба независимо от размера аппарата удобней пользоваться отношением величины шага к диаметру. [c.39]

Щелкачев В. И. Гидродинамический анализ процесса законтурного заводнения при различных пластовых условиях. Отчет МНИ, 1950. [c.124]

Рабочий процесс в различных теплообменных устройствах, как правило, основан на конвективном теплообмене между твердой поверхностью тела и омывающей его жидкостью, а его интенсивность определяется как гидродинамическими условиями обтекания, так и теплофизическими свойствами жидкости. [c.130]

Главной проблемой при техническом осуществлении цикла Карно является создание двигателя, в котором обеспечивался бы процесс /—2. Высокая конечная влажность пара при адиабатном расширении создает крайне неблагоприятные гидродинамические условия работы такого двигателя. Кроме того, компрессор, сжимающий насыщенный пар до его полного превращения в воду (процесс 3—4), имел бы большие габариты из-за больших объемов пара, работа, затрачиваемая на сжатие, была бы слишком велика, а гидродинамические условия работы компрессора были бы крайне тяжелы. [c.205]

Гидродинамические условия развития процесса. При вынужденном движении жидкости внутри трубы различают два режима течения ламинарный и турбулентный. Ламинарный режим наблюдается при малых скоростях движения жидкости. При скоростях потока, больших некоторого значения Шкр, режим течения переходит в турбулентный. Для различных жидкостей и трубопро- [c.73]

Гидродинамические условия развития процесса. При продольном течении жидкости вдоль плоской поверхности происходит образование динамического пограничного слоя, в пределах которого вследствие сил вязкого трения скорость изменяется от значения скорости невозмущенного потока Wg на внешней границе слоя до нуля на самой поверхности пластины. По мере движения потока вдоль поверхности толщина пограничного слоя постепенно воз- [c.69]

Гидродинамические условия развития процесса. При вынужденном движении жидкости внутри трубы различают два режима течения ламинарный и турбулентный. Ламинарный режим наблю- [c.78]

Если далее не учитывать изменение тепловых характеристик материала отливки и формы с температурой, как это принято в общей теории теплообмена, то с помощью системы дифференциальных уравнений гидродинамики и распростра Нения тепла поставленную задачу можно проанализировать методами теории подобия. Такой анализ поз воляет установить важные критерии теплового и гидродинамического подобия процесса формирования отливок в различных условиях литья [6]. В частности, оказывается возможным установить, что характер теплового взаимодействия отливки и формы зависит от свойств материала, заполняющего зазор между отливкой и формой, а также от величины зазора. Кроме того, интенсивность охлаждения отливки и прогрева формы однозначно определяется соотнощением величин термических сопротивлений зазора, материала отливки и формы. [c.151]

При изучении процесса барботажа пара, гидродинамических условий работы сепарационных устройств и других процессов, протекающих в сосудах, заполненных паровой и жидкой фазами, часто возникает необходимость в определении физического уровня пароводяной смеси или зоны, в которой имеет место наибольший градиент плотностей. Эти задачи также успешно решаются с применением уровнемеров, в которых используются радиоактивные излучения. [c.6]

НИИ опытов находились в аналогичных термических и гидродинамических условиях. И в этом случае оба процесса исследовались одновременно. [c.76]

Широко применяемыми в промышленности методами ведения технологических процессов являются методы ионного обмена, жидкостной адсорбции, а также экстракции из масличных семян. Следует отметить, что многочисленные исследования, посвященные этим процессам, недостаточны для четкого и ясного представления о явлении переноса массы из одной фазы в другую. Рекомендуемые при этом уравнения эмпирического характера пригодны лишь для узкого предела гидродинамических условий, при которых происходит опыт. Теоретические исследования являются еще не достаточными, и предлагаемые при этом математические уравнения значительно расходятся с экспериментальными данными. До сих пор еще существуют различные точки зрения на природу этих процессов. Между тем широкое промышленное применение их требует глубокого познания закономерностей динамики этих процессов и изыскания более удобных методов анализа и расчета аппаратур. [c.148]

Комплексный анализ дает возможность учесть ряд особенностей, характерных для сжигания данного вида топлива, гидродинамическую обстановку процесса сжигания — турбулентность, завихрение потока, обратные рециркуляционные токи продуктов сгорания и т. д. при условии применения физически обоснованной модели структуры потока. Кроме того, комплексный анализ дает возможность получить динамические характеристики камеры горения (тепловое напряжение, длина зоны горения и др.) в зависимости от изменения важнейших параметров расхода топлив, коэффициента избытка кислорода и др. [c.252]

Очевидно, зная также исходную концентрацию раствора, легко рассчитать степень превращения вещества, и, наоборот, имея заданной степень превращения, можно вычислить время, необходимое для ее достижения. Таким образом, уравнения (3) — (4.а) позволяют связать кинетику реакции с гидродинамическими условиями произведения процесса химического превращения. Например, при перемешивании 0,5 н. раствора сульфита натрия турбинной мешалкой диаметром 0,5 м с числом оборотов 1500 в минуту в сосуде диаметром 0,4 м если расход воздуха составляет [c.306]

Найдены расчетные зависимости, показывающие влияние размеров аппарата, размеров и числа оборотов мешалки и др. на скорость массопередачи и связывающие кинетику реакции в системе газ — жидкость и твердое тело — жидкость с гидродинамическими условиями проведения процесса химического превращения. [c.307]

Значительно упрощается задача при рассмотрении процессов химической сорбции в насадочных колоннах при одинаковых гидродинамических условиях. Рационально принять за эталонный гидродинамический режим наиболее эффективный режим эмульгирования, обеспечивающий максимальное развитие межфазной поверхности. Последний достаточно изучен и описан в литературе [2—4]. [c.330]

Экспериментально было установлено, что гидродинамическая обстановка процесса определяет критические размеры сушильной камеры,, при которых еще сохраняются условия моделирования. Следует отметить, что при модельных переходах отсутствует строгое геометрическое подобие конфигураций сушильных камер. Однако в каждом конкретном случае для расчета габаритов камеры достаточно знания величины диаметра цилиндрической части, так как все остальные размеры оказывается возможным рассчитать по диаметру [Л. 15 и 16]. Поэтому в критериальное уравнение в качестве определяющего геометрического фактора нами был введен симплекс отношения,диаметров камер рассчитываемой и модельной установок. [c.172]

По мере уменьшения содержания пара в среде процесс теплообмена между греющей поверхностью и материалом приближается к теплообмену между сухим телом и окружающей средой в вакууме, т. е. основное количество тепла в атом случае передается излучением. Конвективная составляющая, зависящая от термических и гидродинамических условий в камере, становится незначительной. Количество тепла, пере- [c.243]

В процессе своего образования и развития в потоке жидкости кавитационные пузырьки Проходят различные стадии в зависимости от изменения гидродинамических условий. Образовавшиеся пузырьки будут находиться в равновесии, если внутреннее давление в пузырьке будет равно внешнему давлению в жидкости изменение соотношения между внешним и внутренним давлением приводит к изменению размеров кавитационного пузырька. Если внешнее давление меньше внутреннего, образовавшийся кавитационный пузырек будет увеличиваться в размере и тем быстрее, чем больше эта разность. При попадании в зону с более высоким внешним давлением объем парогазового пузырька уменьшается, пузырек захлопывается. Первоначальные размеры пузырька за короткий промежуток времени уменьшаются во много раз, [c.7]

Предельной называют плотность тока, которую обеспечивают разряжающиеся ионы при данной их концентрации и гидродинамических условиях ведения процесса [c.9]

Величина константы скорости конвективной диффузии зависит от гидродинамических условий ведения процесса, главным образом от толщины диффузионного слоя 5. Ниже приведены выражения, характеризующие зависимость 5 от различных факторов для отдельных случаев гидродинамического режима и геометрии твердой фазы. [c.11]

Использование ингибиторов по сравнению с другими методами защиты от коррозионного разрушения имеет ряд преимуществ не требуется изменения существующих технологических процессов, улучшаются санитарно-гигиенические условия труда, сокращаются простои оборудования, возможна замена дефицитных, дорогостоящих сталей (например, нержавеющих) обычными углеродистыми. Проведенные в последнее время исследования показали, что, защищая металл от коррозии, ингибиторы одновременно могут сохранять, а в некоторых случаях и существенно повышать механические характеристики металлов и сплавов (прочность, пластичность), подавлять коррозионное растрескивание, повышать усталостную прочность сталей и т. п. В ряде случаев применение ингибиторов позволило улучшить технологические параметры некоторых процессов (теплопередачу, гидродинамические условия потоков и т. п.), интенсифицировать процесс, повысить качество продукции и получить значительный экономический эффект. [c.7]

Существенными преимуществами примененного метода изучения смесеобразования является то, что он сразу же показывает распределение концентраций в потоке, т. е. дает прямые количественные показатели процесса смешения и его влияния на процесс горения. Особенно благоприятные результаты получаются, когда измерение температур сопровождается изучением гидродинамических условий процесса (давлений, скоростей, пульсаций и др.). Применение этого метода позволило получить наденшые данные не только о смешении компонентов, но и о выгорании топлива, тепловыделении потока горящего топлива и теплообмена с окружающими поверхностями в самых разнообразных условиях и, таким образом, проверить на опыте теоретические положения комплексного анализа процесса горения. [c.77]

Вид хемосорбента при условии тождественности химической реакции хемосорбента с поглощенным из газовой фазы компонентом и одинаковости гидродинамических условий процесса не влияет на величину коэффициента массопередачи. (Исследовалась зависимость коэффициента массопередачи от скорости газа растворами сульфита натрия и аммония. В пределах рабочих нагрузок аппарата по газу опытные данные ложатся вокруг одной прямой, расхождение их начинается со скоростей газа выше пределов подвисания жидкости в аппарате). [c.339]

Состав образуемой в пористой среде смеси в процессе вытеснения из нее взаимосмешивающихся жидкостей меняется, что обусловливает непрерывное изменение физических свойств этой смеси. Характер изменения во времени состава указанной смеси зависит не только от физико-химических свойств ее компонентов, но и от гидродинамических условий протекания процесса вытеснения. Установлено, что динамика изменения во времени состава образуемой в пористой среде смеси резко влияет на механизм процесса вытеснения из этой среды взаимосмешивающихся жидкостей. [c.119]

В цикле Карно компрессор всасывает влажный пар хладагента (точка Г) и сжимает его до состояния сухого насыщенного пара (точка 2 ). Из-за неблагоприятных гидродинамических условий работы компрессора (попадание жидкости в цилиндр может вызвать гидравлический удар) и уменьшения тепловых потерь (теплообмен при влажном паре более интенсивный, чем при перегретом) перед подачей в компрессор влажный пар сепарируют до состояния сухого насыщенного пара (точка /), так что процесс сжатия происходит в области перегретого пара. При этом, несмотря на увеличение затраты работы на сжатие, хладопроизводительность установки также повышается на величину is.q 2 = пл. ГIbb Г. Таким образом, теоретический цикл реальной паровой компрессорной установки состоит из процессов адиабатного сжатия 1-2, изобарного охлаждения и конденсации 2-2 -3, дросселирования 3-4 и испарения 4-1 паров хладагента. [c.135]

Как уже отмечалось, внутри дисперсно-кольцевой структуры наблюдаются две области, различающиеся между собой по характеру течения пленки и по механизму процессов обмена. Переход от области интенсивного срыва капель жидкости в ядро потока к области течения пленки с относительно гладкой поверхностью происходит при некотором значении паросодержания, обозначаемом символом Хар [45]. По данным авторов работы [49], значение х р не зависит от <7 и для жидкости с заданными физическими свойствами определяется лишь гидродинамическими условиями, складывающимися в потоке. Например, с ро ,том массовой скорости при х<Хар возрастает унос капель с поверхности пленки и резко снижается толщина последней (рис. 8.6), поэтому значение лгдр уменьшается. Зависимости Хдр от pay приведены на рис. 8.13 [118]. [c.239]

Гидродинамические условия развития процесса. При продольном течении жидкости вдоль плоской поверхности происходит образование гидродинамического пограничного слоя, в пределах которого вследствие сил вязкого трения скорость изменяется от значения скорости невозмущенного потока Шо на внешней границе слоя до нуля на самой поверхности пластины. По мере движения потока вдоль поверхности толщина пограничного слоя посте-ленно возрастает тормозящее воздействие стенки распространяется на все более далекие слои жидкости. На небольших расстояниях от передней кромки пластины пограничный слой весьма тонкий и течение жидкости в нем носит струйный ламинарный характер. Далее, на некотором расстоянии дгкр в пограничном слое начинают возникать вихри и течение принимает турбулентный характер. Вихри обеспечивают интенсивное перемешивание жидкости в пограничном слое, однако в непосредственной близости от поверхности они затухают, и здесь сохраняется очень тонкий вязкий подслой. Описанная картина развития процесса показана на рис. 3-1. [c.64]

Эрозионному изнашиванию подвергаются детали арматуры, осуществляющие дросселирование жидкости плунжеры и седла дросселирующих и регулирующих клапанов. Износ при эрозионном изнашивании завися г от режима дросселирования жидкости, продолжительности его воздействия на деталь и свойств материала детали. Различают процессы щелевой или ударной эрозии и кавитацио-ного разрушения металла. При щелевой эрозии поверхности деталей размываются действием струи влажного пара, проходящего с большой скоростью через щель, образуемую седлом и плунжером. При ударной эрозии материал разрушается под действием ударов капель воды о поверхность детали.При кавитационном режиме движения в потоке быстро движущейся среды и соответствующих гидродинамических условиях образуются пузырьки (пустоты) в результате нарушения ее сплошности. Схлопываясь, они создают местные гидравлические удары, которые, действуя на металлическую поверхность, разрушают ее. Увеличение срока службы деталей при эрозионном изнашивании достигается изменением режимов работы арматуры уменьшением скорости среды в дросселирующем сечении путем снижения перепада давлений, применением ступенчатого (каскадного) дросселирования, увеличением сечения отверстий для прохода среды, применением эрозионно-стойких материалов. [c.264]

При этом в обычных химических теплообменных аппаратах составляющей рдисс пренебрегают из-за ее малой величины для так называемых ньютоновских жидкостей . Учет диссипативных характеристик в любом случае усложняет постановку и решение неизотермических задач. Классические и наиболее распространенные случаи решения неизотермических задач выполнены при условии независимости теплофизических и реологических свойств жидкости от температуры. В этом случае гидродинамическая обстановка процесса течения принимается заданной, т. е. интегрирование уравнений движения и энергии производится раздельно. В противном случае аналитическое решение задачи невозможно из-за нелинейности дифференциальных уравнений. [c.97]

Расход воды по каналам обычно распределяют пропорционально их тепловой нагрузке так, чтобы температура воды на выходе из всех каналов была одинаковой. В этом случае тепловыделяющие элементы всей активной зоны будут работать практически в одинаковых температурных условиях. Однако такое положение справедливо только для несколько идеализированной коиструкции рещетки тепловыделяющих элементов. В реальных конструкциях тепловыделяющие элементы располагаются один относительно другого с определенными технологическими допусками. Помимо этого, в процессе эксплуатации отдельные тепловыделяющие элементы или группы их могут деформироваться. В том и другом случае искажается нормальная геометрия расположения тепловыделяющих элементов, изменяются гидродинамические условия их охлаждения, увеличивается перавпомеркость тепловыделения по сечению каналов вследствие изменения плотности нейтронного потока. [c.42]

При расчете гидродинамической устойчивости процесса барбота-жа в различного рода устройствах необходимо принимать во внимание не только поверхностное натяжение и удельный вес компонент, но и учитывать влияние вязкости легкого компонента, так как в определенных условиях вязкость барботнрующей жидкости оказывает существенное влияние на процесс барботажа. [c.334]

Указанные явления называются автомодельными, потому что интенсивность теплоотдачи не зависит от гидродинамических условий протекания процессов и определяющие критерии (Gr, Рг, Re) выпадают из критериальных зависимостей. В общем случае свободной конвекции теплоотдача выражается полным критер иальным уравнением [c.145]

Основные закономерности стесненного осаждения были установлены Д. М. Минцем, Е. Ф. Кургаевым и др. Физическая сущность процесса заключается в изменении гидродинамических условий обтекания частиц жидкостью при увеличении их концентрации. Вследствие взаимной близости частиц свободное обтекание, имеющее место при осаждении индивидуальной частицы в безграничном объеме жидкости при весьма малой концентрации частиц, трансформируется в особый род движения через своеобразную пористую среду, которой является концентрированная масса осаждающихся частиц или взвешенный в восходящем потоке их слой. По Д. М. Минцу, движение воды через взвешенные в потоке слои частиц рассматриваются как движение через пористую зернистую среду, закономерности которого устанавливаются в виде функциональной зависимости между безразмерными числами коэффициентом сопротивления и числом Рейнольдса Re, определяемыми из выражений [c.193]

В основу различных вариантов расчета положен материальный баланс, сведения о тепло-массопередаче и гидродинамической обстановке в аппарате. Применительно к статическим условиям процесса массообмена по Гельфериху [5] может быть определено время т, необходимое для понижения концентрации сорбируемого иона в растворе от исходной до конечной (заданной) [c.322]

Взаимосвязь режимов заполнения и подпрессовки отливки обеспечивается работой прессово-подпрессовочного и запирающего механизмов машины литья под давлением, механизмов выталкивания и удаления стержней. Выбор типа машины и расчет ее силовых параметров проводят после установления технологически необходимой продолжительности заполнения, диапазона скоростей прессования, вместимости камеры прессования, давления и других факторов, создающих оптимальные тепловые и гидродинамические условия формирования отливки в процессе заполнения и подпрессовки. [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...