Задача точности прямая

Для проверки точности графических построений смотрим, удовлетворяют ли фигурирующие в задаче отрезки прямых следующему равенству [c.46]

Используя выражения (60) и (61), можно решать задачи прогнозирования. Прямую задачу прогнозирования можно сформулировать следующим образом требуется определить, как изменится точность обработанных деталей, если будут использоваться заготовки с новым измененным предельным рассеянием погрешностей. Для прогнозирования точности обработки используем выражение (61), которое связывает дисперсию признака выходного качества 0(хз) ( биение конической поверхности относительно базовой оси) с дисперсиями тех же признаков качества при термической, электроискровой и доводочной операциях, и примем технологическую систему неизменной. Структура найденной технологической цепи свидетельствует о тоМ, что обнаружено влияние наследственности погрешностей в трех перечисленных операциях на выходное качество. [c.104]

В решении задачи синтеза (прямой) кибернетическим подходом оптимизируются требования к точности размерных цепей способами равной экономически достижимой точности (одного квалитета точности) и экономически оптимальной точности. Синтез предусматривается простой и структурный, в структурном соблюдают принцип кратчайшие цепи. [c.202]

Сначала задается некоторое произвольное положение поверхности Sf l, 2, 3) и вдоль нее принимается p h) = h. Затем задача решается прямым МГЭ, и в результате автоматически находятся значения u h) вдоль Sf (при этом, вообще говоря, u h) 0). Полученные значения ы(/г) используются в качестве новых граничных условий вдоль Sf l, 2), и задача решается заново без дополнительных изменений. В итоге находится новое распределение p h) — h вдоль Sf, по которому строится уточненное положение свободной поверхности отвечающее напору h. Итерации повторяются до тех пор, пока Л" и не будут совпадать с требуемой точностью в качестве примера на рис. 3.11, б показаны свободная поверхность и эквипотенциали, полученные указанным методом Нивой с коллегами [9]. [c.90]

ГОСТИ И механика разрушения. В гл. 1 содержится обзор этих методов в контексте общих краевых задач, которые могут относиться к любой из названных областей или к ним всем. Остальные главы посвящены методам граничных элементов в механике твердого тела. В гл. 2 дается обзор сведений из теории упругости, которые затем постоянно используются в остальной части книги. В гл. 3 вводится решение Фламана для линии сосредоточенных сил, действующих на границе полуплоскости, и для этого случая разрабатывается простой метод граничных элементов. Цель состоит в том, чтобы показать, как математическое решение элементарной задачи может быть преобразовано в вычислительную технику для решения более сложных проблем. В гл. 4 и 5 построены два непрямых метода граничных элементов для плоских задач. Идея прямых методов (эта терминология разъясняется в гл. 1) развивается в гл. 6 с помощью скорее физических, чем математических соображений. В гл. 7 иллюстрируются некоторые обобщения методов граничных элементов и технические приемы, позволяющие увеличить точность решения. Некоторые из этих приемов общие, а другие специально созданы для определенных классов задач. Особое внимание уделяется тому, как для решения этих задач строятся вычислительные программы. И наконец, в гл. 8 даны примеры приложений методов граничных элементов в горной геомеханике и инженерной геологии. Эти примеры подобраны таким образом, чтобы проиллюстрировать ту помощь, которую оказывает метод граничных элементов, облегчая понимание физических процессов. [c.8]

Учитывая, что характеристики изнашивания в зависимости от конкретных условий опытов могут отличаться на несколько порядков (например, в сопряжениях цепей они изменяются в пределах восьми порядков, см, рис. 38), такую точность можно считать допустимой для решения ряда задач. Однако прямые расчеты ресурсов деталей с 10-кратной погрешностью могут иметь ограниченное применение, так как далеко не безразлично, будет ли расчетный ресурс равен 100 ч или 1000 ч. Поэтому наряду с прямыми методами расчета на износ, разрабатываемыми в ИМАШе, применяют упрош,енные методы, основанные на использовании опытных данных по конкретным узлам трения. Наибольшее распространение имеют расчеты, основанные на зависимостях, подобных, например, (59) и (60). Их недостатком является то, что коэффициенты А, В, х не раскрывают влияния параметров процесса трення и изнашивания на характеристики износа, и их значения являются грубым обобщением влияния на износ какой-то конкретной совокупности этих параметров. Поэтому точность таких расчетов также невысока. Более точные результаты дают расчеты по предложенному автором методу аналогий, согласно которому срок службы рассчитываемой детали [c.97]

Прямая задача точности. Она заключается в выборе оптимальных параметров и их характеристик на основе заданной допускаемой погрешности по выходу приборного устройства. Эта задача весьма сложна, так как следует найти оптимальную схему устройства, номинальные значения и отклонения параметров и решить другие вопросы. Математически эта задача выражается уравнением, содержащим большое число неизвестных, и решается например, методом последовательных приближений. Теоретическую основу для решения прямой задачи составляют методы точностного синтеза. [c.114]

В расчетах точности сборки, как и в любой задаче точности (см. п. 7.1), возможны прямая и обратная задачи. [c.212]

М.н.о. позволяет в ряде задач вместо использования асимптотических методов и различных приближенно выполняющихся предположений получать решения с высокой точностью прямыми методами. [c.226]

Используя неравенства (П.54), можно построить итерационные процедуры последовательных приближений к искомому решению путем приближенных решений прямой и двойственной задач. Тогда на каждой итерации полученное значение На дает верхнюю оценку искомого решения, а значение V — нижнюю оценку. Следовательно, после каждой итерации искомое решение можно аппроксимировать с известной точностью. [c.258]

Компоненты напряжений легко находятся для каждой точки поперечного сечения, если известны значения производных д /ду и д( дх в этой точке. Эти производные определяются наклонами мыльной пленки по направлениям у и х. Для определения этих наклонов действуют так же, как и при решении задач кручения, т. е. прежде всего строятся горизонтали поверхности мыльной пленки. По горизонталям можно найти наклоны, проводя прямые линии, параллельные координатным осям и строя кривые, представляющие соответствующие сечения поверхности мыльной пленки. Полученные таким путем наклоны нужно внести в выражения (д) для компонент касательного напряжения. Точность этой операции можно проверить путем вычисления результирующей всех касательных напряжений, распределенных по поперечному сечению. Эта результирующая должна быть равна изгибающей силе, приложенной к концу консоли. [c.379]

Чаще всего приходится при помощи гз-диаграммы исследовать адиабатный процесс, так как расширение пара в паровых двигателях в первом приближении рассматривают как обратимый адиабатный процесс. В этой диаграмме задачи, относящиеся к адиабатному процессу изменения состояния, решаются легко и с достаточной степенью точности. Действительно, если начальное состояние задано параметрами Pi и 1, то оно найдется на is-диаграмме пересечением соответствующих изобары и изотермы (рис. 3-5). Точка 1 изображает начальное состояние. Проектируя эту точку на ось ординат, находим t l, проектируя ее на ось абсцисс, находим чтобы найти конечное состояние, следует провести адиабату, которая для обратимого адиабатного процесса будет линией постоянной энтропии и поэтому изобразится в виде прямой, параллельной оси ординат. Если задано конечное давление, конечная точка процесса определится пересечением заданной конечной изобары с адиабатой. На рис. 3-5 точка 2 характеризует конечное состояние водяного пара Б адиабатном процессе. Энтальпия в этой точке может быть [c.122]

II. Задача о приближении траектории одной из точек шатуна к дуге окружности (рис. 2.4, г) или прямой. Критерием решения данной задачи является точность воспроизведения. Если заданная непрерывная функция у = 1 х) воспроизводится, как у=Р(х), то разность А=Р (х)—/ (х) характеризует неточность воспроизведения. Точки, в которых Д = 0, называются узлами интерполирования. Методы теории приближения функций (метод интерполирования) позволяют осуществить воспроизводимую функцию с требуемой точностью. Разбираемая сравнительно редкая задача возникает при синтезе функциональных механизмов приборов (грейфера в киноаппаратах и др.). [c.55]

Выводы, сделанные в [37], неприменимы, когда длина трещины или протяженность зоны разрушения а сравнима с шагом упаковки или диаметром волокон. В этих случаях единственный практический способ расчета длины трещины на основании реальных свойств материала, по-видимому, заключается в применении прямого численного подхода. Для выполнения подобных расчетов весьма полезным методом является алгоритм FFT. Решение контактной задачи в случае вязкоупругости требует анализа подобного типа. Этот вопрос изложен в [38], поэтому здесь подробно не рассматривается. Ограничимся лишь некоторыми результатами, полученными на упругих материалах, чтобы продемонстрировать возможную точность метода. Остальные результаты для упругих и вязкоупругих материалов и теоретическое обоснование их точности будут приведены в следующем сообщении. Рассмотрим частную задачу о вычислении коэффициента интенсивности напряжения для бесконечно длинного массива трещин, периодически расположенных вдоль оси х. [c.215]

Описанная выше операция составляет так называемую прямую прогонку. Теперь необходимые для определения искомых 2 функций, образующих столбец 5(2), 2п условий все отнесены к концу промежутка [0, /] и, таким образом, двухточечная краевая задача сведена к задаче Коши. Однако для получения вектора 8(2) мы не будем решать задачу Коши, поскольку и при этом решении происходит потеря точности, имеющая ту же природу, что и потеря точности при использовании метода начальных параметров. [c.278]

Примечательна связь, которая существует между прямыми линиями среднеквадратичной регрессии (2.31) и так называемыми наилучшими линейными оценками сигналов. Задача о нахождении наилучшей линейной оценки сигнала %i t) сигналом 2 t) ставится следующим образом найти значения коэффициентов линейной аппроксимации (г) = ai + bib(Oi которые обращают в минимум средний квадрат отклонения [ i(f) —ai — bi 2(0] -Так же ставится и задача о нахождении наилучшей линейной оценки сигнала г(0 с помощью сигнала h t). Приравнивая нулю производные от среднеквадратичного отклонения и решая получающуюся при этом систему уравнений, можно убедиться, что значения коэффициентов оказываются в точности равными соответствующим значениям коэффициентов прямых среднеквадратичной регрессии = i u/ rf, а, = p,j — i(X2. То же имеет место и для коэффициентов наилучшей линейной оценки сигнала hit) с помощью h t). [c.67]

Изложенный метод дает решение задачи прямого расчета. Для проведения обратных расчетов в качестве независимой переменной принимают координату (длину) и соответственно применяют другие методы решения системы уравнений (11.50)—(11.62) и другие программные реализации. Решение обратной задачи может быть получено посредством проведения прямого расчета с введением вариации одного из определяемых параметров. Допустимы различные алгоритмы поиска решения обратной задачи. Например, метод градиентного поиска решения с заданной точностью сходимости по длине. Но такая схема плохо работает для случаев малых температурных напоров, когда удовлетворение условия [c.197]

В этом случае точность решения обратной задачи полностью определяется шагом счета, т. е. точностью решения прямой задачи. [c.197]

Предлагаемая методика обладает, на наш взгляд, рядом достоинств. Во-первых, на каждом этапе итерационного процесса можно использовать методы классической теории упругости, которые для решения ряда задач, особенно плоских, хорошо разработаны. Во-вторых, если на каждом этапе решение строится по одной и той же методике, то оказывается возможной эффективная реализация метода на ЭЦВМ с использованием одной стандартной программы и числом циклов, обеспечивающим необходимую точность. Третьим преимуществом является возможность выявления качественно новых эффектов, что не всегда удается при использовании прямых методов [43]. В этом случае решение Uo можно рассматривать как основное, а ы,- — как поправки к нему, обусловленные неоднородностью тела. И, наконец, в отличие от предложений [98] и [204] изложенный метод применим не только для плоских задач, но и для пространственных, а также в случае анизотропных тел. Ниже на конкретных примерах будет проиллюстрирована эффективность итерационного метода. [c.45]

Вычислительные устройства непрерывного действия [29], [61], [75] специализированы для данной группы задач и имеют ограниченную точность до десятых долей или целых процентов от наибольшей величины, зависящую от типа, способа применения и качества выполнения устройства. К ним относятся интеграторы, структурные модели, модели-аналоги. Электрические модели-аналоги являются основным типом вычислительных устройств непрерывного действия для расчета напряжений и деформаций. При прямом соответствии элементов деформируемой системы элементам электрической модели (эквивалентная модель) упрощается проведение измерений на модели и рассмотрение вариантов задачи. [c.598]

Укажем правила кодирования информации о плоском контуре применительно к задачам геометрического анализа. Будем рассматривать контуры, состоящие из дуг окружностей и отрезков прямых линий. Любые кривые других типов, входящие в состав контура, можно с заданной точностью аппроксимировать отрезками прямых или дугами окружностей. [c.204]

Наиболее просто и удобно решать задачу, аппроксимируя с заданной степенью точности криволинейный контур отрезками прямых. Затем для построения дискретного описания [c.258]

Эта формула связывает возмущение функционала AF с возмущениями оператора, источника и параметра правой части сопряженного уравнения. Ее можно считать точной до тех пор, пока в нее подставляются возмущенные значения Если же возмущения Л1 и AQ столь малы, что несильно искажают функцию /(г, т), то в выражении (1.55) можно сделать замену / (г, т) /(г, т). При этом (1.55) перейдет в формулу теории малых возмущений, которая дает возможность, пользуясь известными невозмущенными функциями f(r, т) и f+(r, т), найти в первом приближении изменения величины F f) при изменении условий задачи. Особенно это существенно для тех случаев, когда прямое решение возмущенной задачи затруднительно даже для численного расчета (например, когда возмущение носит локальный характер) или не может обеспечить нужной точности. [c.23]

Исследования математической модели в вычислительном плане показали, что решение системы балансовых уравнений — одна из основных составляющих алгоритма решения задачи. Возможность прямого расчета отдельных подсистем полной системы уравнений с применением итерационного метода Зейделя [21 позволяет организовать лишь два больших цикла — цикл по балансу генераторного вала и цикл по балансу тепла. Кроме того, существует несколько малых циклов, таких, как циклы по определению температур на выходе из компрессора и парогазовой турбины и по определению температур парогаза между пакетами регенератора. Количество итераций и время счета описываемой части математической модели зависят от величины погрешности решения и точности начального приближения. При использовании] для] расчетов ЭЦВМ [c.138]

Таким образом, при одинаковой точности прямой алгоритм реконструкции для веерных проекций ОПФСВП принципиально значительно более трудоемок, чем универсальный алгоритм ОПФСЭПП, и оправданность его использования должна критически анализироваться в каждом конкретном случае разработки систем ПРВТ. Целесообразность его использования не вызывает сомнений лишь в задачах, требующих реконструкции в темпе сбора измерительных данных, и обусловлена наличием быстродействующего специализированного про- [c.120]

Основные данные для подготовки УП обработки на станке с ЧПУ содержатся в чертеже детали. Но перед вводом в ЭВМ геометрические параметры необходимо представить в закодированном виде. Для описания информации в требуемом виде используется специальный входной язык системы автоматизированной подготовки управляющих программ (САП УП). Входные языки существующих САП, таких, как APT, ЕХАРТ, СПС — ТАУ, АПТ/СМ и др., близки по структуре. Они состоят из алфавита языка инструкций определения элементарных геометрических объектов (точки, прямые линии, окружности) инструкций движения способов построения строки обхода введения технологических параметров способов разработки макроопределений и построения подпрограмм способов введения технологических циклов способов задания различных вспомогательных функций и т. п. Эти системы характеризуются тем, что все основные технологические решения даются технологом, так как входной язык ориентирован только на построение траектории перемещения инструмента, а технологические вопросы, связанные с обеспечением заданной точности и последовательности обработки, выбора инструмента и т. д., не могут быть решены на основе применения входного языка. Для автоматизации проектирования технологических процессов разработаны языки, позволяющие решать технологические задачи. Однако геометрическое описание детали, полученное с помощью этих языков, недостаточно детализировано для проектирования управляющих программ. Поэтому для комплексных автоматизированных систем конструирования и технологического проектирования, включая подготовку УП к станкам с ЧПУ, необходим многоуровневый язык кодирования геометрической информации, учитывающий специфику каждого этапа проектирования. [c.169]

Свидетельством точности графических построений решения задачи должно служить следующее во-первых, противоположные стороны четырехугольников abed и a b d должны быть взаимно параллельны, во-вторых, точки bud должны лежать соответственно на прямых fli i и Uidi. [c.41]

Для определения точности графических построений задачи в целом найдем натуральную величину искомого треугольника, который должен быть подобен треугольнику AqBo q. Для этого проведем через вершины треугольника AB прямые, параллельные найденному направлению проецирования, и найдем точки пересечения проецирующих лучей с перпендикулярной к ним плоскостью. Одна точка, точка с, с, на чертеже уже есть. Строим точки Qj, а/ и bi, Ь/ пересечения проецирующих лучей, проходящих соответственно через точки а, а и Ь, Ь, с плоскостью, определяемой горизонталью Н и фронталью F. Соединив точки Oi, а/, Ь), bi и с, с отрезками прямых, получим искомый треугольник A Bi . Построив натуральную величину ааЬгСа треугольника A]Bi и сравнив ее с треугольником AoBq q, видим, что они подобны, что свидетельствует о точности графических построений задачи. [c.80]

Практически, конечно, невозможно поддерживать и наблюдать действительно идеальное равновесие в цепи га льванометра. Можно утверждать, что мы в состоянии создать лишь приблизительное равновесие и что ток, текущий через цепь гальванометра при таком равновесии, оказывает пренебрежимо малое влияние на разность потенциалов на концах измеряемого сопротивления R. Предположим, что в потенциометре проволока реохорда р имеет сопротивление 10 ом и что каждое из сопротивлений г, и равно 5 ом. Для проведения измерений необходим гальванометр с подходящим сопротивлением и с максимальной чувствительностью по напряжению. Так, например, можно воспользоваться кембриджским гальванометром, который имеет рамку с сопротивлением 20 ом и чувствительность по току - 300 мм мка при расстоянии от зеркала до шкалы 1 м). Критическое сопротивление, необходимое для нормальной работы этого прибора, составляет 100 ом (т. е. в нашем случае в цепь нужно включить добавочное сопротивление 60 ом), а время установления равно 2 сек. Предположим, что при прямом отсчете нельзя заметить отклонение гальванометра от положения равновесия, если оно меньше 0,5 мм. В результате точность в определении разности потенциалов будет - 2 10 в. В задаче, которая была указана выше, это составляет ошибку, равную примерно 50%. Если гальванометр включить в цепь непосредственно, т. е. без добавочного критического сопротивления, то ошибка уменьшится до половины этого значения, однако время установления сильно возрастет (до - 8—10 сек). [c.173]

Более совершенный гальванометр (например, гальванометр типа H.S. фирмы Лидс и Нортроп ) имеет чувствительность, равную - 3-10 в мм, и время установления 5 сек. В нашем случае он обеспечит точность измерения сопротивления порядка 5%. Очевидно, что в задачах рассматриваемого типа ток, протекающий через гальванометр при практически достижимом приближенном равновесии ( 10 а), не может оказывать прямого влияния па разность потенциалов между концами образца. Чувствительность можно улучшить путем увеличения длины светового указателя. Действительно, в таком гальванометре легко использовать световой указатель длиной 3 м (вместо обычного метрового). Другим путем увеличения чувствительности является применение остроумного и простого оптического умножителя, предложенного недавно Дофини [57] (фиг. 14). Вместо простого однократного отражения светового луча зеркалом гальванометра, которое отбрасывает луч на отсчетную шкалу, в умножителе применено многократное отражение от дополнительного неподвижного зеркала, расположенного вблизи поверхности зеркала гальванометра и примерно параллельного ей. Световой луч испытывает в умножителе ряд последовательных отражений от зеркала гальванометра прежде чем попадает на шкалу, и благодаря этому угловое отклонение зайчика соответственно увеличивается. Дофини получил удовлетворительные результаты, пользуясь гальванометром, который давал с его приспособлением шестикратное увеличение yrjroBoro отклонения. Количество отражений, естественно, зависит от размера зеркала гальванометра. При малых зеркалах обычно используется трех- или четырехкратное увеличение углового отклонения. [c.173]

Обычно для оценки точности приближенного решения, полученного методом Ритца или другими прямыми методами, пользуются следующим теоретически, конечно, несовершенным, но практически достаточно надежным приемом вычислив Ыг и ы,-(т1+1)> сравнивают их между собой в нескольких точках рассматриваемой области. Если в пределах требуемой точности их значения совпадают, то считают, что с требуемой точностью решением вариационной задачи будет гп. Если же значения ы,- vi.Unn+D в пределах заданной точности не совпадают, то вычисляют Ыкп+2) и сравнивают о (n+D- [c.109]

Метод точечных отображений до сих пор не удается сколь-либо эффективно применять к системам, порядок которых выше трех. Это привлекло внимание и силы к решению более частных задач при этом центральной стала проблема определения периодических решений автоколебаний — в автономных системах и вынужденных колебаний в полосе захватывания — в системах, подверженных внешним периодическим воздействиям. Был предложен частотный метод, позволяющий точно в форме полных (без пренебрежения гармониками) рядов Фурье определять периодические движения релейных систем и их устойчивость по отношению к малым возмущениям. Первоначально казалось, что метод этот принципиально пригоден лишь в тех случаях, когда нелинейная характеристика состоит из кусков горизонтальных прямых, и поэтому форма выходных колебаний нелинейного элемента может быть заранее нредоиределена с точностью до неизвестных времен движения по отдельным участкам нелинейной характеристики. Однако позже было показано, что это не так, и был разработан метод определения периодических решений в форме полных рядов Фурье, пригодный для системы, содержащей нелинейные элементы, характеристики которых состоят из кусков двух произвольных прямых. Это последнее ограничение через некоторое время было снято, и таким образом указанная серия работ была завершена разработкой общего метода точного (без пренебрежения гармониками) оиределения периодических движений в системах, содержащих нелинейный элемент с произвольной кусочно-линейной характеристикой. [c.268]

Сложность расчетного определения напряженно-деформированных состояний элементов ВВЭР, как отмечалось выше (см. 1, гл. 2 и гл. 3), состоит в том, что в них реализуются пространственная схема передачи усилий, трехмерные поля напряжений, затрудняющие формулировку граничных условий. Ниже излагается расчетное определение напряжений и перемещений в зонах корпусных конструкций по исходным данным, получаемым на границе зтих зон с помощью экспериментальных методов, но в силу ряда обстоятельств недостаточных для постановки и решения обычных краевых задач. Возникаюшце при этом задачи представляют собой так называемые обратные задачи, в которых неизвестные величины определяются (восстанавливаются) по их проявлению, отклику в доступной для прямых измерений области. Эти задачи, как правило, являются некорректно поставленными и требуют при своем решении применения специальных методов. В связи с этим методы решения таких задач во многих случаях могут существенным образом зависеть от точности получаемой экспериментальной информации и методов ее обработки. [c.59]

Для иллюстрации рассмотрим пример численной реализации изложенного метода П1 1менительно к типовому элементу полому круговому цилиндру (внутренний радиус - 100 мм, наружный - 200 мм, модуль упругости Е =2, 10 МПа, коэффициент Пуассона ц = 0,3), в котором внутренняя и наружная поверхности рассматриваемой части цилиндра длиною 2 / = 200 мм свободны от нагрузок, а напряженное состояние этой части создается реакцией остальной произвольно нагруженной части цилиндра. Для нескольких вариантов заданного на наружной поверхности рассматриваемой части цилиндра тензора напряжений восстанавливался вектор напряжений на торцах этой части (обратные задачи). Для оценки точности получаемых решений обратных задач использовались численные решения соответствующих им прямых задач теории упругости. [c.72]

Методы интегрирования уравнений движения, особенно с переменными коэффициентами и нелинейных, интенсивно развиваются. В настоящее время разработано большое количество разнообразных схем явных и неявных, безусловно устойчивых и нет, характеристических и прямых, с искусственной схемной вязкостью и без нее. Чрезвычайно важные с вычислительной точки зрения вопросы точности и устойчивости всех этих схем решаются на основе изучения спектральных характеристик аппроксимируемых операторов исходной краевой задачи и накладьтают определенные требования на соответствие аппроксимации по пространству (размеры конечных элементов и на временном слое (размер шага At по времени) [49]. [c.114]

Формулы теории возмущений дают возможность, пользуясь невозмущенными функциями (г, т) и +(г, х), найти в первом приближении изменение линейного функционала температуры при изменении параметров системы. Особенно это важно в тех случаях, когда прямое решение задачи затруднительно даже для численного расчета (например, когда возмущение носит локальный характер) или не может обеспечить нужной точности [64, 75]. Так, полезно применять теорию возмущений при приближенном решении задач теории теплопроводности на основе упрощенных допущений о характере пространственно-температурной зависимости теплофизических констант. В этих случаях можно оценить погрешность определения интересующего функционала температуры из-за принятого допущения. При этом есть возможность развить теорию возмущений высоких порядков, что особенно удобно, если сопряженная температура выражается аналитически. Формулы теории возмущений могут быть полезны также для тех задач, в которых трудно найти прямое решение из-за азимутальной зависимости условий теплосъема или источников тепловыделения. [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...