Частоты Коэффициенты расчетные

Необходимо отметить, что и для процессов теплообмена характер влияния частоты довольно противоречив. Если в работе [63] получена зависимость, хорошо совпадающая с расчетной (33), то по данным работы [48], хотя они и указывают на тенденцию к снижению интенсивности теплоотдачи при повышении частоты (с1 < А/2) в соответствии с формулой (36), см. рис. 18, разброс экспериментальных точек весьма значителен. В некоторых работах [47] зависимость от частоты совсем отсутствует так, при неизменной амплитуде колебательной скорости и десятикратном снижении частоты коэффициент теплоотдачи от цилиндрического нагревателя совершенно не изменился. По данным Кубанского [53] процесс ускоряется с ростом частоты (правда, незначительно, пропорционально частоте в степени 0,15), а, исходя из работы [67], при на низ- [c.615]

Первый член формулы (12.32) следует из формулы для коэффициента тяги ф, где без, учета корректирующих коэффициентов Fi PUv, а значение коэффициента тяги ф принято равным 0,6. Для передач с автоматическим натяжением (см. рис. 12.12) / = =0. Мри периодическом подтягивании ремня определяют по формуле (12.13), где р 1250 кг/м- А — по ГОСТ (см. также табл. 12.2) v при расчетной частоте вращения. [c.240]

Размеры муфт принимаются из таблиц го номинальному и максимальному крутящим моментам. В некоторых случаях в таблицах указана допускаемая частота вращения муфт. Если муфта выбирается по номинальному моменту, необход,1Мо произвести ее проверку по максимальному расчетному моменту, определенному с учетом коэффициента режима работы К. [c.179]

Пример 5. Определить допускаемое напряжение растяжения для цилиндрической колонны пресса в зоне перехода диаметров di = 60 мм в = 70 мм при эффективном коэффициенте концентрации напряжений для симметричного цикла Кд =2,3. Напряжение изменяется во времени по асимметричному циклу (г = = +0,2) в соответствии с тяжелым режимом нагружения (см. рис. 1.8, в). Расчетный срок службы L= 15 лет, коэффициент использования в течение года Кр =0,75, коэффициент использования в течение суток /С =0,66, частота на- [c.20]

Определить допускаемое напряжение кручения для цилиндрического конца вала редуктора, ослабленного шпоночной канавкой (см. рис. 1.10, б). Вращающий момент изменяется во времени по симметричному циклу в соответствии с тяжелым режимом нагружения (см. рис. 1.8, в), изгибающий момент пренебрежимо мал по сравнению с вращающим. Расчетный срок службы L = 15 лет, коэффициент использования в течение года =0,8, коэффициент использования в течение суток /С,. = 0,66, частота изменения напряжения = 3 цикла/мин. Материал вала — сталь 45, диаметр d = 85 мм. [c.21]

Тип и серию подшипника выбирают в зависимости от диаметра Вала II частоты его вращения, а затем расчетное значение коэффициента работоспособности сравнивают с приведенным в каталоге. [c.304]

Рис. 94. Расчетные зависимости коэффициента отражения R (сплошные кривые) и коэффициента затухания (штриховые кривые) сдвиговой волны в стали от угла падения упругой волны на поверхность раздела вода—коррозионно-стойкая сталь (а = 1,25 дВ/см рабочая частота в 8 МГц)

Т — общий расчетный срок службы передачи, ч п — частота вра щения рассматриваемого катка, об/мин w k — коэффициенты, учитывающие соответственно изменение мощности и частоты вращения катка. [c.269]

Здесь Q — приведенная нагрузка подшипника п — частота вращения кольца, об/мин L, L,, — долговечность подшипника, выраженная соответственно в миллионах оборотов вращающегося кольца за расчетное время и в ч а — коэффициент, зависящий от формы кривой контактной усталости, для шариковых подшипников а = 3, для роликовых а = 10/3. [c.423]

Зависимости от частоты со действительной части Со (со) жесткости (7.8) и коэффициента потерь т) о)) являются определяющими характеристиками сред и конструкций при акустических расчетах. По этой причине выбор расчетной модели, например одной из изображенных на рис. 7.2, при таких расчетах следует делать из условия совпадения этих характеристик в модели и в реальной конструкции или среде. [c.212]

Отсюда видно, что выражения относительной ширины доверительного интервала для расчетных значений собственных частот и жесткостей отличаются коэффициентом у причем доверительный интервал тем уже, чем равномернее распределена потенциальная энергия по системе. Квадраты собственных частот изменяются пропорционально изменению жесткости только в случае, когда вся потенциальная энергия системы сосредоточена в этой жесткости. Очевидно, что квадраты приращения собственных частот изменяются пропорционально одинаковому изменению всех жесткостей, но такое изменение маловероятно при случайных значениях Сравнение расчетных значений собственных частот с действительными имеет смысл только в случае, когда разность между соседними собственными частотами значительно больше, чем доверительный интервал их расчетных значений. Например, если относительная разность между собственными частотами (плотность собственных частот) —ioJ/ш = z 1, то относительное отклонение заданных значений жесткостей от действительных J—должно быть меньше чтобы относительное отклонение собственной частоты не превышало а/2. [c.15]

Вибрационные напряжения деталей, особенно в области средних и высоких частот, как правило, не превышают 20 кгс/см. При таких напряжениях машиностроительную конструкцию можно рассматривать как линеаризированную упруговязкую систему, расчетные коэффициенты поглощения материала которой учитывают потери в материале и соединениях деталей. Как было показано в главе 1, расчет колебаний демпфированных конструкций может производиться разложением амплитудной функции в ряд по собственным формам недемпфированной системы или методом динамических податливостей и жесткостей с комплексными модулями упругости. Последние методы особенно предпочтительны для неоднородных систем, с различными коэффициентами поглощения в подсистемах (например, амортизированные балочные конструкции). [c.101]

Для расчета частот собственных колебаний элементов дизеля 14 8,5/11, расчетная схема которого представлена на рис. V.7, необходимо приравнять нулю определитель А (со ), составленный из коэффициентов при неизвестных системы уравнений (V.7). [c.206]

Если в схеме, относящейся к звену № 2 (табл. VII.2), заменить упругий элемент С, R призматическим упругим элементом с распределенными постоянными, а массы Mj и УИа считать соответственно амортизированным объектом и его фундаментом, то при расчетной оценке эффективности амортизации в полученной принципиальной схеме амортизатору могут быть приписаны характеристические коэффициенты (VII. 175). Для случая, когда трение отсутствует (х = 0), теоретическая кривая виброизоляции представлена на рис. VII.9. Первый (слева) провал этой кривой приходится на низшую частоту свободных колебаний системы. Все последующие провалы обусловлены волновыми резонансами в призматическом упругом элементе амортизатора. Каждому такому резонансу соответствует частота, при которой на длине I призматического упругого элемента укладывается целое число полуволн продольных колебаний. [c.328]

В первой задаче вьшолнен расчет собственных колебаний сложной разветвленной трубопроводной системы (рис. 3.14) при различных схемах конечноэлементной аппроксимации, включающих в себя соответственно 37 узлов и 36 элементов и 78 узлов и 77 элементов. Рассчитывались первые 6 частот и форм собственных колебаний, две из которых вместе с расчетной схемой МКЭ приведены на том же рисунке. При этом оценивалось влияние подробностей сетки МКЭ и поперечного сдвига в трубопроводе на результаты расчета, которые сведены в табл. 3.6. Из таблицы следует, что учет сдвигов оказывается существенным для элементов с меньшими относительными размерами (сетка 2) и приводит к снижению, как это должно быть, более высоких частот собственных колебаний. Использование принципа вложенных сеток позволяет заключить о достаточной точности первой из двух схем конечноэлементной аппроксимации. Исследования выполнены для следующих характеристик трубопровода. Температура протекающей в нем жидкости 270° С, коэффициент Пуассона для материала труб -0,3, модуль Юнга при температуре 300° С - 1,91 10 МПА, при 20° С -2,1 10 МПА. Наружный диаметр тройника В на участке АВ - 0,46 м при толщине стенки 0,04 м, а на участке BF - соответственно 0,328 м и 0,024 м. Наружный диаметр тройника С - 0,475 м, толщина стенки 0,048 м. Наружный диаметр трубопроводной ветки BF — 0,325 м, толщина стенки — 0,019 м, на остальных участках трубы имеют наружный диаметр 0,426 м и толщину стенки 0,024 м. Остальные размеры и характеристики жесткостей опор приведены на рис. 3.14. Решение этой задачи и других [48, 49] по- [c.109]

Эффективные коэффициенты концентрации для всех исследованных материалов увеличиваются с увеличением расчетной цикличности нагружений и уменьшением асимметрии нагружений. При цикличном кратковременном нагружении с частотой 600 циклов в минуту напряжения, соответствующие текучести материала, не вызывают заметных остаточных деформаций. [c.168]

Приведенные на рис. 3.4 и 3.5 эмпирические и расчетные зависимости коэффициентов теплообмена от окружной скорости и частоты вращения станочных деталей обработаны по методу наименьших квадратов, что позволило получить аналитические зависимости. [c.86]

Как видно из указанного, принятый в [Л. 24 и 29] способ расчета хотя и является более точным, чем способ, изложенный в [Л. 20 и 21], благодаря применению новых, более правильных расчетных схем, однако его применение связано с введением целого ряда корректирующих коэффициентов и ограничений. Как показали дальнейшие исследования, подсчитанные по изложенной выше методике частоты собственных колебаний и принятые расчетные схемы хорошо согласуются с экспериментальными данными. Это дало нам основание пересмотреть и уточнить методику расчета, изложенную в [Л. 29], освободив ее от введения корректирующих коэффициентов. В новой методике фундамент рассматривается как система со многими степенями свободы, подверженная действию возмущающих сил, изменяющихся по гармоническому закону с частотой, равной рабочим числам оборотов турбогенератора. Величина этих возмущающих сил была определена в 3-1. [c.131]

Динамический коэффициент определяется с учетом затухания колебаний. При этом за расчетное значение частоты собственных колебаний принимается величина частоты, попадающая в зону резонанса- [c.138]

Исходными данными для расчета являются геометрические параметры проточной части отсека (средние диаметры, высоты, углы входа и выхода решеток) расчетные значения коэффициентов ф, ij) и v по ступеням расход рабочего тела или угол выхода потока из последней ступени отсека частота вращения ротора параметры рабочего тела и до и после отсека (параметры могут уточ- [c.201]

Примером нестационарной нагруженности может служить спектр нагрузок подкрановых балок и газгольдеров аэродинамических станций. На рис. 9.3 показана автоматическая запись изменения давления в газгольдере. Видно, что имеет место большое число циклов с малыми амплитудами наряду со значительным изменением избыточного давления (иногда от нуля до расчетного значения). Таким образом, малоцикловое нагружение с большими амплитудами давления сочетается с циклическим нагружением с относительно более высокими частотами и меньшими амплитудами. Доля накопленных за определенный период эксплуатации малоциклового и многоциклового повреждений будет зависеть от величины коэффициента концентрации напряжений, определяющего уровень местных напряжений в зонах разрушения. [c.172]

Общее выражение для среднего перемещения х (г) задается (5.56). Перемещения и ускорения от пульсаций ветра, так же как и соответствующие им коэффициенты обеспеченности [выражения (7.2) и (7.3)], получаются из формул (5.63)—(5.70), в которых общее выражение для величины Зх (г, п) спектральной плотности перемещений от пульсаций ветра по направлению течения) принимается в виде (5.54). Из этих выражений следует, что расчетные значения прогибов и ускорений зависят от характеристик самого сооружения, т. е. его размеров, распределения масс, сс ственных частот, коэффициентов демпфирования, ссйственных форм колебаний, а также от принятых средних значений (статических составляющих) и пульсаций (динамических составляющих) ветровых нагрузок. [c.203]

Соотношения (6.16), (6.19), (6.20) являются исходными для определения влияния отклонений геометрических размеров области связи от расчетных значений на частотные характеристики НО. Для примера рассмотрим конструкцию НО на связанных полосковых ЛП с круглыми проводниками (рис. 6,2,а) со следующими параметрами Со=20 дБ и=02/01=1,85 0ср=9О° ДС12= 0,5 дБ. Здесь Со — номинальное значение переходного ослабления х — коэффициент перекрытия рабочего диапазона частот ДС12 — расчетное отклонение переходного ослабления от номинального значения. [c.168]

Иногда по практическим соображениям оказывается целесообразнее использовать для транзисторов материалы, менее стойкие к облучению, например кремний, которые в специфических условиях, при повышенных температурах, обеспечивают оптимальную радиационную стойкость. С другой стороны, если по условиям работы требуются устройства с более широкой областью базы (т. е. более низкие значения предельной частоты передачи тока), то требования к радиационной стойкости снижаются. Это становится ясным после рассмотрения радиационных эффектов в мощных транзисторах. В Брукхейвене [33] испытывали мощные германиевые транзисторы типа 2N297 и 2N236B. Было получено хорошее согласие расчетных и экспериментальных значений снижения коэффициента усиления по току в схеме с общим эмиттером. Однако если в качестве критерия разрушения принять состояние, в котором обратный ток коллектора увеличивается на порядок, а коэффициент усиления по току в схеме с заземленным эмиттером уменьшается в 2 раза, то оказывается, что изменение первой характеристики происходит при интегральном потоке быстрых нейтронов (5 8)-10 нейтрон 1см , а второй — между [c.290]

Подведем итог сказанному. Выбор расчетной модели упругой среды зависит от того, какова реальная зависимость модуля Со(о)) и коэффициента потерь т)(со) от частоты. Если она имеет вид, близкий к (7.9) - (7.12), в качестве расчетной модели удобно использовать соединения идеальных пружин и вязких демпферов, изображенные на рис. 7.2. В этом случае правомерно получать решения волновых уравнений с произвольной, в том числе и случайной, правой частью. Если реальные зависимости Со (со) и т]((й) не могут быть удовлетворительно описаны функ циями вида (7.9) — (7.12), то применяются аналогичные модели, но с частотно зависимым вязким трением. В частности, если т) (со) = onst, наиболее удобным для расчетов представляется исиользование комплексных моделей упругости и соответствующих волновых уравнений с комплексными коэффициентами. Следует иметь в ВИДУ, однако, что такие модели верны, вообще говоря, только ДЛЯ гармонического движения. Отметим также, что если среда имеет сложную зависимость ti( o), ио рассматривается в узкой полосе частот, то в качестве ее расчетной модели можно использовать одну из моделей с вязким трением (см. рис. 7.2), например модель Фохта. [c.217]

Условия мажорирования частотной характеристики САРС машинного агрегата с ДВС определяются следующими допущениями а) текущее значение частоты может совпадать с одной из собственных частот механического объекта регулирования б) необратимые потери энергии при колебаниях в центробежном измерителе угловой скорости отсутствуют в) потери энергии х и колебаниях в механическом объекте регулирования характеризуются постоянным коэффициентом поглощения, определяемым по параметрам низкочастотных резонансных колебаний силовой цепи ыашпны г) при наличии амплитудно-импульсных звеньев процесс управления принимается непрерывным д) постоянная времени центробежного измерителя, а в системах непрямого регулирования и постоянные времени сервомоторов принимаются равными своим минимальным значениям е) расчетный скоростной режим САРС соответствует минимальной степени неравномерности регулятора. [c.141]

Рассмотрим далее /г-мерную ценную динамическую модель произвольной структуры с варьируемыми коэффициентами жесткости а соединений. Базовый вариант модели характеризуется собственными частотами s = 1,. .., г, и модальной матрицей = (/lisb Обозначим через с и d соответственно базовое и текущее значения коэффициента жесткости г-го варьируемого соединения. Текущий параметрический вариант расчетной людели отличается от базового тем, что в ием должны быть учтены дополнительные обобщенные силы, которым отвечает потенциальная энергия Пв = А СдА/2, где А = (6j,. .., 6 ), Сд = =diag[ 6i,. .., Сбг = i— u б, = — qi , q , — обобщенные координаты сосредоточенных масс, связанных г-м соединением. Соотношения вида (16.2) записываются в векторной форме следующим образом [c.261]

При расчете доли усталостных повреждений используют результаты испытаний в жестком режиме нагружения, в частноаи кривые малоцикловой усталости при расчетных параметрах (температуре, частоте и скорости изменения в цикле параметров нагружения), причем в широком интервале изменения коэффициента асимметрии цикла деформаций долговечность материалов определяется единой кривой малоцикловой усталости (рис. 1.2). [c.6]

Полученные при расчете спектры собственных частот колебаний при последовательном изменении каждого из инерционноупругих параметров или, исходя из особенностей конструкции редуктора, группы параметров системы, позволяют 1) уточнить численные значения коэффициентов инерции и жесткостей, а также первоначально принятую расчетную схему путем сопоставления результатов расчета и эксперимента 2) установить те инерционноупругие параметры или их сочетания, которые в наибольшей степени влияют на каждую иа собственных частот системы, и тем самым наметить наименьшие конструктивные изменения для вывода резонансов из рабочего диапазона оборотов или уменьшения уровня вибрации. [c.73]

Приближение радиационной теплопроводности является частным случаем диффузионного приближения, когда в каждой точке среды имеет место локальное радиационное равновесие. Впервые это приближение было предложено Росселандом [Л. 22, 346] и сформулировано им в виде уравнения (5-4). Это приближение получило большое распространение в астрофизических задачах для исследования переноса излучения в недрах звезд, где оптическая толщина весьма велика и состояние среды и излучения оказываются близкими к локальному радиационному равновесию. В астрофизической и иностранной литературе по теплофизике понятия диффузионного приближения и приближения радиационной теплопроводности довольно часто отождествляют между собой. Россе-ланд в своей работе, впервые сформулировав общее уравнение диффузионного приближения, рассматривал его для частного случая состояния среды и излучения, близкого к термодинамическому равновесию, которое получило название приближения радиационной теплопроводности, Именно для этого приближения им рекомендованы окончательные расчетные формулы (5-2) и (5-4) и дана закономерность осреднения коэффициента поглощения по всем частотам (5-3), [c.161]

При ЭТОМ устанавливается наименьший уровень защиты /Ио. обеспе-1иваю-щий приемлемую с точки зрения использования машины и сохранения работоспособности муфты частоту срабатывания муфты (фиг. 64,6) при неавтоматическом или автоматическом восстановлении соединения валов после этого определяют расчетный момент предельный момент М,., требуемый запас прочности деталей машины против наименьшего уровня защиты п или необходимый коэффициент точности муфты к-р по приведенным для первого случая формулам [c.245]

Измерение коэффициента ослабления р в изотермических условиях методом трех датчиков было проведено на экспериментальной технически гладкой трубке диаметром 10 мм и длиной 15 м [5]. В качестве рабочего тела использовалась вода и смесь воды с глицерином. Возмущения давления создавались посредством сильфонного клапана с электромагнитным приводом, частота колебаний изменялась в пределах 50—3000 Гц, что соответствовало безразмерной частоте колебаний 2 = 10 -5-0,6-10 . Расчетное значение фазовой скорости составляло 1410—1365 м/с. Результаты опытов представлены на рис. 105, из которого следует, что при малоамплитудных колебаниях результаты квазистацио-нарного расчета по трехслойной модели удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...