ЗУБЧАТЫЕ Углы зацепления

Зубья некорригированы, нормальной высоты, с углом зацепления а = 20°. Редуктор предназначен для непрерывной работы. Нагрузка реверсивная. Требуется на основании чертежа составить кинематическую схему, а по данным таблицы определить (из расчета зубьев каждой ступени на контактную прочность) допускаемую мош,ность на ведущем валу. Потери в зубчатых передачах и подшипниках не учитывать. Срок службы неограничен. Коэффициент нагрузки К = 1,25. [c.165]

Существенное повышение несущей способности зубчатых передач в одном направлении вращения можно достигнуть применением несимметричных профилей. Угол зацепления рабочей части профиля может быть увеличен до 45°, что само по себе достаточно Э(()фективно, но, кроме того, несимметричные передачи можно выполнить с коэффициентом перекрытия более 2 с увеличенным до 24...26° углом зацепления рабочей части профиля и нормальным углом 20° нерабочей части [8 . [c.156]

В планетарных передачах широко применяют зубчатые пары с внутренним зацеплением. Уменьшая разности чисел зубьев колес с внутренним зацеплением, можно значительно расширить кинематические возможности передач. Применяя передачу с углом зацепления а = 30° и коэффициентом высоты головки /ij=0,75, можно довести разность чисел зубьев до 3, а еще небольшим дополнительным уменьшением высоты головки зубьев — до 2. Угловой коррекцией зацепления, нарезаемого нормальным двадцатиградусным долбяком, можно довести разность чисел зубьев до 1, но с пониженным КПД. В цевочных пла- [c.219]

Уравнения эвольвентной зубчатой передачи. При составлении уравнений для определения угла зацепления аш и межосевого рас- [c.374]

Для упрощения изготовления колес участки А, и заменяют цилиндрами, а участки Д, и Да усеченными конусами. Если на сопряженных участках гиперболоидов вдоль линий их контакта нарезать зубья с одинаковым нормальным шагом р и углом зацепления то получим зубчатые передачи с постоянным передаточным отношением. Передача с цилиндрическими косозубыми колесами на участке Д1 —Л, называется винтовой, частным случаем которой является червячная передача, а зубчатая передача на участке Д( — До в виде конических косозубых колес называется гипоидной зубчатой передачей. Чаще всего угол скрещивания осей валов этих передач 8 = 90°. [c.241]

Процесс зацепления колес происходит в плоскости зацепления В В В В , наклоненной под углом зацепления иу, на которой располагаются контактные линии КК. На основании свойств зубчатых зацеплений (см. гл. 10) передаточное отношение пары конических колес будет [c.136]

При правильном монтаже двух колес с эвольвентными профилями зубьев должен отсутствовать зазор между их боковыми поверхностями. Это условие осуществляется при определенном межцентровом расстоянии, а потому при проектировании зубчатого зацепления требуется определить межцентровое расстояние. Этот параметр можно определить после вычисления монтажного угла зацепления, представляющего собой угол между касательной к основным окружностям и перпендикуляром к линии центров пары колес. Такой угол в общем случае не равен углу профиля исходного контура, и он подлежит определению в первую очередь. [c.44]

Определение ОСНОВНЫХ параметров внешнего и внутреннего зацепления зубчатых колес, нарезанных долбяком. Величину станочного угла зацепления для колес, нарезаемых долбяком, можно определить по формуле (6.29), положив Х2 = Х [c.227]

Силовой расчет двухрядного планетарного редуктора (рис. 8.24, г) имеет следующую последовательность. Пусть выходным звеном будет водило Н, для которого задан момент сопротивления М . Рассматривая равновесие сателлитов [2, 2 ], следует иметь в виду, что направление реакций и T gj- в зубчатых парах 1—2 и 3—2 известны и определяются значениями углов зацепления з-д и Эти углы сравнительно мало отличаются друг от друга, поэтому положим их равными а. Пересечение направлений реакций и / дг в точке и определит направление реакции вращательной пары Н—2 водила (в виде линии UB) н угол давления у, измеряемый между тангенциальным компонентом Янз и полной величиной реакции [c.299]

При обеспечении в измерении угла зацепления не равного углу зацепления ( еО обработке зубчатого колеса, допуск на колебание измерительного межосевого расстояния за оборот зубчатого колеса должен быть увеличен на 0,25/ , где fl берется по степени плавности. [c.281]

В цеховой практике более широкое распространение имеет система комплексного двухпрофильного контроля, при которой радиальные погрешности зубчатых колес выясняются в максимальной степени. Непрерывное выявление радиальных погрешностей происходит только в том случае, когда при беззазорном контакте создается угол зацепления, равный углу зацепления при обработке. В процессе об- [c.192]

При контроле колебаний измерительного межцентрового расстояния на одном зубе у цилиндрических зубчатых колес в стандарте сделана оговорка, что если при контроле создается угол зацепления, равный углу зацепления в обработке, то приведенные допустимые отклонения должны уменьшаться на 20%. Если угол зацепления при контроле равен углу зацепления при обработке, то контакт происходит по тем же точкам, что и при обработке. В этом случае прибор регистрирует только радиальные ошибки. [c.205]

Динамический анализ зубчатых передач производится с учетом указанных выше факторов, причем из рассмотрения исключаются второстепенные явления, как изменение угла зацепления зубьев вследствие их деформаций влияние неравномерности распределения нагрузки по длине контактных линий и кромочного зацепления вследствие перекосов зубчатых колес под нагрузкой проявление различных погрешностей изготовления и монтажа зубчатых колес. Эти факторы, оказывающиеся существенными при исследовании прочности или точности зубчатых передач, влияют и на динамические процессы в приводе. Однако их влияние имеет для привода в целом обычно локальный характер и при исследова нии динамических свойств привода может не учитываться. [c.31]

Основные данные зубомеров для зубчатых колес с углом зацепления 20 , мм [c.626]

Рассмотренный пример определения кривизны огибающей для стороны жесткого угла, перекатывающегося другой стороной по окружности, как разъяснится в гл. XV, п. 56 и 58, имеет громадное значение в теории и практике производства зубчатых колес с эволь-вентным зацеплением. В случае эвольвентного зацепления угол р между сторонами жесткого угла, фигурирующий выше в формуле (с), связан с так называемым углом зацепления а зависимостью [c.369]

Эвольвентные колеса при одинаковом модуле и угле зацепления могут быть использованы в качестве сменных. Под сменным рядом зубчатых колес понимают такой их ряд, в котором любая пара может правильно зацепляться одна с другой. Большое значение такой ряд имеет в станкостроении и текстильном машиностроении. Это свойство в эвольвентном зацеплении обусловливается тождественностью [c.422]

Перейдем к выяснению профиля рейки, соответствующей эволь-вентному зацеплению, так называемой эвольвентной рей-к е. Переход от эвольвентного зубчатого колеса к эвольвентной рейке можно себе представить следующим образом. Пусть на рис. 427 будет представлено эвольвентное колесо с начальной окружностью т и углом зацепления а и основной окружностью Гц. Эвольвентный профиль около полюса зацепления Я в первом приближении может быть представлен как дуга окружности центра р, поскольку р является центром кривизны эвольвенты в точке Я. [c.423]

Колебание измерительного межцентрового расстояния на одном зубе АуО — показатель плавности работы зубчатой передачи — уста навливается ГОСТ 1643—56 и 9178—59 в зависимости от разности угла зацепления в обработке данного зубчатого колеса и угла зацепления при проверке этого колеса в паре с измерительной шестерней а . [c.273]

Часть зуба, выступающая за начальный цилиндр, т. е. лежащая вне его в зубчатых колёсах внешнего зацепления (фиг. 1) и внутри его в колёсах внутреннего зацепления Окружность зубчатого колеса, на которой его шаг и угол давления в торцевом сечении соответственно равны теоретическому шагу и углу зацепления основной рейки, т. е. производственная (при образовании зубьев рейкой) начальная окружность (окружность радиуса на фиг. 2) Цилиндр, поперечное сечение которого ограничено делительной окружностью [c.217]

Расчёт конических зубчатых колёс с круговыми зубьями, нарезаемыми резцовыми головками на станках Глисон. Для конических зубчатых колёс с круговыми зубьями ( спиральных конических колёс"—по терминологии, применяемой иногда) обычно применяется система геометрического расчёта зацепления, разработанная фирмой Глисон, В 1942 г. в этой системе были изменены значения углов зацепления и принят постоянный радиальный зазор вдоль зуба. [c.329]

Форма зуба. Работа зубчатого колеса с минимальным шумом обеспечивается не только высоким качеством его обработки, но и усовершенствованием конструктивных форм зуба уменьшением модуля, увеличением числа зубьев, угла зацепления, угла спирали и длины зуба, применением зубчатых колёс со спираль- [c.172]

Если профильный угол резцов отличается от угла зацепления нарезаемого зубчатого колеса, то передаточное число to надо умножить на коэффициент С [c.471]

Зубчатые сопряжения изготовляются с эвольвентным профилем зуба и углом зацепления [c.184]

Пару зубчатых колес с угловой коррекцией можно рассматривать как пару с измененным углом зацепления и высотной коррекцией. Такой способ представляет большие удобства, так как все сказанное о выборе коэффициента высотной коррекции становится справедливым и для рассматриваемых случаев. [c.473]

Решения основных задач по определению расстояния между осями и угла зацепления корригированных зубчатых передач приведены в табл. 6. [c.316]

Таким образом, два колеса с эвольвентными профилями зубьев могут быть собраны с различными межосевымн расстояниями. При этом меняется положение полюса зацепления Р и величина угла зацепления а. Отсюда можно сделать и тот вывод, что для зубчатых колес с эвольвентными профилями зубьев величины радиусов начальных окружностей определяются только после сборки этих колес. Указанное свойство позволяет вводить в правильное зацепление два любых колеса, нарезанных одной и той же инструментальной рейкой. [c.458]

Рассмотрим вопрос о действии сил в зубчатой передаче с косыми зубьями. На зуб колеса 2 действует сила расположенная в нормальной к зубу плоскости, содержащей прямую 0 0 (рис. 22.49, а), и отклоненная на угол р (рис. 22.49, б) от торцового сечения. В ЭТОЙ плоскости силананравлена под углом зацепления к нормальной плоскости (рис. 22.49, е). Сила может быть представлена как сумма трех составляющих, лежащих в трех перпендикулярных плоскостях силы направленной по касательной к начальным цилиндрам, силы направленной [c.471]

Если подвижное звено соединено с источником (или потребителем механической энергии --- в зависимости от направления потока энергии) посредством муфты (рис. 5.5, а), то внешним силовым фактором является неизвестный момент М. Если же подвод (или отвод) энергии осуществляется через зубчатую или фрикционную передачу (рис. 5.5, б,в), то внешним силовым фактором будет не известная но модулю сила f. Расположение линии действия силы f определяется либо геометрией зубчатой передачи (углом зацепления (t,.), либо проходит через точку соприкосновения фрикционных катков касательно к их рабочим поверхностям. При ременной передаче (рис. 5.5, г) внешний силовой фактор представлен уже не одной, а двумя неизвестными по модулю силами fi и F2, связанными между собой формулой Эйлера [1]. Поэтому внешний силовой фактор по-прежнему один раз неизвестен. Линии действия сил fi и / > определяются положением ведущей и ведомой ветвей ременной передачи. Если же подвижное звено первичного механизма совершает прямолинейно поступательное движение (рис. 5.5, д), то внешним силовым фактором является неизвестная по модулю сила F, действующая обычно вдоль направляющей поверхности. Таким образом, и здесь внешний силовой фактор один раз неизвестен. [c.185]

Теперь надо сделать силовой расчет первичного механизма. К его подвижному звену / приложень следующие силы и моменты (рис. 5.7,d) ставшая известно й сила F12 = —/ 21, сила тяжести Gi, главный вектор сил инерции Ф>, главный момент сил инерции М<, , неизвестная по модулю и направлению реакция Fu> стойки, действующая в шарнире А, и неизвестная по модулю движущая сила являющаяся воздействием зубчатого колеса 2" на зубчатое колесо z. Линия действия силы Гд проходит через полюс зацепления Р под углом зацепления а г- Положение полюса Р и величина угла (1№ определяются из геометрического расчета зубчатой передачи (см. гл. 13). [c.190]

Зубчатые колеса с числом зубьев 2i = 12 и 2з = 24 нарезаются инструментальной рейкой с углом зацепления а = 20° и с модулем т = 20мм, параметры рейки hi=l и с = 0,25. Определить радиусы окружностей начальных, делительных, основных, головок и ножек, исходя из условия отсутствия подрезания профиля зуба малого колеса при нарезании рейкой. Колесо 2 нарезается без смеш,ения рейки. Решить задачу на ЭВМ. [c.102]

Грз( )ическая схема определения 2 для случая нарезания зубьев зубчатого колеса с помощью инструментальной рейки показана на рис. 6.11. Здесь РУ—средняя линия или модульная прямая репш заданного модуля. Профильный угол инструмента а — 20° (в станочном зацеплении он равен углу зацепления). Найдя пере- [c.218]

При обеспечении в измерепии угла зацепления не равного углу зацепления teo обработке зубчатого колеса, колебание измерительного межосевого расстояния на однем зубе не должно превышать. [c.283]

Различные аналитические формы выражения теоремы Эйлера— Савари были приведены в гл. XIV. Для ее записи применительно к рассматриваемому случаю зубчатых зацеплений введем следующие обозначения. Обозначим расстояние АР = х, а угол наклона нормали N в контактной точке к перпендикуляру к линии центров через а. Этот угол носит название угла зацепления. При принятых обозначениях аналитическая форма теоремы Эйлера—Савари будет [c.397]

Эвольвентное зацепление. Наиболее распространенным в отечественном и мировом машиностроении является зубчатая передача с линией зацепления в виде прямой линии, а следовательно, с постоянным углом зацепления а. Такое зацепление было предложено Эйлером в 1765 г. и носит название эвольвентного, так как соответствующие профили зубьев получаются по эвольвентным кривым. Докажем это, основываясь на теоремах зацеплений. Если угол а = onst, то шатун I = в заменяющем шарнирном механизме должен двигаться поступательно, поэтому мгновенный центр М (рис. 411) уходит в бесконечность и заменяющий механизм для любого положения приобретает вид, изображенный на рис. 412. [c.397]

На основе заменяющего механизма и кинематической интерпретации способа Бобилье образование зацепления Новикова с вогнутым профилем зуба на шестерне (шестерней называется меньшее колесо зубчатой пары) можно представить себе следующим образом. Начертим начальные окружности с радиусами и Га (рис. 415) и проведем профильную нормаль N под углом зацепления а = 20 ч-30° с перпендикуляром к линии центров. На этой нормали в качестве контактной точки возьмем точку А на расстоянии а от полюса, причем [c.401]

Зубчатые колеса из ультрамида В [37] . Поставщик реко-мендует производить расчет по формуле (117а), причем для константы с материала при окружной скорости и от 1 до 10 м/сек, числе зубьев 2 25 и угле зацепления а == 20" поставщик указывает зависимость [c.199]

Коррекция зацепления прямозубых передач. Для нефланкированных цилиндрических прямозубых колёс, работающих в закрытых масляных ваннах, рекомендуется применять угловую коррекцию с такой суммой коэфи-циентов коррекции 5 , при которой осуществляется угол зацепления а, максимально допустимый по условиям отсутствия заострения зубьев (толщина зуба по окружности выступов должна быть не меньше 0.4—0,5 модуля) и получения достаточного коэфициента перекрытия (а > 1,2). Чем больше угол зацепления а, тем ббльшую нагрузку могут передавать прямозубые колёса (см. примечание 1 на стр. 6). Примеры выполнения такой коррекции для разных передаточных чисел i и сумм зубьев Z приведены в табл. 31, где для повышения угла зацепления использованы все возможности, вплоть до снижения радиального зазора на 0,05 т. Размеры зубчаток следует определять по формулам, приведённым в табл. 5 или на стр. 234—236, причём высоту зуба h необходимо увеличивать на 0,05 т. Допуски на наружные диаметры зубчатых колёс при применении этой коррекции должны быть выбраны по 2-му классу точности, и верхнее отклонение межцентрового расстояния в корпусе передачи не должно превышать 35 т микрон (т — модуль в мм). [c.300]

Для обеспечения достаточной величины закругления у ножки зуба нарезаемого колеса, а также для повышения стойкости гребёнки вершины зубьев снабжаются закруглеиием в пределах (0,35 — 0,4) т. По ГОСТ 3058-45. Исходный и рабочий контуры зубчатой рейки рекомендуется делать закругление радиусом 0,38/ . На мелких размерах закругление может быть заменено фаской 0,1—0,2 Для специальных гребёнок, применяемых в крупносерийном производстве, рекомендуется выбирать величину закругления в зависимости от числа зубьев, величины радиального зазора и угла зацепления. [c.420]

Долбяки зуборезные дисковые предназначены для обработки наружных и внутренних зубчатых венцов на колесах, допускающих свободный перебег инструмента. Основные резмеры прямозубых долбяков (фиг. 153), предназначенных для нарезания прямозубых колес с углом зацепления а = 20°, стандартизованы и [c.382]

На фиг. 65 показано нормальное эволь-вентное зацепление двух зубчатых колес, одно из которых имеет подрезание ножки зуба 5 со снятием участка эвольвенты тп. Начальные окружности I я Г касаются друг друга в полюсе зацепления Р, через который под углом зацепления а проходит линия зацепления 4 с рабочим участком MN. Производящая прямая 3 в изображенном на фиг. 65 положении совпадает с линией зацепления и касается обеих основных окружностей 2 и 2 . Шагщо начальной окружности i == j m шаг по основной окружности 0 = Tim os а. [c.511]

Простым и достаточно надежным способом распознавания модуля и угля зацепления основной рейки является следующий, Изготовляют набор шаблонов в виде коротких зубчатых реек, соответствующих распространенным стандартным значениям модулей и питчей. Прикладывая такие шаблоны-рейки к обмеряемым зубчатым колесам и перекатывая их по зубьям, можно при минимальном навыке правильно определять модуль т, коэсф ф иь иент / высоты зуба основной рейки и угол а-д зацепления основной рейки. Вместо шаблонов-реек можно пользоваться зуборезными гребенками или дол-бяками. При отсутствии шаблонов-реек можно применять следующий способ. Измеряют основной шаг зубьев to при помощи специального прибора или штангенциркуля. В последнем случае производят замер через п зубьев так, как это делается при измерении толшипы зубьев шаговой скобой (табл. 106). После этого производят аналогичный замер. [c.476]

Угловая коррекция конических зубчатых колес применяется при паллоид-ном зацеплении. При прямых зубьях угловая коррекция р.звноскльна простому назначению в чертеже угла зацепления, отличающегося от нормального поэтому расчеты угловой коррекции прямозубых колес лишены практического смысла и здесь не рассматриваются. Увеличение угла зацепления прямозубых конических колес до 22,5—25° может оказаться целесообразным ири малом числе зубьев шестерни и передаточном числе пары, близком к 1 (способ нарезания прямозубых конических колес с любым углом зацепления при помощи стандартного инструмента см. [12 ). [c.488]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...