Точка затвердевания основная

Вводная глава книги содержит краткое обсуждение понятия температура , обзор истории термометрии и вскрывает важное различие между первичной и вторичной термометриями. В гл. 2 рассматриваются истоки известных международных соглашений о термометрии, обсуждаются развитие и современное состояние Международной практической температурной шкалы. В гл. 3 рассмотрены главные методы измерения термодинамических температур, к которым относится газовая термометрия, акустическая термометрия и шумовая термометрия. В гл. 4 описаны реперные точки температуры, тройные точки и точки кипения газов, точки затвердевания и сверхпроводящие точки металлов. Здесь же рассмотрены требования к однородности температуры при сравнении термометров. Три последующие главы посвящены основным методам практической термометрии, термометрам сопротивления, термопарам и термометрии по излучению. Во всех главах, в том числе и во вводной, даны не только физические основы методов высшей точности, применяемых в эталонных лабораториях, но и их подробное описание. Приведены также примеры измерений температуры в промышленных условиях. Книга завершается краткой главой о ртутной термометрии. Каждая глава дополнена обширной библиографией. [c.9]

Во время установления ПТШ-27 возможности улучшения термопары Ле Шателье при увеличении содержания родия в сплаве еще не были известны. Поэтому термопара Р1— 10 % КЬ/Р1 была принята в качестве интерполяционного прибора в интервале от 630°С до точки затвердевания золота 1063°С. В настоящее время шкала в этом интервале температур определяется квадратичным уравнением, константы которого находятся градуировкой при 630,74 °С и в точках затвердевания серебра и золота. При использовании термопары типа 5 удается, таким образом, обеспечить точность не лучше 0,2°С. Основные ограничения возникают в результате окисления родия и изменения его концентрации в сплаве, и исследования показывают [8, 44], что возможности повысить стабильность в основном исчерпаны. [c.279]

Платинородий-платиновую термопару градуируют сличением ее показаний с показаниями образцовой термопары или по постоянным точкам затвердевания металлов [22]. При этом помимо основных реперных точек, применяемых для градуировки эталонных термопар (табл. 3.1), используют и вторичные реперные точки (табл. 3.2). [c.195]

Хромель-копелевые термопары из тщательно отожженной в атмосфере аргона проволоки диаметром 0,15 мм проградуированы по точкам затвердевания чистых металлов (олово, свинец, цинк) и по платиновой термопаре. При градуировке оказалось, что показания термопар в основном следуют стандартной градуировке, однако некоторые из них имеют отклонение от нее, вызванное недостаточной однородностью термопарного материала. [c.11]

Основными первичными постоянными точками являются точка кипения кислорода (—182,97°С), тройная точка воды (0,0ГС), точка кипения воды (100°С), точка кипения серы (444,6°С), точка затвердевания серебра (960,8°С) и точка затвердевания золота (1063°С). Однако вследствие того, что точка кипения серы воспроизводится со значительной погрешностью, в Положении рекомендуется применять точку затвердевания цинка (419,505°С). Значение точки затвердевания цинка было выбрано по результатам измерений, вы- [c.69]

Существует два основных метода определения номинальных статических характеристик термопар метод сличения и по постоянным точкам (в основном по точкам затвердевания чистых металлов). [c.302]

Для низкотемпературных испытаний материалов при сложном напряженном состоянии используют диски, опертые по контуру [432], крестообразные [158, 556] и трубчатые [149] образцы. В последнем случае, как и при испытании натурных сосудов, основная сложность, особенно при весьма низких температурах, заключается в отсутствии приемлемой рабочей среды для создания высоких давлений. Применение газовых и парожидкостных сред связан( с решением сложных вопросов защиты. В качестве жидкой рабочей среды при температурах до —190° С могут быть использованы легкие фракции нефти, при более низких температурах — ожиженные газы. Специфические свойства этих сред требуют применения специальных средств предосторожности и сложных насосных комплексов. Задача усложняется еще и тем, что верхний предел достижимых давлений ограничен точкой затвердевания рабочего тела. Так, если азот при температуре —190° С затвердевает при давлении около 1000 кГ]см , то снижение температуры на 20° С приводит к уменьшению критического давления приблизительно в 60 раз. [c.266]

В зависимости от температуры нагрева в процессе сварки основной материал в различных зонах, во-первых, полностью расплавляется, смешивается с присадочным материалом и образует после затвердевания сварной шов. Во-вторых, частично оплавляется по границам зерен при нагреве в интервале температур между ликвидусом и солидусом, при этом может усиленно проходить процесс рекристаллизации, а границы обогащаются легкоплавкими компонентами (цинком и магнием) [18, с. 135]. В-третьих, закаливается, отпускается, возвращается в свежезакаленное состояние, частично искусственно старится по мере понижения температуры от солидуса до температуры старения. Кроме того, в сварных соединениях возникают дополнительные внутренние напряжения [18, с. 187]. Все это приводит к тому, что сварные соединения могут в ряде случаев растрескиваться под напряжением даже в атмосферных условиях [18, с. 120], несмотря на то что основной материал, из которого изготовлено сварное соединение, достаточно коррозионностоек. Существенно влияет на сопротивление растрескиванию [c.179]

Степень приближения Международной практической температурной шкалы к термодинамической определяется тем, что, во-первых, числовые значения основных, а также и вторичных постоянных точек практической шкалы получены в результате газотермических измерений, т. е. с некоторыми погрешностями, а во-вторых, тем, что выше точки затвердевания золота измерения основаны на термодинамическом методе (методе оптического пирометра), в котором связь между измеряемой температурой и яркостью тела устанавливается в соответствии с законом Планка. Однако на других участках практической шкалы от —183 до 1064° С температура определяется по показаниям платинового термометра сопротивления или платинородий-платиновой термопары, шкалы которых не совпадают с термодинамической шкалой в промежутках между основными точками. [c.197]

Приемы работы при применении точки затвердевания сурьмы в качестве эталонной температуры в основном остаются такими же, как и при использовании точек затвердевания серебра и золота. Жидкая сурьма обладает заметной тенденцией к переохлаждению. Это переохлаждение не будет слишком большим, если нагреть металл лишь на несколько градусов выше температуры плавления и если жидкий металл подвергать размешиванию. [c.59]

Предполагается, что основные постоянные заданы точно, т. е. термометр имеет правильную градуировку независимо от используемого метода расчета. Точка кипения воды в уравнении не проявляется и может быть даже исключена при эталонировании термометра, если воспользоваться другой постоянной точкой в подходящей области температурной шкалы (например, точкой затвердевания бензойной кислоты) или сравнить данный термометр с термометром, подвергавшимся первичному эталонированию ). [c.395]

Участок шкалы от — 182,97°С до - -630,5 "С, определяемый эталонным термометром сопротивления, остается в основном без изменений. В интервале от 630,5 до 1063°С числовые значения температуры по уточненной шкале 1948 г. немного выше таковых по шкале 1927 г. Благодаря этому изменению участок шкалы, определяемый эталонным термоэлектрическим термометром, согласуется более надежно не только с участком шкалы, определяемым термометром сопротивления в точке затвердевания сурьмы, но также с областью [c.60]

Для бинарных систем диаграммы плавления-затвердевания, как уже обсуждалось ранее, весьма разнообразны и сложны. На рис. 5.1 приведена типичная диаграмма полупроводниковой системы диаграмма состояния системы Ое-ЗЬ. Однако для небольших концентраций примеси в полупроводнике все сложные диаграммы можно свести к двум типам без потери общности рассуждений при описании процессов кристаллизационной очистки. Действительно, в области малых концентраций примеси, то есть в области, примыкающей к точке плавления чистого компонента, различия между разными типами фазовых диаграмм пропадают линии ликвидуса Ь и солидуса 5 в этих областях можно аппроксимировать прямыми линиями, касательными к кривым и 5 в точке плавления основного компонента (рис. 5.2). В результате имеем два типа диаграмм [c.193]

Если при литье в песчаные формы с применением автоклава условия затвердевания определяются в основном конвективным теплообменом, то при использовании металлических и графитовых форм увеличение скорости затвердевания отливки происходит преимущественно за счет увеличения теплоотдачи в зазоре. Этим и объясняется тот факт, что скорость затвердевания отливки в металлической форме при повышенном давлении гелия (табл. 4), имеющего больший коэффициент теплопроводности и заполняющего зазор между отливкой и формой, несколько выше, чем при давлении азота, имеющего меньший коэффициент теплопроводности. [c.52]

Неметаллические включения могут быть растворимыми в основной массе металла, тогда они дают твердый раствор повышенной концентрации в ликвационных местах, и нерастворимыми, дающими твердые включения (сульфиды, окислы). Если включения тугоплавки, то значительная часть их выделяется из стали до затвердевания последней. В крупных заготовках такие включения часто всплывают на поверхность и удаляются из металла, в противном случае включения остаются в металле. [c.256]

Аналитическое исследование затвердевания отливки в форме необходимо по двум причинам во-первых, потому, что именно с его помощью удается установить наиболее -полное представление о механизме процесса, и, во-вторых, потому, что оно дает возможность получить приближенные расчетные формулы, которые будут полезными при выборе рациональных параметров технологии. Поэтому теоретическая схема процесса должна отражать основные его особенности и в то же время быть доступной для аналитического исследования. [c.150]

Основным в измерении температуры является установление постоянных точек температур кипения кислорода, воды, серы, затвердевания серебра и золота при нормальном атмосферном давлении и тройной точки воды, располагаемой на 0,01 град выше точки таяния льда при нормальном атмосферном давлении. Тройная точка — температура равновесия между тремя [c.25]

Химический состав стального слитка в различных его частях неоднороден. Неоднородность (ликвация) возникает при затвердевании слитка. Содержание примесей (серы, фосфора, кислорода и др.) и основных элементов (углерода, хрома) может различаться в несколько раз. Если в среднем в печи получают сталь, удовлетворяющую по своему химическому составу требованиям ГОСТов, то отдельные части слитка, а следовательно н изделий, которые будут получены из него, при последующей переработке могут иметь содержания серы, фосфора, превышающие в несколько раз допустимый предел, что приведет к разрушению деталей, к низким механическим свойствам. Вследствие ликвации углерода или легирующих компонентов в металле могут образоваться зоны с нехваткой этих составляющих, что приведет к снижению его свойств. [c.227]

Кристаллиты в сварочной ванне начинают расти на оплавленной поверхности зерен основного металла. Они растут по направлению максимального теплоотвода от жидкого металла перпендикулярно касательной к фронту затвердевания - к линии АГВ (см. рис. 14). Такие кристаллиты называют столбчатыми. Скорость роста столбчатого кристаллита зависит от величины переохлаждения перед его вершиной. У линии сплавления 1 в точках А В нагрев и охлаждение одинаковы, переохлаждения не возникает, скорость роста кристаллита Fk = 0. [c.26]

Термический метод является основным наиболее распространенным методом изучения сплавов, особенно при затвердевании их из жидкого состояния, сопровождающемся значительным выделением теплоты кристаллизации, что позволяет надежно определять критические точки. При наличии аллотропических превращений в твердом состоянии переход металла от одной кристаллической решетки к другой, особенно при изменении растворимости в твердом состоянии, может сопровождаться незначительным выделением тепла и термическим методом определяется очень плохо. Поэтому превращения в твердом состоянии лучше исследовать по изменениям в структуре, объемным изменениям, изменениям магнитных и электрических свойств, твердости и т. д. [c.90]

Прибыль должна удовлетворять следующим основным требованиям иметь достаточный объем для компенсации усадки сплава при затвердевании затвердевать позже той части отливки, к которой она присоединена иметь конфигурацию (для экономии металла), которая обеспечит минимальную поверхность охлаждения зона усадочной раковины не должна выходить за ее пределы и достигать шейки прибыли. [c.87]

Процесс электрошлаковой сварки (рис. 18.19) начинается с образования шлаковой ванны 4 в пространстве между кромками основного металла 7 и формирующими водоохлаждаемыми устройствами (ползунами) 3 путем расплавления флюса электрической дугой, возбуждаемой между электродом 2 и вводной планкой 7. После накопления определенного количества жидкого шлака дуга шунтируется шлаком и гаснет, а подача электрода и подвод тока продолжаются. В результате действия теплоты шлаковой ванны происходит расплавление основного и электродного металла и образуется сварочная ванна 5. По мере заполнения зазора между свариваемыми заготовками сварочная и шлаковая ванны поднимаются вверх, так как обычно электрошлаковую сварку выполняют снизу-вверх. При этом автоматически с той же скоростью поднимаются устройство для подачи проволоки (мундштук) и ползуны, в нижней части происходит затвердевание сварочной ванны и образование сварного шва 6. [c.397]

При пайке в основном используется смачивающая жидкая металлическая фаза, которая при затвердевании соединяет две пластины металла вместе. В тех случаях, когда припой имеет точку плавления ниже, чем у двух соединяемых поверхностей, метод носит название высокотемпературной пайки. Система нагревается до температуры, средней между точкой плавления припоя и соединяемых пластин. Припой может быть изготовлен в виде фольги или проволоки и применяться с флюсом или без него. В тех случаях, когда припой включается в композицию для образования легкоплавкой эвтектики между металлическими слоями, процесс носит название эвтектической пайки. Этот метод применялся для соединения титана со сталью с использованием медно-серебряного припоя эвтектического состава без флюса в высоком вакууме. [c.61]

Под термином температурная шкала принято понимать непрерывную совокупность чисел, линейно связанных с численными значениями какого-либо удобно и достаточно точно измеряемого физического свойства, являющегося однозначной и монотонной функцией температуры. Принцип построения температурной шкалы следующий. Выбирают какие-либо две основные или опорные точки, представляющие собой легко воспроизводимые температуры, неизменность которых обоснована общими физическими соображениями, например, температуры кипения или затвердевания чистых веществ. Этим температурам приписывают произвольные числовые значения и Температурный интервал — tx часто называют основным интервалом температурной шкалы. Его делят на некоторое целое число N раз и //V часть основного интервала принимают за единицу измерения температуры или за масштаб шкалы, экстраполируемой в одну или обе стороны от основного интервала. [c.15]

Предшествующее обсуждение тепловых трубок с регулируемым давлением приводит, естественно, к замечаниям, касающимся реализации точек кипения воды и серы. Единственное отличие описанной выше тепловой трубки от классической аппаратуры для реализации точек кипения воды и серы — с тсут--ствие в последней фитиля, покрывающего всю внутреннюю по--верхность. Роль фитиля, возвращающего конденсат в область испарения, играет здесь просто сила тяжести. Не являясь больше основной точкой МПТШ-68, точка кипения серы (444 С) остается полезной, поскольку обеспечивает удобный способ срав- ения термометров вблизи точки затвердевания цинка. Аппаратура, применяемая обычно для реализации точек кипения воды п серы, показана на рис. 4.11 и 4.12. Усовершенствование этих устройств, позволяющее работать в щироком интервале температур, состоит во введении системы регулирования давления инертного газа, присоединяемой к выходной трубке. [c.150]

Сведения о влиянии различных примесей на точки плавления и затвердевания упоминавщихся выше металлов можно найти в работах по фазовым диаграммам бинарных сплавов [32, 71]. Этими фазовыми диаграммами для очень малых концентраций следует пользоваться с осторожностью, поскольку экспериментальные сведения для сильно разбавленных твердых растворов ненадежны [26]. Солидус и ликвидус обычно просто экстраполируются до пересечения в точке плавления основного компонента. Этот наклон может оказаться ошибочным, если ближайшие экспериментальные точки получены при концентрации дополнительного компонента, равной, например, 5%- [c.173]

После утверждения МПТШ—68 были выполнены некоторые исследования, уточняющие значения основных и вторичных реперных точек [23]. Например, уточнено, что температура кипения воды равна не 100°С, как значится в табл. 3.1, а 99,97 °С. Обнаружены отклонения от МПТШ—68 в интервале температур от 725 °С до точки затвердевания золота, при 800 °С оно составило 0,7 К- [c.77]

Точка плавления льда. Эталонирование измерительных инструментов производили в основном до и после наблюдений, что обеспечивало точность определения реперной точки затйердевания бензойной кислоты. Кроме того, наблюдения в точке затвердевания бензойной кислоты сменялись наблюдениями в точке плавления льда, проводившимися в тот же день, для того чтобы обнаружить и, если можно, исправить изменения в аппаратуре, измеряющей сопротивления. В течение дня точка затвердевания бензойной кислоты обычно измерялась два раза, а точка плавления льда—три раза. [c.358]

В последние два десятилетия 19 в. было выполнено много измерений с газовым термометром, в том числе при температурах выше 600 °С. Были найдены значения ряда точек кипения и затвердевания в основном по показаниям азотного газового термометра постоянного давления. Подробный обзор этих достижений дал в 1899 г. Каллендар на сессии БАРН, где он выступил с предложениями о практической температурной шкале [12]. Каллендар предложил принять платиновый термометр сопротивления, калиброванный в точке замерзания воды и точках кипения воды и серы в качестве основы шкалы. Он предложил также отобрать конкретную партию платиновой проволоки для изготовления термометров, несущих шкалу. Он предложил приблизить эту шкалу к шкале идеального газа, приняв для точки кипения серы результаты измерений с газовым термометром, и назвать ее температурной шкалой Британской ассоциации. Свои предложения Каллендар обосновал проверкой квадратичной формулы разностей между так называемой платиновой температурой и температурами, определяемыми по газовому термометру, которые были ранее найдены в МБМВ Шаппюи и Харкером [15, 35]. Каллендар представил также перечень значений вторичных реперных точек, основанный на его анализе измерений с газовым термометром. Эти числа приведены в табл. 2.1 вместе с принятыми в МПТШ-68. [c.41]

Однако ниже этой температуры давление затвердевания быстро приближается к постоянному значению. Для объяснения такого поведения существуют три возможности 1) Разность энтропий между жидким и твердым Не при - 0,5° К становится равной нулю вследствие фазового превращения в жидкости. 2) Тепловой контакт между солью и Не при этой температуре нарушается. Поскольку в этом эксперименте тепловой контакт осуществлялся в основном газообразным гелием, эта возможность не исключена (см. п. 68). 3) Если кривая давлений затвердевания имеет минимум, то методом закупоривающегося капилляра с понижением температуры ниже температуры минимума можно продолжать регистрировать давление в минимуме [170], так как при понижении температуры место закупорки образуется в капилляре выше—как раз в том месте, где температура равна температуре минимума. Померапчук [283] показал, что на кривой плавления должен наблюдаться минимум, если ориентация ядерных снпиов в твердом Не происходит при значительно более низкой температуре, чем в жидком Не Чтобы сделать выбор между этимп тремя возможностями, требуются дополнительные исследования. Однако нз рассмотрения фиг. 108 ясно, что давление плавления при абсолютном нуле положительно, так что стабильной фазой является жидкая фаза подобно тому, как это имеет место в случае Не. [c.577]

СвоеобразнЕ)1ми хранителями этой шкалы являются постоянные температуры фазового равновесия между двумя или тремя фазами чистого вещества температуры кипения и затвердевания, температуры тройных точек. При помощи газового термометра тщательно измеряются эти температуры, им придаются численные значения, которые фиксируются в тексте международных практических температурных шкал. В настоящее время действует МПТШ— 68, зафиксированная в нормативных документах [20]. В табл. 3.1 приведены значения основных реперных точек МПТШ—68. [c.74]

Дислокационная сетка при наличии хрупких фаз могла создавать границу блоков, по которой произошел ско.л. Если изложенное верно, то возникновение дислокаций следует отнести к периоду начала кристаллизации расплавленных частиц и росту кристаллов А12О3. В дальнейшем, в течение весьма малого промежутка времени до полного затвердевания покрова, вероятно, происходило некоторое увеличение числа дислокаций с ростом неоднородных напряжений внутри кристаллов. Однако, по-видимому, мы наблюдаем в основном дислокации, возникшие в первый период и замороженные в результате весьма быстрой кристаллизации и затвердевания рас- [c.244]

При исследовании процессов затвердевания отливок и образования структур литого материала, а также процессов образования в отливках усадочных раковин, рыхлоты, усадочной и газовой пористости, химической неоднородности, неслитин, и т. п., т. е. процессов, сущность которых определяется свойствами и природой конкретных сплавов, литейная форма может раосматриваться как окружающая отливку среда, обладающая той или иной способностью отводить теплоту. Главной задачей в этом исследовании должно быть изучение законов затвердевания отливок, кинетики кристаллизации конкретных сплавов и выяснение склонности их к образованию перечисленных дефектов при различной интенсивности теплового взаимодействия отливки и формы. Цель этого исследования — определение основных параметров рациональной технологии (температуры перегрева расплава в печи, температуры заливки, режимов заполнения формы жидким металлом, режимов вентиляции формы, длительности отдельных этапов охлаждения отливки, температуры формы, материала формы и отдельных ее частей, режимов питания отливки в процессе затвердевания), а также установление требований к ряду литейных свойств сплавов (жидкотекучести, объемной и линейной усадке, склонности к образованию усадочной пористости, ликвационных зон и т. п.) с точки зрения особенностей того или иного способа литья. [c.147]

В течение ряда лет в области ракетодинамики значительное место занимали задачи, которые моя но охарактеризовать как задачи внешней баллистики неуправляемых ракет. Над такими проблемами работали и за рубежом. Военные годы, естественно, вызвал повсеместно задержку публикаций. Когда же стали появляться журнальные статьи и книги по теории незшравляемых ракет, то выяснилось, что методы исследования и способы расчета применялись разные, но по сути в советских работах были получены все существенные результаты, какие удалось найти зарубежным ученым. Для решения первой основной проблемы внешней баллистики неуправляемых ракет — в расчете траекторий — были использованы общие положения механики тел перомспной массы. Для вывода уравнений движения в общем случае достаточен восходящий к Мещерскому ирницип затвердевания для системы переменной массы с твердой оболочкой. Вторая основная проблема внешней баллистики неуправляемых ракет — проблема рассеяния, или проблема кучности,— требует, разумеется, привлечения вероятностных методов. Советские исследования в этой области в основном подытожены в книге Ф. Р. Гантмахера и Л. М. Левина Теория полета неуправляемых ракет , изданной в 1959 г. [c.306]

Смесь загружают и танталовый нли вольфрамовый тигель, который помещают в индукционную печь с кварцевой трубкой. Последнюю вначале эвакуируют, а затем заполняют очищенным apiOHOM до давления 1 am. Смесь нагревают до 1600°, чтобы расплавить шлак и металл, которые хорошо разделяются на два слоя, причем слой металла находится на дне. Такое четкое отделение шлака в какой-то мере неожиданно, если учесть, что плотности металла и фторида кальция при комнатной температуре таковы, что можно было ожидать обратного расположения слоев (S 3,0 г/см , aFj 3,2 г/с ). Однако соли при плавлении значительно больше расширяются в объеме, чем металлы, что в основном и определяет расположение шлака в верхнем слое прн температуре затвердевания скандия. Избыток кальция, взятый для реакции, концентрируется преимущественно в шлаке и тем самым попнжает плотность шлака, что способствует разделению. [c.663]

С затвердеванием металла шва структурные превращения в нем не заканчиваются. Например при сварке стали первичные кристаллиты сразу после их образования состоят из аустенита - твердого раствора углерода и легирующих элементов в у-железе, существующего при высоких температурах (750...1500 °С ). В процессе охлаждения аустенит распадается, превращаясь в зависимости от состава стали и скорости охлаждения в другие фазы пластичный феррит, более прочный перлит и прочный, но малопластичный мартенсит. Скорость охлаждения зоны сварки обычно велика, и структурные превращения не успевают произойти до конца. Следовательно, меняя скорость охлаждения сварного соединения, подогревая или искусственно охлаждая его, можно в некоторых пределах управлять вторичной кристаллизацией металла шва и его механическими свойствами. Теплота, выделяемая источником нагрева, при сварке распространяется в основной металл. Его участки нагреваются до температуры плавления на границе сварочной ванны и имеют температуру окружающей среды вдали от нее. Это не может не сказаться на структуре металла. Зону основного металла, в которой в результате нагрева и охлаждения металла происходят изменения структуры и свойств, называют зоной термического влиянця (ЗТВ). Каждая точка в ЗТВ в зависимости от расстояния до оси шва достигает различной максимальной температуры, нагревается и охлаждается с различными скоростями. Изменение температуры данной точки во времени KdiZUbdiKiX термическш циклом. Каждая точка ЗТВ имеет при сварке свой термический цикл. Значит, металл в ЗТВ подвергается в результате сварки нескольким видам термической обработки. Поэтому в ЗТВ наблюдаются четко выраженные участки с различной структурой и свойствами. [c.29]

Диаграммы состояния сплавов получают на основании данных экспериментальных исследований термического, микроскопического, рентгеноструктурного, магнитного и других анализов. Основным, наиболее простым и широко используемым является метод термического анализа. При термическом анализе определяют температуру начала и конца затвердевания сплавов в случае перехода их из жидкого состояния в твердое, а также температуры всех фазовых превращений, происходящих в сплавах в твердом состоянии (например, полиморфизм). Полученные на кривьгх охлаждения характерные критические) точки, фиксирующие начало и конец горизонтальных (изотермических) участков или перегибов, переносят в координаты температура — состав сплава (рис. 15). [c.49]

Прослойки химических соединений. Если сплавы системы А—В образуют диаграмму состояния типа (и) или (з), то в контакте А с жидким В в процессе кристаллизации паяного шва нлн при высокотемпературной эксплуатации паяных изделий на границе шва (или прослойке химического соединения) и основного материала в температурном интервале устойчивости химического соединения могут образоваться и расти их прослойки. Скорость образования и роста прослойки химического соединения ири пайке зависит не только от температуры, но и от энергии активации этого процесса. При достаточно высокой энергии активации процесса роста и образовании прослойки химического соединения такая прослойка может начать расти в процессе затвердевания паяного шва как избыточная фаза в обогащенной компонентом приграничной области жидкой фазы или при эксплуатации паяного изделия при повышенной температуре, достаточной для протекания химического взаимодействия Ми и Мп. При относительно низкой энергии активации химические соединения образуются непосредствешю в контакте Мн и Мп. [c.83]

Кислотное число и реакционноспособность алкидных смол. Смолы, приведенные в табл. 56, за исключением очень тощего алкида — Резила 1102-5, имеют низкое кислотное число. Такие смолы не должны реагировать с основными пигментами, если только их кислотное число не находится на верхнем пределе, равном 10— 12. Если высокое кислотное число смолы сопровождается и высокой вязкостью, то вероятность реакции между смолой и пишентами возрастает. Высокая вязкость смолы выгодна для производства быстросохнущих покрытий, потому что она обусловливает быстрое затвердевание пленки и лучшее удаление из нее растворителей. Следует учитывать, что сочетание высокой вязкости с высоким кислотным числом может вызвать нестабильность пигментированных покрытий, содержащих основные пигменты. Основные пигменты при высокой кислотности смолы образуют мыла, увеличивающие вязкость краски. Со временем мыла могут выпадать в осадок в виде крупинок, так как они плохо растворяются в растворителях. [c.339]

На рис. 27.1 приведены принципиальные схемы этих методов. Расплав, полученный в индукционной печи, вьщавливается нейтральным газом из сопла и затвердевает при соприкосновении с поверхностью вращающегося охлаждаемого тела (холодильника). Различие состоит в том, что в методах центробежной закалки и закалки на диске расплав охлаждается только с одной стороны. Основной проблемой является получение достаточной степени чистоты внешней поверхности, которая не соприкасается с холодильником. Метод прокатки расплава позволяет получить хорошее качество обеих поверхностей ленты, что особенно важно для аморфщ.1х лент, используемых для головок магнитной записи. Для каждого метода имеются свои ограничения по размерам лент, поскольку есть различия и в протекании процесса затвердевания, и в аппаратурном оформлении методов. Если при центробежной закалке ширина ленты составляет до 5 мм, то прокаткой получают ленты шириной 10 мм и более. Метод закалки на диске, для которого требуется более простая аппаратура, позволяет в широких пределах изменять ширину ленты в зависимости от размеров плавильных тиглей. Данный метод позволяет изготавливать как узкие ленты шириной 0,1-0,2 мм, так и [c.860]

В соответствии с этим возникли две температурные шкалы— Международная практическая и термодинамическая. Международная практическая температурная шкала (МПТШ) воспроизводится с помощью 6 постоянных точек кипения кислорода, тройной точки воды, кипения воды, кипения серы, затвердевания серебра и затвердевания золота. Достоинством МПТШ является сравнительная простота экспериментов для ее воспроизведения. Однако она является лишь приближением к термодинамической шкале, и по мере совершенствования методики измерений термодинамической температуры значения постоянных точек уточняются, т. е. МПТШ не является чем-то постоянным и окончательно установленным. Поэтому в качестве основной единицы СИ выбрана единица термодинамической температуры 7, хотя ее воспроизведение сопряжено с большими экспериментальными трудностями. [c.29]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...