Нагрузки, данные для расчета

Рассмотрим методический подход к решению данной задачи, считая, что скорость изнашивания пропорциональна нагрузке и скорости относительного скольжения и определяется твердостью материала по зависимости, полученной проф. М. М. Хрущевым [см. формулу (11) гл. 5]. Кинематический и силовой расчеты данного механизма показали, что скорости скольжения в сопряжениях незначительно отличаются друг от друга, а основное влияние на соотношение скоростей изнашивания оказывают удельные давления и применяемые материалы. Исходные данные для расчета приведены в табл. 26. [c.375]

Исходные данные для расчета раскоса включают продольное сжатие, растяжение и изгибающий момент на верхнем конце. Соответствующие расчетные нагрузки составляют сжимающая сила 307 кгс, изгибающий момент 5,6 кгс-м. Приемные испытания подтвердили работоспособность конструкции. [c.115]

Основные физико-механические свойства конструкционных пластмасс машино- и приборостроительного назначения, сведения об их переработке и применении приведены в табл. 290—296. В табл. 290 указаны свойства перспективного для машиностроения материала — антегмита. Номенклатура свойств других распространенных пластмасс (табл. 291—296) позволяет предварительно выбрать материал, а также получить ориентировочные данные для расчета пластмассовых конструкций. Следует учитывать изменения свойств пластмасс в результате старения и сопротивления внешним нагрузкам. [c.686]

Пример. Определить исходные данные для расчета упругого амортизатора обгонного механизма. Упругий амортизатор должен обеспечить при дополнительном подключении нагрузки = [c.230]

Данные для расчета оформлены в виде двух файлов сведения о материале конструкция узла и условия его эксплуатации. Сведения о материале содержат наименование марку название предприятия-изготовителя номер стандарта (технического условия) на материал технологические данные — форму выпуска, наиболее производительный метод переработки в изделие, максимально и минимально достижимые толщины изделия, усадку и ее отклонение от номинального значения эксплуатационные данные — модуль упругости при сжатии при нормальной и повышенных температурах, влагопоглощение после 24 ч испытаний в воде и максимальное, теплопроводность, температурный коэффициент линейного расширения, трения покоя и движения при отсутствии смазки, разовом и периодическом смазывании. Файл Конструкция узла и условия его эксплуатации содержит рабочий диаметр и ширину подшипника, толщину полимерного слоя, тип корпуса, его диаметр и толщину, диаметр и длину участков вала, условия смазывания, допустимый зазор, температуру окружающей среды, нагрузку на подшипник, максимальную частоту вращения вала или подшипника. После введения данных в программу предусмотрена их распечатка для удобства анализа получаемых результатов. [c.93]

Для надежной работы деаэратора необходимо правильно выбрать исходные данные для расчета конденсатора выпара, в том числе количество пара, поступающего с воздухом в конденсатор. Как уже отмечалось, это количество зависит от площади сечения и сопротивления трубопровода, соединяющего паровое пространство деаэратора с конденсатором выпара, и не зависит от нагрузки деаэратора. Поэтому сечение рассматриваемого трубопровода необходимо выбирать небольшим. Однако в ходе испытаний, проведенных Всесоюзным теплотехническим институтом им. Ф. Э. Дзержинского, установлено, что чем больше количество пара, отводимого вместе с воздухом из деаэратора, тем выше качество деаэрации воды, что видно из следующих данных при давлении в деаэраторе 1,80 ата [c.329]

Расчет газового и воздушного трактов ведется, как правило, на номинальную нагрузку агрегата, для которой выполнен тепловой расчет. Поэтому основные исходные данные для расчета потерь давления в пакетах поверхностей нагрева агрегата — скорости и температуры, живые сечения и прочие конструктивные данные — принимаются обычно из теплового расчета или определяются по указаниям Нормативного метода теплового расчета. В отдельных случаях для определения максимального давления в газо-воздухопроводах должны выполняться расчеты на пониженные нагрузки (см. п. П1-5). [c.22]

В связи с возрастающими требованиями к надежности элементов оборудования ЯЭС и в первую очередь к активным зонам энергетических реакторов в СССР и за рубежом опубликован ряд работ, посвященных исследованию кризиса теплообмена при вынужденном течении воды в трубах. В 1976 г. были опубликованы табличные данные для расчета кризиса теплоотдачи при кипении воды в равномерно обогреваемых круглых трубах [51]. В таблицах приведены тщательно выверенные и согласованные экспериментальные данные о критических тепловых нагрузках и граничном паросодержании, полученные при кипении воды в технически гладких трубах диаметром 8 мм при относительной длине канала Ijd > 20, давлении от 3 до 20 МПа, массовой скорости от 0,5 до 5,0 кг/(м - с), недогреве от О до 75 К и шаге изменения относительной энтальпии 0,05. [c.78]

Исходные данные для расчета подготавливаются и записываются в таблицах трех форматов Ф1, Ф2, ФЗ. В таблицу формата Ф1 записывается информация, называемая списком элементов и узлов. В списках представляется информация о топологии, граничных условиях и нагрузках рассчитываемой конструкции. Формат Ф1 имеет вид [c.200]

В качестве исходных данных для расчета принимаются мощность на ведущем валу К, (кВт) частота вращения ведущей звездочки 1 (мин ) передаточной число и угол наклона передачи к горизонту у (град) способ смазки (непрерьшный, капельный или периодический), характер нагрузки (спокойная или ударная), число смен работы. [c.30]

Исходными данными для расчета тепловой схемы являются значения тепловых нагрузок и графики расхода теплоты. Данные о тепловых нагрузках по цехам и видам потребления группируются в сводную таблицу [c.3]

Для более подробного анализа работы станции часто приходится анализировать ночные режимы работы с минимальными электрическими и тепловыми нагрузками. Для теплофикационных турбин характерными являются три режима максимальный зимний, средний зимний и летний режим со средней нагрузкой горячего водоснабжения. Для турбин Т-100-130 и Т-175-130 интерес представляет режим при максимальных теплофикационных отборах турбин. Включение трубного пучка в конденсаторе дает возможность сократить потери теплоты в конденсаторе турбины, исключить расход электроэнергии на работу циркуляционных насосов и получить дополнительно от турбин от 10 до 36 МВт теплоты на базе потока пара, проходящего в конденсатор турбины. При этом режиме последние ступени турбины работают при повышенном давлении в конденсаторе, так как в трубный пучок подается обратная сетевая вода при температуре 50-—70° С. При этом необходимо учесть снижение внутреннего относительного к. п. д. последних ступеней турбины, а также изменения в работе сетевых подогревателей турбины в связи с подогревом сетевой воды в трубном пучке. Необходимые данные для расчета могут быть получены на основе промышленных испытаний турбин с включенным трубным пучком в конденсаторе. При проектировании новых типов турбин приходится предварительно определять расход пара по аналитическим формулам например, для турбины с двумя регулируемыми отборами с учетом коэффициента регенерации — по формуле [c.82]

Газовый и воздушный тракты рассчитывают, как правило, на номинальную нагрузку котла. Основные исходные данные для расчета потерь давления в пакетах поверхностей нагрева котла— скорости и температуры, живые сечения и др. — принимают из теплового расчета или определяют по указаниям [31]. [c.86]

Конструкторский расчет ПТУ проводят при определенном базовом режиме (не обязательно совпадающем с базовым для расчета КУ). Выбор базового режима для теплофикационной турбины сложнее, чем для конденсационной, он зависит от множества факторов необходимо учитывать изменение графика тепловой нагрузки, наличие пиковых сетевых подогревателей, число контуров давления пара, изменение паропроизводительности КУ и др. Если турбина имеет конденсатор, то нужно учитывать требования к работе части НД в конденсационном режиме. Пропускная способность отсеков ПТ оценивается по максимальной паропроизводительности котла. Конструкторский расчет конденсатора делают для режима максимального расхода пара в конденсатор. Исходными данными для расчета служат следующие величины параметры пара на входе в систему парораспределения ПТ (один, два или три контура давления) [c.405]

Зависимость величины Л экв от времени строят для различных сечений с помощью уравнения (10.1). Исходными данными для расчета являются внешние программные нагрузки и нагрузки от возмущенного движения ракеты по траектории, а также распределение масс по длине корпуса ракеты и закон их изменения по времени полета.По этим данным находят перегрузки Пх и Пу в каждой точке траектории. Осевая перегрузка /х , определяемая в основном программными нагрузками, увеличивается в полете. Например, для ракеты Титан-П на старте ЛЛ, а в конце работы двигательной установки первой ступени Пх 9. [c.274]

Исходными данными для расчетов на прочность баков являются внешние нагрузки и температурное состояние конструкции. [c.291]

Пример 3. Произвести расчет распределения удельной тепловой нагрузки по длине сопла жидкостного ракетного двигателя. Исходные данные для расчета [c.191]

Для цилиндрических оболочек под локальными нагрузками, общепринятыми для расчета и выбора подкрепляющих накладок, являются хорошо согласующиеся с экспериментальными данными зависимости, полученные в работе [6], которые охватывают практически все встречающиеся схемы нагружения локальными силами. [c.248]

В заключение необходимо отметить, что обе существующие теории коррозионной усталости дают качественное объяснение механизма коррозионной усталости, не давая никаких количественных данных для расчета. Это последнее является важной задачей для последующих исследований, и, очевидно, адсорбционно-электрохимическая теория коррозионной усталости может лечь в основу создания научно обоснованного расчета стальных деталей, несущих нагрузку в коррозионно-агрессивных средах. [c.176]

Произвести расчет удельной тепловой нагрузки по длине сопла жидкостного двигателя. Исходные данные для расчета [c.55]

Пример 1. Определить требуемые отклонения напряжения на границе раздела - шинах 380 В городской трансформаторной подстанции. Исходные данные для расчета приведены ла рисунке. Нагрузка на линии в режиме наименьших нагрузок составляет 30 % наибольшей. Коэффициент мощности в сети 0,95, потеря напряжения во внутри-домовой сети от щита до наиболее удаленного приемника электроэнергии равна 2 %. [c.215]

Расчет батарейных циклонов. Исходными данными для расчета служат объемный расход очищаемого газа при номинальной нагрузке котла V, м /с дисперсный состав золы требуемая степень очистки газа (батарейные циклоны позволяют достигать степени очистки газов не более 90 %). [c.582]

В. таблицах гл. 2 приведены необходимые данные для расчета эквивалентной нагрузки. [c.44]

Указанные ниже данные для расчета ударной нагрузки не могут быть применены для расчета разрушающих нагрузок, так как физические условия разрушения детали при ударном воздействии сил отличны от условий разрушения ее при статическом нагружении. [c.203]

Оборудование котельной выбирают на основе расчета тепловой схемы котельной. Цель расчета тепловой схемы— определение расхода теплоносителей и их параметров по отдельным аппаратам котельной. Для расчета тепловой схемы составляют уравнение теплового и материального баланса всех элементов. Полученная система уравнений решается. В качестве основных исходных данных для расчета тепловой схемы берут расход теплоносителей потребителями, определяемый из графиков нагрузки, и параметры теплоносителей, которые зависят от вида технологического оборудования, принятой схемы отопления и других факторов. [c.352]

Одной из особенностей выбора тяговых цепей в отличие от приводных является то, что для тяговых цепей основными исходными данными для расчета являются скорость движения цепи v и рабочая нагрузка Р, а для приводных — передаваемая мощность N и частота вращения одной из звездочек п. Вторая отличительная особенность состоит в том, что срок службы тяговых цепей при проектировании цепных устройств принимают, как правило, равным 0 000—15 000 ч, при этом ввиду сравнительно небольших скоростей движения цепи (о < 2—3 м/с) в расчете не учитывают снижение ее несущей способности от действия центробежных сил, т. е. Ар = 1. [c.115]

Пример. Подобрать подшипники качения для опор тихоходного вала косозубой цилиндрической передачи (см. примеры 4.1 и 11,1). Расчетная схема вала приведена на рис. 11.8. Данные для расчета опорные реакции = R y = 2510 Н R = 9470 Н R = 3750,7 Н осевая сила в зацеплении Fx = 715 Н частота вращения валй — 80 м,ин нагрузка постоянная, кратковременные перегрузки достигают 200 % от номинальных диаметр вала под подшипник 45 мм желаемый ресурс подшипника Lfi = 18-l(P4, что составляет половину срока службы стандартного зубчатого редуктора (36-10 ч) согласно ГОСТ 16162—78. [c.320]

Чтобы получить необходимые данные для расчета землеройных машин по внешним нагрузкам, нами еще в 1937 г. были начаты,обширные исследования сопротивления резанию и копанию на натурных-машинах — экскаваторах в полевых условиях и в лабораторных на специально разработанных стендах. Испытания проводились во всех основных грунтах I—V категорий по строительной классификации для различных состояний грунтов и различных параметров стружек. Начиная с 1950 г. исследования охватили емкости ковшей до 14 м при различных видах рабочего оборудования. Таким образом был накоплен, обработан и опубликован обширный материал, который широко используется заводами, производящими землеройные машины, и позволяет установить предельно необходимые нагрузки рабочих органов любой конструкции, разрушающие грунт механическим способом (см.табл.32). [c.260]

Таким образом, расчет фундамента сводится в основном к определению его веса и размеров подошвы основания. Исходными данными для расчета фундамента являются внешние нагрузки, действующие на кран, куда входят вертикальные усилия — веса груза, металлоконструкции крана, противовеса, механизмов, инерционные нагрузки от массы поднимаемого или опускающегося груза и др., и горизонтальные усилия — ветровые нагрузки, действующие на кран и груз, инерционные усилия от масс груза и тележки, перемещающихся вдоль стрелы крана, центробежная сила груза, тележки, противовеса, механизмов и металлоконструкции вращающегося крана и др. [c.467]

Выпучивание реальных оболочек происходит при нагрузке, лежащей, как правило, значительно ниже де- Поэтому данные для расчета можно [c.196]

Расчет канатных систем и приводных лебедок. Исходными данными для расчета служат тяговое усилие и скорость каната на барабане лебедки, которые определят по нагрузке на полиспасте от рабочего органа и по скорости движения последнего, равной скорости подвижной обоймы полиспаста. [c.92]

Обычно исходными данными для расчета передачи являются мощность или вращающий момент, угловые скорости (или скорость одного вала и передаточное число), условия работы (характер нагрузки) и срок службы передачи. [c.103]

Исходными данными для расчета являются диаметр и длина шейки вала, нагрузка на подшипник и число оборотов вала. Указанные величины известны, как правило, из эксплуатационных условий и технических требований, предъявляемых к узлу трения. [c.136]

Исходными данными для расчета являются координаты узловых точек, количество элементов, механические свой-I ства материала инструмента и действующие контактные нагрузки на режущие кромки инструмента. При этом величины напряжений и деформаций считаются постоянными внутри каждого элемента, а в узловых точках рассчитываются как средние от прилегающих элементов. [c.17]

Номограмма для определения площади поверхности солнечного коллектора А и объема бака-аккумулятора V установки горячего водоснабжения показана на рис. 70. Исходными данными для расчета служат число жителей N, норма суточного расхода горячей воды а (л/чел), степень замещения тепловой нагрузки горячего водоснабжения / (среднегодовое значение — от 0,3 до 0,7 и сезонное — 1 для установок, эксплуатируемых с апреля по сентябрь или с мая по август включительно) и годовое количество поступающей солнечной энергии Е (кВт-ч/м ). В установке используется стандартный солнечный коллектор с двухслойным остеклением, имеющий оптимальный угол наклона к горизонту (на 10° меньше широты местности) и южную ориентацию. По номограмме в соответствии со стрелками определяются площадь коллектора А и объем бака-аккумулятора горячей воды V. [c.149]

Недостаточное внимание уделяется пока и такому важному фактору, как определение величины и характера нагрузок, с которыми должны работать передачи. Исходные данные для расчета часто выбираются необоснованно, а нагрузки из осторожности назначаются с неоправданным запасом, вследствие чего уточненный расчет передачи теряет всякий смысл. Накапливание сведений о действительных нагрузках, с которыми работают детали различных машин, и изучение специфических условий работы этих деталей являются одной из важнейших проблем в деятельности проектно-конструкторских организаций и СКВ заводов. [c.4]

Размер натяга определяют потребным давлением д на посадочной поверхности, при котором силы трения оказываются больше внешних сдвигающих сил. Исходными данными для расчета соединения являются характер и значение нагрузки, нОхМинальные размеры, ориентировочная точность соединения. По осевому уси- [c.374]

Аэродинамические нагрузки на активном участке полета- Исходными данными для расчетов нагрузок служат результаты баллистических и аэродинамических расчетов. В каждый момент времени полета ракеты по траектории должны быть известны высота полета Н, плотность воздуха р, скорость ракеты v, число Ма = via, где а — скорость звука на данной высоте, программный угол атаки оСдр, тяга двигателей F, аэродинамические коэффициенты С , Су, масса т и геометрические параметры ракеты. К программному углу атаки добавляется дополнительный угол атаки ав от действия ветра. В первые моменты времени полета, когда изменения параметров движения ра- [c.277]

В качестве примера рассмотрим расчет на ползучесть по теории старения составного цилиндра с поясковой нагрузкой = 14 МПа, изображенного на рис. 22. Решение упругопластической задачи осуществлялось методом переменных параметров упругости, описанным в главе П. Данные для расчета взяты такими же, как и в параграфе 7. Расчеты выполнены для трех моментов времени t, равных 10, 105 и 155 ч. В начальный момент времени результаты совпали полностью. Изохронные кривые задавались таблично. В промежуточных точках необходимые значения а,- (е,) вычислялись с помощью линейной интерполяции. Данные по изохронным кривым приведены в табл. 9. Для момента времени < = 10 ч задача решена за 5 итераций, причем чМсло [c.147]

Теперь у нас имеются все данные для расчета жесткой оболочки, имеющей ось симметрии, при симметричной же нагрузке. Дальнейший расч т должен производиться следующим образом. В три уравнения (31), выражающие условия равновесия, вставляют результирующие напряжения и моменты 5 , 5,, и из формул (41) и (42), удлинения и а также приращения кривизны х,. и выраженные при помощи формул (32), (33), (36) и (37) через и, w к О, причем следует еще принять во внимание уравнение совместности (38) этих трех величин. Тогда три уравнения, выражающие условия равновесия, можно свести к двум диференциальным уравнениям для V и . [c.38]

Пример 2. Выбрать приводную зубчатую цепь с шарнирами качения по-ГОСТ 13552—68 для двухзвездной передачи, работающей прн равномерной нагрузке. Исходные данные для расчета передаваемая мощность AI = 65 кВт частота вращения меньшей зьездочки га, = 1200 об/мин передаточное число и = 3 температура окружающей среды Г == 50 °С. [c.107]

Значение [pv] получают экспериментально в определенных условиях теплоотвода и при соответствующей им температуре подшипника. Испытания образцов материалов и подшипников производят на машинах трения и специальных стендах со ступенчатым повышением нагрузки при постоянной скорости скольжения. С увеличением нагрузки наступает такой момент, когда не могут быть получены устойчивые значения температуры в зоне контакта или коэффициента трения при продолжении эксперимента или наблюдаются признаки катастрофического из-нашивания. Максимальное давление, умноженное на скорость скольжения, принятую в данном эксперименте, соответствует допускаемой величине критерия теплостойкости [pv], в связи с чем формула (48) действительна только при соблюдении подобных условий т .плoQTBOдa для проектируемого подшипника. Значение [pv] для каждого материала обычно приводится в виде справочных данных для расчета. При расчете подшип ника, используя соотношения (24), (25) н (48), корректируют размеры подшипника / и u в указанных пределах Ijd, оптималь-ные значения которых определены из практики эксплуатации. Если оптимальные соотношения l/d не выполнены для выбранного материала подшипника, материал подшипника подбирается заново и расчет повторяется. [c.27]

На величину коэффициента нагрузки влияют меняющиеся условия эксплуатации погрузчиков плечо транспортировки грузов, число включений механизма за цикл, величина коэффициента сопротивления передвижению, преодолеваемые уклоны, соотношение в цикле фаз неустановившегося движения. Условия эксплуатации меняются в широком диапазоне, причем объем вычислительных операции Ъо определению коэффициента нагрузки весьма трудоемок. Для его расчета использовалась ЭЦВМ БЭСМ-4. Разработанная математическая модель расчета позволяет варьировать в любых пределах плечо транспортировки число включений механизма передвижения и коэффициент сопротивления, т. е. имитировать практически условия эксплуатации пог-грузчиков. Исходные данные для расчета коэффициента переменности нагружения погрузчика и их условные обозначения, принятые в блок-схеме, приведены в табл. 47. Блок-схема расчета критериев режимов эксплуатации погрузчиков показана на рис. 72. [c.194]

Исходвьк данные для расчета положение механизма (значения угловой координаты (/>,) внепгаие нагрузки, действующие на механизм закон движения входного звена механизма ш, (<), е, ((). [c.17]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...