Контур давления

Интегрирование ведется по площади поверхности давления тел. Заметим, что эта площадь зависит от q, из чего следует, что уравнение (5.33) является нелинейным. Такая ситуация типична для задач рассматриваемого типа, получивших название контактных задач теории упругости. В общем случае, как показал Генрих Герц, контур давления является эллипсом, полуоси которого по направлению [c.143]

Схема двухконтурной АЭС с водяным теплоносителем представлена на рис. 9.36,а. ГЦН 9 подает теплоноситель (воду) в реакто р 1. Образовавшийся в реакторе пар поступает в парогенератор 10, где конденсируется и возвращается на всасывание ГЦН. Напор ГЦН рассчитывается на преодоление динамических потерь в реакторном-контуре. Давление в контуре, как отмечалось, поддерживается компенсатором объема 11. Пар, образовавшийся в парогенераторе, поступает во второй контур, который не имеет радиоактивной части, поэтому требования д оборудованию второго контура такие же, как к оборудованию ТЭС. [c.291]

Кратность циркуляции зависит от конструкции контура, давления, тепловой нагрузки обогреваемых труб и некоторых других факторов. В экранах котлов кратность циркуляции может изменяться в широких пределах от 4 до 30. [c.233]

Использование жидкометаллических теплоносителей в ядер-ной энергетике обусловливает применение промежуточных контуров, давление в которых поддерживается более высоким, чем в первом контуре. Такая система исключает возможность перетекания радиоактивного теплоносителя в промежуточный контур при нарушении герметичности между контурами. Применение трехконтурных [c.10]

Пуск ГЦН осуществляется прямым включением в сеть как на холодной, так и на горячей воде. При этом положение задвижек не регламентируется. Допускается пуск насоса при обратном токе теплоносителя в петле (при других работающих ГЦН). Насос рассчитан на гидравлическое испытание в составе трубопроводов первого контура давлением 25 МПа при температуре теплоносителя 50—130°С без подачи запирающей воды. [c.151]

Затем уже включаются холодильники. Изменением количества включенных электропечей и скорости подачи воды через холодильники регулируется паропроизводительность контура, давление и тепловая нагрузка. Сначала включается один холодильник, а при переводе работы контура на режим без кипения — второй, позволяющий снизить температуру воды, которая поступает на левый образец, до величины, характерной для входной части контура, при этом давление в контуре не изменяется. При включении второго холодильника контур заполняется раствором, состав которого соответствует качеству питательной воды. Чтобы избавиться от влияния накапливающихся в контуре продуктов коррозии, он периодически опоражнивается и заполняется свежим раствором. При проведении испытаний измеряются давление и температура, а также учитывается расход электроэнергии. [c.70]

Исходными данными для расчета являются геометрические характеристики и тепловосприятия элементов контура, давление в барабане и исходный недогрев воды. Гидравлическому расчету циркуляционных контуров предшествует анализ схемы циркуляции котла, включающий определение типа контуров (простые или сложные), их взаимосвязей, выделение элементов с общими коллекторами, составление расчетной схемы. При этом рассматривается возможность замены сложных контуров эквивалентными контурами с последовательным соединением элементов, расчет которых наиболее прост. Полезный напор в таких контурах равен сумме полезных напоров элементов, а расход циркуляции одинаков. [c.93]

Число контуров давления 2 2 2 [c.117]

Параметры теплоносителя первого контура давление, МПа......................2,0 [c.160]

Температура газов перед ступенью дожигания по рекомендациям российских котельных заводов должна быть не ниже 250 °С для обеспечения устойчивости процесса горения. Максимальное значение температуры газов на выходе из системы дожигания определяется требованиями к поверхностям нагрева (для КС с неэкранированными стенками не выще 750 °С). По результатам предварительного расчета КУ определяют количество и параметры генерируемого пара в каждом контуре давления. [c.403]

Конструкторский расчет ПТУ проводят при определенном базовом режиме (не обязательно совпадающем с базовым для расчета КУ). Выбор базового режима для теплофикационной турбины сложнее, чем для конденсационной, он зависит от множества факторов необходимо учитывать изменение графика тепловой нагрузки, наличие пиковых сетевых подогревателей, число контуров давления пара, изменение паропроизводительности КУ и др. Если турбина имеет конденсатор, то нужно учитывать требования к работе части НД в конденсационном режиме. Пропускная способность отсеков ПТ оценивается по максимальной паропроизводительности котла. Конструкторский расчет конденсатора делают для режима максимального расхода пара в конденсатор. Исходными данными для расчета служат следующие величины параметры пара на входе в систему парораспределения ПТ (один, два или три контура давления) [c.405]

На длинных сторонах контура давление, соответствующее скручивающим парам Ну, играет меньшую роль. Его значение убывает с возрастанием длины пластинки, и, например, при [х = 3 оно составляет лишь около 8% давления, обусловленного силами Ну. Из рис. 104 видно, что при ц = 4 давление в средней части длинных сторон контура остается почти постоянным и близким к давлению, соответствующему бесконечно длинной пластинке. [c.401]

При нажатии на тормозную педаль поршень 9 перемещается, кольцевая щель 79 устраняется, и буртик поршня прижимается к уплотнительному кольцу 17. После этого наступает рабочий ход жидкость вытесняется в колесные цилиндры, и в контуре передних тормозов создается необходимое для торможения давление жидкости. Практически одновременно с поршнем 9 перемещается поршень 13, увеличивая давление жидкости в контуре привода задних колес. Давление жидкости, возникающее в камере 7, передается через поршень 13 жидкости, находящейся в камере 4. Поэтому при исправном состоянии обоих контуров давление жидкости в них почти одинаково. [c.266]

При повреждении третьего контура клапан 5 закрывается, давление в первом II втором контурах поддерживается в заданных пределах. При повышении давления свыше этого предела сжатый воздух через клапан 5 выходит в атмосферу через поврежденный третий контур. После устранения неисправности в третьем контуре давление повышается до номинального. [c.321]

Итак, для возможности отрыва слоя необходимо, чтобы на некотором участке контура давление возрастало, а так как во внешнем [c.589]

Если оба тела прижаты друг к другу силой Р, направленной по их общей нормали, то в них возникает упругая деформация, и они станут соприкасаться по некоторой поверхности, называемой поверхностью давления, а контур этой поверхности соприкосновения называется контуром давления. Упругие смещения в первом теле относительно осей х, у, г обозначим через 1, Vj, Wi. Упругие смещения во втором теле относительно осей X, у, Z обозначим через г, 2, w . [c.164]

Так как потенциал однородного эллипсоида во внутренней точке есть квадратичная функция координат, то из (7.64) следует, что tpo можно принять за потенциал однородного эллипсоида очень малой толщины, поверхность которого совпадает с поверхностью давления. Давление q получится при переходе к пределу, когда одна из осей эллипсоида стремится к нулю, но масса эллипсоида остаётся постоянной. Если а и 6 суть полуоси эллипса, который представляет контур давления, то его уравнение относительно принятых уже направлений осей лг, у будет [c.166]

Так как это уравнение должно иметь место при всех значениях X, у внутри контура давления, то должны иметь место равенства [c.167]

В случае кругового контура давления формулы (7.85), (7.91) и (7.92) дадут нам [c.174]

Вне контура давления, т. е. при г>а, равенство (7.127) заменяется следующим неравенством [c.178]

Контур давления 164 Координаты криволинейные 125 Коэф 1)ициент Пуассона 79, 376 Кривая предельная 416 Кривизна упругой линии 278 Крип 417 [c.462]

При обтекании вогнутых контуров давление по направлению к телу растет и формула Ньютона дает плохие результаты. [c.417]

Основные соотношения для аэрогидродинами-ческих сил. На рис. 6.8 показан контур сечения стержня, находящегося в однородном плоском потоке жидкости или газа. При обтекании контура на него действует распределенное (по периметру контура) давление р. Если бы скорость потока была равна нулю, то эпюра давлений по контуру сечения стержня была бы равномерной и равнодействующая сила (и момент) от давления р, действующая на единицу длины стержня, была бы равна нулю. При движении жидкости или газа эпюра давлений р по контуру сечения становится неравномерной (рис. 6.8), что приводит к появлению отличного от нуля момента и равнодействующей силы с проекциями я в системе координат Эпюра давлений зависит от режима обтекания, который характеризуется числом Рейнольдса Re=vllv, где v — кинематическая вязкость [c.237]

Турбины атомных судовых энергетических установок. В качестве атомных энергетических установок (АСЭУ) на транспортных судах нашли применение двухконтурные установки с водо-водяными реакторами давления (ВВРД). В первом контуре такой установки циркулирует вода под давлением, которая служит как замедлителем нейтронов, так и теплоносителем. Эта вода, нагретая в реакторе, поступает в специальный теплообменник — парогенератор, где происходит образование насыщенного или слегка перегретого пара из воды второго контура. Для обеспечения температурного перепада между контурами давление воды на выходе из реактора должно быть на 3—10 МПа выше, чем давление пара на входе в турбину [39]. Таким образом, повышение начального давления пара связано с трудностями создания реактора, надежно работающего под большим давлением. Обычно в судовых конструкциях начальные параметры пара давление 3—4 МПа, температура 240 310 °С, что наряду с отсутствием регенеративных отборов пара приводит к пониженным значениям термического КПД. [c.156]

Так как запуск описанной активной части СОБ по рис. 6.8 требует нескольких секунд, то наряду с ней существует пассивная часть СОБ, расположенная непосредственно около реактора. Она представляет собой аккумулирующие емкости (поз. 12 на рис. 6.2 и поз. 13 на рис. 6.8), каждая из которых имеет подсоединения к реактору ниже и выше активной зоны. Трубопроводы подсоединения имеют обратные клапаны, запираемые реакторной водой, так как ее давление составляет 16 МПа, а в гидроаккумулирующих емкостях азотом поддерживается давление 6,0 МПа. После разрыва главного реакторного контура давление в нем быстро падает и по достижении 6 МПа клапаны открываются и вода из гидроемкостей заливает активную зону. [c.69]

Во многих типах ядерных реакторов теплоноситель обычно находится в контакте с газом, который создает давление в контуре. Это наблюдается, например, в ядерных реакторах корпусного типа и органических ядерных реакторах, в которых такими газами являются соответственно воздух и азот. Вследствие такого контакта теплоноситель содержит газ в растворенном состоянии. Образующийся в результате радиолиза и (в случае органической жидкости) радиопиролиза газ (водород, метан, бензол и т. д.) добавляется к газу, создающему в контуре давление. [c.108]

Принцип естественной циркуляции наглядно иллюстрируется схемой фиг. 3. При обогреве левой ветви U-образнрй трубки, присоединенной обоими концами к цилиндрическому барабану, удельный вес воды в этой, ветви уменьшается по сравнению с удельным весом правой, необогреваемой ветви контура. Давление на воду в нижней части и-обрааной трубки становится при этом с левой и правой стороны неодинаковым, а этого уже достаточно, чтобы в таком циркуляционном контуре началось круговое движение воды—подъемное в левой, обогреваемой часта и опускное в правой, необогреваемой части. Если вода в обогреваемой трубке нагрета до температуры кипения, то в этой трубке появляются паровые пузыри, удельный вес которых, особенно при невысоком давлении в котле, на много меньше удельного веса воды. В таких условиях интенсивность циркулящии значительно увеличивается. Стремясь подняться вверх ( всплыть ), пузьпри пара захватывают за собой и воду, непрерывно освобождая место для притока воды из необогреваемой части контура. [c.6]

Мощность ГТД регулируется изменением давления газа в замкнутом контуре. Так, если при выпуске части газа из контура давление перед компрессором уменьшено в 2 раза, то согласно формуле (6-19) примерно в 2 раза уменьшится и мощность ГТД. При этом остаются практически неизменными все величины, от которых зависят показатели цикла Т т, Тв.ю 8г,е к и объемные расходы газа Ут- которые определяют треугольники скоростей в проточных частях турбомеханизмов, а следовательно, и Т1т, Пк и др. Благодаря постоянству объемных расходов газа через компрессор и турбину независимо от степени загрузки ГТУ как компрессор, так и турбина могут (при любых мощностях ГТУ) работать в зоне максимального внутреннего к. п. д. (см. рис. 6-8). Благодаря отмеченным факторам к. п.д. ГТДпри частичных нагрузках почти не снижается. Так, при нагрузке 50% номинальной удельный расход топлива возрастает всего примерно на 2%, а при нагрузке 25% —примерно на 6%. [c.110]

В одноконтурных АЭС все оборудование работает в радиационно-активных условиях, что осложняет его эксплуатацию. Преимуществом таких АЭС являются их относительная простота и меньщая стоимость оборудования, а также отсутствие дополнительных потерь, связанных с получением рабочего тела в двух- и трехконтурных АЭС. В двухконтурных АЭС рабочее тело паротурбинной или газотурбинной установки не является радиационно-активным, что упрощает эксплуатацию электростанции. В двухконтурной паротурбинной АЭС обязательным элементом является парогенератор, в котором для передачи теплоты от теплоносителя к рабочему телу необходим температурный напор. Поэтому для водного теплоносителя в реакторе требуется поддержание в I контуре давления более высокого, чем давление пара, подаваемого к турбине. Стремление избежать в I контуре вскипания теплоносителя в реакторе приводит к необходимости поддержания давления теплоносителя в I контуре значительно большего, чем давление пара во II контуре. При этом тепловая экономичность двухконтурной АЭС меньше, чем одноконтурной, при том же давлении в реакторе. [c.265]

По конструкции КУ разделяются на одно- и двухко пусные, вертикального и горизонтального профиля, барабанные (с естественной циркуляцией среды в контуре) и прямоточные (с принудительной циркуляцией), с одним или несколькими (до трех) контурами давлений. [c.115]

Пароводяной тракт котлов состоит из эконо-майзерных, испарительных и пароперегреватель-ных поверхностей в соответствующих контурах давлений. Часто для более глубокого снижения температуры уходящих газов на котле-утилизаторе устанавливают дополнительные экономайзерные поверхности или газовый подогреватель конденсата, работающие в отдельном контуре. Все поверхности нагрева включаются по противоточной схеме. В пароперегревателе высокого давления используют трубы из легированной стали, а в остальных поверхностях нагрева — из углеродистой. [c.116]

На рис. 203 представлен коррозионный стенд с естественной циркуляцией воды, применяемый для исследования коррозии металла паровых котлов [104]. Он состоит из барабана-сборника 2, опускной 7 и подъемной 11 циркуляционных тр-уб, между которыми в нижней части помещен грязевик 10. Подъемная труба контура снабжена электрической печью 12 из четырех самостоятельных секций. В верхней части спускной трубы размещен водяной холодильник 3. При форсированной работе контура включается еще один холодильник 1, расположенный в паровой части контура. Трубчатые образцы 4 располагаются в специальных испытательных участках и электроизолируются от труб контура, что позволяет вести электрохимические измерения. Таким образом, трубчатые образцы из испытуемого металла являются составной частью контура, и вода циркулирует через них. Они имеют собственную печь для подогрева и собственную регулировку температуры. Запорные приспособления 9 предназначены для пуска и заливки стенда. Вода в контур подается из бачка-деаэратора 8, снабженного электропечью для кипячения воды и создания необходимого для перепуска воды в контур давления. Скорость циркулирующей воды измеряется при помощи диафрагмы 5 и дифманометра 6. Недостатком конвективного контура является незначительная разность плотностей при ра- [c.330]

Пользуясь резуЬыатами исследований Н. И. Мусхелишвили <) и С. Г. Михлина 6), можно доказать парадокс Стокса и для случая одновременного поступательного движения нескольких замкнутых контуров с равными скоростями в безграничной жидкости. Рассмотрим вначале тот случай, когда жидкость простирается до бесконечности и с внутренней стороны /ограничена одним лишь замкнутым контуром. Давление р должно б лть функцией однозначной, а согласно его выражению (2.8) это может ыть только тогда, когда мнимая часть функции Ф (г) будет однозначной гармонической функцией. Пусть действительная часть этой функции будет многозначной, т. е. при однократном обходе против часовой стрелки какого-либо замкнутого контура она будет получать приращение В, где В — действительное число. Рассмотрим теперь функцию [c.165]

Давление жидкости, возникающее в камере 27, передается через поршень 33 жидкости, находяшейся в камере 24. Поэтому при исправном состоянии обоих контуров давление жидкости в них одинаково. [c.238]

Вся трудность дальнейшего решения заключается в определении величины д. Эта задача была разрешена великим физиком Генрихом Герцом, который показал, что контур давления можно принять за эллипс, полуоси которого по направлению совпадают с полуосями эллипса (7.55), будучи вообще отличными от них по величине. Далее, он показал, что величина д даётся ординатами трёхосного эллипсоида. [c.165]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...