Перегрузка (осевая)

Кулачковая предохранительная муфта (рис. 3.184, а) отличается от кулачковой управляемой муфты отсутствием привода управления. Сцепление полумуфт обеспечивает постоянно действующая пружина с регулируемой силой. Вращающий мо.мент передается кулачками трапецеидального профиля (рис. 3.185, б) небольшой высоты с углом заострения ос=45.. . 60°. Пружину устанавливают с предварительным сжатием с таким расчетом, чтобы сила, развиваемая ею, была достаточна для передачи расчетного вращающего момента Л1р. При перегрузке осевые составляющие силы действующие на кулачки, сжимают пружину и муфта срабатывает, предохраняя машину от поломок. Повторное мгновенное включение кулачков при перегрузке сопровождается ударами и большим шумом. Происходит повышенный износ кулачков. Поэтому кулачковые муфты применяют для передачи небольших моментов при малых угловых скоростях. Размеры муфт подбирают по ГОСТ 15620--77. [c.439]

Муфта состоит из двух полумуфт (рис. 200, б), имеющих на торцах кулачковые выступы со скосами с одной или обеих сторон. Подвижная в осевом направлении полумуфта прижимается к неподвижной пружиной с регулируемым усилием. При перегрузке осевая составляющая усилия на скосах кулачков становится больше усилия пружины и отжимает подвижную полумуфту вправо, расцепляя кулачки (рис. 200, в). Так как в выключенном положении полумуфта не фиксируется, кулачки будут стучать друг по другу до тех пор, пока не будет выключен привод. [c.267]

Дан редуктор общего назначения, нагрузка с сильными ударами, перегрузка до 200% на опоры действуют радиальные реакции R, = и R2 = 50 кН и осевая реакция / = 10 кН на левой опоре установлены два однорядных конических подшипника 7318, имеющих размеры d = 90, D = 190, В = 43, ( = 4 и Г1 = 1,5 мм угол контакта р = 12° на правой плавающей опоре установлен радиальный роликовый подшипник 32617 с размерами d = 85, D = 180, В = 60 к г = 4 мм нагружение внутренних вращающихся колец подшипников циркуляционное, а наружных неподвижных-местное класс точности подшипников 0 подобрать посадки для соединения подшипников качения с ведущим валом цилиндрического косозубого редуктора (рис. 8.5). [c.93]

Место установки муфты непосредственно влияет на ее габариты на быстроходных валах меньше крутящий момент, поэтому габаритные размеры муфты будут меньше, меньше ее масса и момент инерции, упрощается управление муфтой (например, сцепной). Если соединение привода и исполнительного механизма выполнено не на общей раме, от муфты требуются в первую очередь сравнительно высокие компенсирующие свойства без повышенных требований к малому моменту инерции. Важным показателем муфт является их компенсирующая способность, зависящая от величины возможного взаимного перемещения сопряженных деталей (см. рнс. 15.1) или от величины допускаемых упругих деформаций специальных податливых элементов ([А] — допускаемое осевое смещение [е] — допускаемое радиальное смещение [а] — допускаемый угол перекоса). Предохранительные муфты устанавливают на тихоходных валах, чем достигается надежность защиты деталей привода от перегрузки и повышение точности срабатывания муфты, пропорциональной величине крутящего момента. Муфты располагают у опор и тщательно балансируют. При монтаже добиваются соосности соединяемых валов. Комбинированные муфты, выполняющие упруго-компенсирующие и предохранительные функции (и другие) объединяют качества двух и более простых муфт. Специальные муфты часто конструируются с использованием стандартных элементов (пальцев, втулок, упругих оболочек, штифтов и др.). Проверочный расчет наиболее важных деталей муфты, определяющих ее работоспособность, производится только в ответственных случаях при необходимости изменения их размеров или же применения других материалов. При подборе стандартных муфт [c.374]

Пример. Выбрать посадку циркуляционно-нагруженного внутреннего кольца радиального однорядного подшипника О—308 (класс точности 0 d = 40 мм D = = 90 мм 6 = 23 — 2-2,5 = 18 мм) на вращающийся полый вал dj = 20 мм. Радиальная реакция опоры / = 4119 Н. Нагрузка ударная, перегрузка 300 %, осевой нагрузки на опору нет. Коэффициенты hi = 1,8 = 1,6 (так как d Jd = = 0,5 Did = 2,25) = I (так как Fa = 0). [c.239]

При перегрузке часть жидкости из рабочей полости через отверстия 6 удаляется в дополнительную камеру за турбинным колесом и в пусковую камеру 1. Попадание жидкости в камеру 1 ограничивается порогом 7. При уменьшении нагрузки увеличивается скорость вращения турбинного колеса, что способствует опоражниванию дополнительной камеры за ним (через осевой зазор между колесами). [c.245]

Показания амперметра, в частности, позволяют предупредить перегрузку мотора в случае возникновения различных неполадок в насосе (засорение насоса, увеличение осевого давления, заедание шеек вала в подшипниках и т. д.). Перед остановкой насоса необходимо закрыть задвижку, установленную на нагнетательном трубопроводе. [c.271]

Соединение валов — основное назначение муфты, но, кроме того, муфты обычно выполняют одну или несколько дополнительных функций обеспечивают включение и выключение исполнительного механизма машины при работающем двигателе предохраняют машину от аварий при перегрузках уменьшают динамические нагрузки и дополнительно поглощают вибрации и точки соединяемых валов и деталей передачи соединяют валы со свободно установленными на них деталями (зубчатые колеса, шкивы ременных передач и др.) компенсируют вредное влияние смещения соединяемых валов (несо-осность валов). Вследствие погрешностей изготовления и монтажа всегда имеется некоторая неточность взаимного расположения геометрических осей соединяемых валов (рис. 17.2). Различают три вида отклонений от номинального (соосного) расположения валов (<я) осевое смещение А/ (б), может быть вызвано также температурным удлинением валов радиальное смещение, или эксцентриситет, Аг (в) и угловое смещение, или перекос, Аа (г). На практике чаще всего встречается комбинация указанных смещений (Э). [c.335]

При нагрузке 400 Н м, что составляет 150% паспортной, произошли резкое падение КПД и быстрый рост температуры. При осмотре и последующей разборке редуктора оказалось, что рабочая сторона витка червяка покрыта слоем меди, осевое смещение червяка не увеличилось, пятна контакта зубьев колеса распространились на 70% площади зуба, т. е. перегрузка редуктора не оказала влияния на состояние поверхности и износ зубьев колеса. [c.173]

Осевая перегрузка изделия возникает вследствие его центростремительного ускорения при равномерном вращении планшайбы и равна [c.429]

На рис. 83, б изображена конструкция кольцевой ртутной опоры, в основном предназначенной для осевых усилий. За счет ребра 1 при перегрузках ртуть из кольца не выталкивается. [c.163]

Рис. 6.99. Муфта предельного момента. Полумуфты I и 3 в осевом направлении удерживаются радиально-упорным подщипником 2. Вращение передается шарами 5, установленными в отверстии полумуфты 3 и прижатыми к профилированным канавкам полумуфты 1 пружинами 4. При перегрузке шары 5 перекатываются в канавках и сжимают пружины. При работе муфты возникает шум.

Принцип действия механизма заключается в том, что один из сателлитов 3 при перегрузке под действием осевой силы W перемещается вдоль оси подшипника и с помощью тяги 1 (рис. 8.46, а), связанной с серьгой 2, изменяет форму шарнирного шестиугольника (рис. 8.46,6), передавая тем самым излишнюю нагрузку другим сателлитам. [c.508]

Необходимая для сцепления осевая сила обеспечивается регулируемым рычагом 4 с пружиной. При перегрузке червяк смещается влево и фрикцион выключается. [c.524]

Рис. 8.81. Предохранительное устройство червячной передачи. На червячном валу 7 расположен червяк 9, удерживаемый в рабочем положении пружиной 8. При перегрузке вследствие возросшего осевого давления на червяк происходит расцепление кулачковой муфты 10, а в результате осевого смещения червяка 9 через кольцо 1 и стержни 2 приподнимается траверса 6, что позволяет спиральной пружине 5 повернуть рукоятку 4 в положение Выключено . Для возвращения механизма в исходное положение достаточно повернуть обратно рукоятку 4. Так как после выключения червяка червячный вал продолжает вращаться, то необходима установка упорного подшипника 3.

Действие кулачковых предохранительных устройств основано на том, что между кулачками ведущих и ведомых элементов, находящихся в зацеплении, при перегрузке возникают осевые усилия, заставляющие их разойтись и выйти из зацепления. [c.149]

От вала 1 через втулку 2 и кольцо 4 вращение передается шестерне 3. При возникновении перегрузки на ведомой шестерне 3 на скосах зубьев а и б возникают такие осевые усилия, которым пружина 5 оказывается не в состоянии оказать противодействие, и [c.149]

На фигуре показано взаимное расположение элементов предохранительного устройства в момент перегрузки. Соответствующие этому случаю осевые усилия, возникающие на контактных поверхностях шариков, преодолевают действие пружины 3 и кольцо 4 отжимается вправо. Шарики 6. и 7 проскальзывают относительно друг друга, что сопровождается характерным пощелкиванием, по интенсивности которого можно судить о степени перегрузки. [c.152]

Радиус кривизны рабочих поверхностей зубьев шестерни в полюсе зацепления при нереверсивной нагрузке можно увеличить (в особенности при малом г), путём выбора такого наклона зубьев, при котором зуб шестерни будет вступать в зацепление сначала своим толстым концом. Недостаток такого расположения зубьев заключается в том, что зуб шестерни при перегрузках будет работать заострённым концом, а также в том, что осевая нагрузка на подшипник вала шестерни увеличивается. Поэтому указанное расположение зубьев осуществлять не рекомендуется, тем более, что на эффективном радиусе кривизны изменение направления зубьев отражается мало. [c.334]

И тип — труба работает на растяжение. Резьбовое соединение между трубой и цангой — слабое место, по которому часто происходит разрыв при перегрузке механизма. Осевое [c.329]

Осевое усилие при сверлении воспринимается пружиной при перегрузке она сжимается, и через конечный выключатель включается обратный ход салазок. Световой сигнал указывает наличие перегрузки на соответствующем шпинделе. [c.603]

Основной причиной повреждения упорных подшипников является перегрузка упорных колодок вследствие увеличения осевых усилий, причинами которого могут быть [c.25]

Снижение температуры свежего пара вызывает уменьшение располагаемого перепада тепла Яо и увеличение удельного расхода пара турбиной. При неизменной электрической нагрузке давление пара в камере регулирующей ступени увеличится, а перепад тепла в ней уменьшится перепады тепла в остальных ступенях несколько увеличатся, лопатки и диафрагмы ступеней давления в этом случае будут работать с перегрузкой тем большей, чем больше снижение температуры пара при номинальном давлении его. Наибольшую опасность представляет перегрузка последней ступени турбины, так как перепад тепла в этой ступени значительно увеличивается по сравнению с расчетным. Снижение температуры свежего пара при неизменной нагрузке ведет к увеличению расхода пара и к повышению осевого давления на упорный подшипник. [c.100]

Увеличение давления пара в камере регулируемого отбора вызывает также увеличение осевого давления на упорный подшипник турбины и перегрузку его. В связи с этим без ведома завода-изготовителя турбины нельзя допускать повышения давления пара в камере регулируемого отбора более предельно допустимой величины, оговоренной заводом в технических условиях. [c.104]

Снижение давления пара в камере регулируемого отбора более предельно допустимой величины ведет к увеличению перепада тепла в ч. в. д. и к уменьшению его в ч. и. д. При этом в результате перегрузки увеличиваются напряжения в лопатках последней ступени ч. в. д. Чтобы не допустить перегрузки, прибегают к ограничению пропуска пара через ч. в. д. турбины при наличии у ротора уступов производится также специальный расчет для определения величины осевого давления на упорный подшипник турбины. [c.104]

У турбин с дроссельным парораспределением снижение температуры свежего пара без ограничения мощности также ведет к перегрузке лопаток, главным образом последней ступени, и к увеличению осевого усилия на упорный подшипник. [c.176]

Упорные подшипники. Проблема упорного подшипника не потеряла актуальности и для современных турбин. Она связана с осевым давлением, появляющимся во время быстрого наброса нагрузки. При этом из-за большой аккумулирующей способности промежуточного перегревателя может резко меняться отношение давлений за ЧВД и перед ЧСД. Если роторы не разгружены в пределах каждой части, то их взаимная разгрузка при установившейся работе нарушается и может появиться мгновенная перегрузка упорного подшипника. Поэтому расчет упорного подшипника необходимо согласовывать с процессом регулирования. Этот вопрос настолько серьезен, что при решении его может оказаться целесообразным изменить даже кинематическую схему потоков пара, применив, например, двухпоточный цилиндр вместо однопоточного. Во всяком случае, желательно, чтобы осевые силы уравновешивались в пределах каждого из отсеков турбины до ПП и после него. Если это не выполнено, то для разгрузки общего упорного подшипника во время резкого наброса нагрузки приходится применять средства автоматики, организующие перепуски пара для выравнивания давления, что усложняет САР и снижает надежность. [c.63]

Выплавление колодок упорного подшипника возникает при чрезмерном возрастании осевой нагрузки или в результате уменьшения его несущей способности. Причиной первого может быть, например, занос проточной части солями, гидравлический удар, заклинивание подвижной муфты, перегрузка турбины или снижение давления пара. Причинами второго—недостаток масла, высокая его температура, попадание с маслом воды, воздуха или твердых частиц, перекосы. Сплавление баббитового слоя происходит за несколько секунд, сплавление же бронзового тела колодки идет медленнее. В случае аварии необходима быстрая остановка турбины для уменьшения размеров разрушений или для их предотвращения. Предупредительные меры заключаются в повышении несущей способности подшипника и уменьшении возможности сильного возрастания осевой нагрузки. [c.124]

В миогошпиндельных коробках с одним приводным двигателем защита от перегрузки (осевой и по моменту) отдельных шпинделей ввиду сложности осуществления применяется в редких случаях (с помощью фрикционных и пружинных механизмов в приводе или патроне). [c.630]

Перевозка ракеты в сборе 353 Перегородка межбаковая 86 Перегрузка (осевая) 344, 346 Перекись водорода 49, 50, 111, 113, 197, 293 [c.490]

При упрочнении конусных деталей, нагруженных осевой силой, к детали прилагают перегрузочную силу Р (рис, 273, о), под действием которой верхний фланец подвергается сжатию, а низший — растяжению в- раднад пых направлениях. Силу Р выбирают так, чтобы напряжения во флащшк превосходили предел текучести материала. После снятия перегрузки стенкИ конуса, упруго расправляясь, растягивают пластически сжавшийся верхний фланец и стягивают пластически раздавшийся нижний фланец, вызывая в первом остаточные напряжения растяжения, а во втором — сжатия (рис. 273, п). [c.399]

При перегрузках детали соединения не разрушаются, а разъединяются, поэтому создаваемый при таком методе расчета запас [иочности соединяемых деталей является фиктивным это является основным недостатком данного метода расчета. Новый метод расчета. Посадки следует выбирать не по натягу, определенному по воспринимаемой соединением осевой силе или крутящему моменту, а по наибольшему допускаемому натягу, найденному из условия прочности соединяемых деталей, г. е. по формуле (9.28). С учетом найденного ранее значения Рдоп [c.227]

Рис. 6.100. Коническая фрикционная муфта с предохранительным устройством, которое может включаться или выключаться на ходу. Ступица 7, два конических диска трения 1 и отводка 8 вращаются с одной угловой скоростью. На рисунке муфта включена — положение 11, положение 1 — выключена. Вместе с полумуфтой 2 вращается профильная шайба 4, смещаемая в осевом направлении отводкой 3 с пальцем 5, Если отводка 3 занимает положение IV, то система работает как обыкновенная фрикционная муфта. При установке отводки З в положение 111, механизм с щайбой 4 и пальцем 6 работает как предохранительное усгройство, выключающее муфту в период перегрузки. Автоматическое выключение муфты происходит следующим образом при перегрузке муфта пробуксовывает и система с шайбой 4 вращается относителыю системы с пальцем 6, прикрепленным к отводке 8. Профильная шайба 4, с которой соприкасается конец пальца б, перемещает его направо с отводкой в положение 1 и выключает муфту. Таким образом, износ дисков при перегрузке будет минимальным.

Защита Галадея заключается в выводе из-под ветра лопастей репеллера, сблчэ-кированных в несколько секций (фиг. 52) в двух положениях. Верхняя секция выведена из-под ветра, а правая находится в рабочем положении. Импульсом для вывода из-под ветра является осевая нагрузка. При выводе из-под ветра лобовая площадь уменьшается в 5 раз. Применяется только для тихоходных репеллеров, не даёт жёсткого ограничения оборотов, уменьшает момент при усилении ветра, защищает от осевой перегрузки, но не защищает от разноса. Быстро, в течение 3 — 8 лет, приходит в негодность из-за расстройства рычагов системы защиты. [c.228]

Z<6. Ограничивают обороты при наличии связи с центробежным регулятором, чем предупреждается также и разнос. Защищает от осевой перегрузки. Система дороже жёстко закреплённых крыльев, требует большого выноса репеллера, квалифицированного ухода и быстро ломается при расстройстве центробежного регулятора. В конструкции ветродвигателя ВИМЭ Д-3 флюгерные крылья заменены центробежным регулированием (фиг. 57). При применении поворотных крыльев обычно требуются ограничители поворота, схема одной из конструкций которых для ветродвигателя Д-5 показана на фиг. 58. Схема регулирования пружинами (система Шама-нина) показана на фиг. 59. [c.230]

Во многих механизмах применяется включение кулачковых муфт на ходу при правильном выборе параметров конструкции такое включение не сопровождается опасными перегрузками механизма [6]. Важно обеспечить включаемость кулачковой муфты за счет увеличения угла зазора и осевой скорости включения [c.206]

Реализация идей применения составных покрывающих дисков, образованных развитыми бандажными полками лопаток радиальной и осевой решеток РК, является прямым развитием принципов конструкции . Устройство бандажей в радиальной части рабочей решетки затруднено по причине перегрузки центральных лопаток радиальной решетки и исключительно сложной технологии их изготовления. Известно конструктивное решение создания закрытой осевой части рабочей решетки путем устройства бандажных полок концевых лопаток. Над бандажом в торцевой крышке внешнего меридионального обвода проточной части выполнена кольцевая выемка, и выходная часть периферии концевых лопаток расположена в выемке с положительной перекры-шей При этом достигается лишь решение проблемы устранения перетечек и утечек в зазоры, а поскольку таковые остаются в радиальной части рабочей решетки, имеющей достаточную протяженность в области открытого зазора, то они окажут сильное отрицательное влияние на эффективность ДРОС. Вопрос о степени этого влияния остается на сегодня дискуссионным. [c.73]

Перегрузка электродвигателя. Причины неправильная осевая установка ротора, вследствие этого возникает задевание (торможение) в корпусе насоса, сильная затяжка сальников насоса, заедание уплотнительных колец, сгорел предохранитель одной фазы электро-ДВНГЯТС.1Я, угк. тченпе расхода вод1з1, [c.294]

Наиболее вероятными силами, которые могли вызвать увеличение напряжений и поломку из-за перегрузки, являются центробежная сила (при превышении скорости вращения более чем на 12%) и 0 Се-вое давление (возросшее вследствие осевого неуравновешивания, износа уплотнений заноса проточной части, работы с отклоненными параметрами). Характерным признаком поломки из-за перегрузки, независимо, вызвана ли перегрузка росто.м воздействующих сил или снижением прочности (например, из-за недопустимого нагрева), является пластическая деформация утонение [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...