Дифференцирование на потоках

Дифференцирование на потоках 326 Дроссель пневматический 17 [c.503]

В машинах параллельного действия концентрируются одноименные элементы дифференцированного технологического процесса, т. е., как правило, на всех позициях осуществляется идентичное технологическое воздействие. Каждое изделие проходит только через одну из позиций машины. В машинах последовательно-параллельного действия имеется р параллельных потоков обработки, в каждом из которых технологический процесс дифференцирован на q рабочих позиций. [c.7]

Теория пневматических камер как элементов, выполняющих нелинейные преобразования. Дифференцирование и интегрирование на потоках величин непрерывно меняющегося давления воздуха. При использовании наряду с линейными дросселями [c.326]

Множитель со- здесь означает, что пара тонких слоев действует на любую функцию времени как оператор второй производной, со - что три таких слоя действуют как оператор третьей производной, и т. д. По мере увеличения числа слоев аналогия с дифференцированием становится все слабее. Тем не менее, тонкослоистые контрастные пачки в поле отраженных волн действительно пропускают высокие частоты и подрезают низкие, иначе говоря, действуют на поток отраженных волн как ФНЧ. [c.35]

Конвективный теплообмен — в общем случае процесс переноса тенла в жидкой или газообразной среде с неоднородным распределением скорости, температуры и концентрации, осуществляемый совместным действием двух механизмов перемещением макроскопических частей среды и тепловым движением микрочастиц. Первый из этих механизмов называется конвективным переносом, тогда как второй — молекулярным. В свою очередь применительно к теплообмену последний механизм подразделяется на теплопроводность и диффузию. Влияние конвективного переноса на теплообмен проявляется в зависимости от величины и направления скорости течения среды, от профиля скорости в потоке и от режима течения (ламинарного или турбулентного). Влияние молекулярного переноса на теплообмен проявляется в зависимости от состава и термодинамических и переносных свойств компонент газового потока. В технических приложениях иногда производят дальнейшее дифференцирование терминов и используют понятия теплоотдача и теплопередача . Под теплоотдачей подразумевают теплообмен между твердым телом и омывающей его жидкой или газообразной средой, теплопередачей — теплообмен между жидкими или газообразными средами, разделенными твердой стенкой. [c.370]

Разумеется, мы ни в какой степени не являемся принципиальными противниками этого метода, наглядность и простота которого делают его вполне приемлемым всюду, где не требуется особой точности расчетов. Однако несравненно лучшим методом уточнения тепловых расчетов турбин и компрессоров является метод дифференцированного изучения имеющихся в потоке потерь энергии, которые происходят или в результате внутренних явлений в самом потоке, вызываемых внешними воздействиями на него, или из-за изменяемости параметров потока, вызванных непосредственными внешними воздействиями (например, несоответствием конструкции проточной части закономерностям движения расширяющегося потока). [c.25]

Результаты исследований, проведенных при дифференцированной раздаче охлаждающего воздуха по охлаждающим каналам и при измененной геометрии поперечного сечения, свидетельствуют об удовлетворительной эффективности принятой схемы охлаждения. Так, для низкой степени турбулентности набегающего потока при относительном расходе охлаждающего воздуха на ступень около 1% (рис. 91), Т стержня лопатки оказывается ниже Т торможения газа в корневом сечении на 320, в среднем — на 250 и в периферийном — на 180 град. Максимальная температура оболочки наблюдается на вогнутой части лопатки и равна соответственно в корневом, среднем и периферийном сечениях 900, 950 и 1000 К при Т газа 1115 К- [c.198]

Рассмотрим модель обтекания профиля, описанную в разд. 10.2. Для учета изменения во времени скорости U набегающего на профиль потока требуется несколько видоизменить проведенный там анализ. Дифференцирование по времени теперь относится и к скорости, так что [c.449]

Если задаться видом функции д х ), то, вычисляя интеграл (72), получим потенциал скоростей возмущений, а дифференцирование по г и а позволит вычислить и проекции скорости У( и ЕД Наоборот, задаваясь формой обтекаемого тела, можно, переходя от потенциала скоростей возмущенного движения к полному потенциалу продольного обтекания тела однородным потоком с заданной скоростью на бесконечности и написав условие непроницаемости поверхности тела, по.пучить интегральное уравнение, в котором д (х ) будет неизвестной функцией. Заменяя потенциал скоростей на функцию тока. Карман ) разработал метод приближенного интегрирования соответствующего интегрального уравнения, основанный на замене интеграла конечной суммой. Однако метод Кармана не был достаточно общим и, кроме того, требовал решения в каждом отдельном случае системы большого числа линейных алгебраических уравнений, что делало его на практике слишком трудоемким. [c.299]

Эксперимент удалось сфотографировать (рис. 56). На левом кадре видно, что основная часть светового потока вызывает лишь его засветку, и только небольшая часть используется для восстановления изображения. Уже на третьем кадре заметно, что изображение объекта почти сформировалось, но еще значительная доля светового потока не использована и вызывает фонов)оо засветку кадра с максимальным воздействием на его центральную часть. А вот пятый кадр показывает, что качество восстановленного изображения близко к оптимальному объект отчетливо различим, контрастность кадра возросла, контур объекта подчеркнут за счет эффекта дифференцирования. Структура носит периодический характер. В центре имеется яркая отметка, являющаяся изображением опорного источника. [c.110]

Здесь в обозначает граничную поверхность объема 23, у-п— проекцию V на направление внешней нормали к <2, а д д1 — дифференцирование при фиксированном объеме 23. Равенство (4.2) отражает тот факт, что скорость изменения интеграла от величины Р, заданной на материальном объеме 23, равна сумме скорости изменения интеграла от Р по фиксированному объему, совпадающему в момент с 23, и потока Р через граничную поверхность. Следует подчеркнуть, что равенства (4.1) и (4.2) выражают кинематическую теорему, не зависящую от характера величины Р. [c.17]

Функция О (а , у), определяемая равенством (10) или (11), называется функцией тока плоского потока. Она имеет большое значение при изучении всех вопросов, связанных с плоским потоком. С математической точки зрения на функцию тока можно смотреть как на одно из общих решений уравнения неразрывности движения для плоского потока. Нетрудно убедиться, что если известна функция тока, то из нее простым дифференцированием могут быть получены компоненты скорости Vx И 1 у И подстановка этих выражений для и в уравнение неразрывности обращает его в тождество. В самом деле, равенство (10) эквивалентно двум равенствам, которые получаются, если сопоставить его с общей формулой для полного дифференциала [c.129]

Рециркуляция продуктов сгорания предусмотрена в две зоны в низ топки (15—20% при 0 ) и в верхнюю часть топки (5—7% при >н). Нижний ввод предназначен для стабилизации тепловосприятия топочных экранов и регулирования температуры промперегрева. При этом часть рециркулирующих продуктов сгорания вводится через сопла в подовом экране, остальная — через специальные сопла между ярусами горелок. Дифференцированный подвод газов в соответствии с распределением тепловых потоков позволяет наиболее эффективно использовать рециркуляцию. Верхний ввод выравнивает температурное поле и снижает температуру продуктов сгорания на выходе из топки. Газы вводятся через сопла, занимающие центральную часть топки с двух сторон (фронтовой и задней). Температура продуктов сгорания на выходе из топки с учетом 5% рециркулирующих газов, подаваемых в верх топки, составляет 13 08° С. Выступ длиной 3,5 м, предназначенный для улучшения аэродинамики топки, служит также [c.291]

Коэффициент местных сопротивлений в ых в уравнении (38.13) изменяется в функции от числа Рейнольдса Ре для потока во входном дросселе и от отношения площадей проходных сечений ///в=1/х в соответствии с графиком рис. 25.2, е. При каждом фиксированном значении числа Рейнольдса по этому графику может быть построена зависимость вых = ф(х)- В качестве примера на рис. 38.3,а приведена такая характеристика, построенная для Ре =200. Графическим дифференцированием [c.354]

Отражение возмущения от скачков уплотнения. Пусть теперь аЬ есть скачок уплотнения со сверхзвуковым течением (/) за ним с углом наклона а к вектору скорости однородного набегающего потока (область //), на отрезок 1—3 которого приходит возмущение (короткая волна). Тогда первые два соотношения (3.5.2) должны быть дополнены соотношениями на скачке уплотнения p = ps(a), 9 =9 s (а), которые запишем в виде (штрих означает дифференцирование по а) [c.97]

Значительные изменения произойдут в самой структуре школьного здания в соответствии с переходом от преимущественно классных и кабинетных занятий к большей дифференциации видов обучения и переходу на основные методы обучения по системе ученик-группа-класс-поток, с развитым для учащихся младших классов игровым методом обучения, для учащихся среднего возраста - занятий в специализированных кабинетах, для старших классов - дифференцированного обучения по трем направлениям естественно-научному, техническому и гуманитарно-художественному. [c.168]

Дифференцирование норм жесткости по давлению связано с зависимостью растворимости соединений Са и Mg от температуры воды. Более строгие нормы для котлов, работающих на жидком топливе, установлены, исходя из больших тепловых потоков, в результате чего отдельные панели экранов с учетом неравномерного распределения тепловых потоков по периметру топки воспринимают повышенные тепловые нагрузки. Температура среды в пристенном слое здесь заметно превышает температуру в ядре потока, что способствует более раннему достижению предела растворимости и выпадению осадка на поверхности трубы. [c.250]

Дифференциальное моделирование позволяет в принципе получать наиболее исчерпывающую информацию о величинах скоростей, температур, концентраций окислителя и продуктов горения, тепловых потоков в каждой точке пространства и времени. Однако чрезвычайная сложность его практической реализации, связанная с трудностями организации самого численного эксперимента, включающими в себя технические и научные проблемы, а также вопросами горения и турбулентности, не позволяет в настоящее время полностью использовать потенциальные возможности, заложенные в самом методе. Основной отличительной чертой дифференцированного метода моделирования является то, что он позволяет получать локальные значения термодинамических параметров пожара. Следовательно, основной областью практического его применения должны быть задачи, решаемые на основе данных о локальных значениях определяющих параметров в условиях, когда интегральные характеристики не позволяют получать необходимые данные. Основной областью практического использования дифференциального метода моделирования являются локальные пожары и начальная стадия пожаров. В зависимости от характера решаемых вопросов, как и при интегральном методе моделирования, различаются внешние и внутренние задачи. Внешние задачи в зависимости от характера описания исследуемого процесса делятся на два вида. Дифференциальная математическая модель с учетом процесса горения [11, 15] используется при условии, если возможно описать процесс горения математической моделью на уровне брутто-реакций, и может быть использована особенно успешно при описании критической для человека стадии пожара. Однако применение этой наиболее полной математической модели ограничено возможностью моделирования процессов горения в реальных условиях, характерных для пожаров. [c.225]

В ГЛ. 1 Приведены рекомендации Союзтехэнерго по дифференцированной оценке предельной загрязненности экранных труб в зонах высоких тепловых нагрузок в зависимости от местного теплового напряжения стенки труоы. Необходимо поставить перед конструкторами и расчетчиками паровых котлов задачу снижения местных тепловых нагрузок на экраны, а также вынесения сварных сты ков экранных труб из зоны высоких теплонапряжений. Как минимум необходимо выполнять сварку на заводе под аргоном с исключением появления около шва грата или окалины. В 1972—1974 гг. указывалось, что предельный уровень удельной загрязненности в зонах высоких локальных тепловых потоков может составлять всего 100—150 г/м= . Рекомендовано помимо усиления контроля водного режима особое внимание уделять режиму горения топлива с организацией регулярного эксплуатационного контроля тепловых потоков. Подчеркивалось, что мероприятия по организации водного режима, обеспечивающие удовлетворительную работу оборудования при низких тепловых нагрузках, часто оказываются недостаточными при переходе к более высоким теплонапряжениям (например, при замене топлива или реконструкции горелок) и что абсолютное [c.202]

Многие из применяемых в настоящее время на заводах методов определения консистенции эмалевых шликеров не дают дифференцированной характеристики его покровных свойств, так как не позволяют определять полностью основные параметры его потока предельное напряжение сдвига и вязкость. [c.88]

Структурный анализ энергоиспользования по направлениям затрат включает 1) расчленение общего расхода энергии по направлениям (статьям) затрат 2) выявление полезного или условно полезного расхода энергии 3) определение всех потерь по стадиям энергетического потока - от поступления на предприятие до конечного использования в процессе обработки материала или производства работы 4) дифференцированное постатейное сравнение расчетных и отчетных показателей потребления и использования энергии 5) определение возможного снижения общего расхода энергии за счет устранения нерациональных затрат и доведение его до расчетно-нормативного. Обычно такой анализ проводят при составлении энергетического баланса предприятия. Наиболее эффективный анализ использования энергии в производстве должен проводиться с точной привязкой к технологии. [c.30]

Скорость прохождения водяных паров можно определить путем графического дифференцирования зависимости изменения массы за конкретный промежуток времени при выходе потока водяных паров на стационарный режим. [c.91]

Значительно сложнее выглядит материальный баланс регенеративных воздухоподогревателе й. По своему характеру неплотности регенеративных воздухоподогре в а т е л е й имеют ряд специфических особенностей. Традиционный термин присо сы в данном случае не охватывает всей специфики процесса и должен быть дифференцирован. На схеме на рис. 8-3 показаны основные потоки газа и воздуха для варианта с открытым а) и закрытым (б) ротором. Вращаясь, ротор непрерывно переносит находящиеся в нем газы в воздушную область [c.160]

Как, известно из работы / ], при решении разностны задач с сильно ме-няпцимися коэффициентами наиболее целесообразным является использование потокового варианта метода прогонки, поскольку при использовании обычной прогонки происхомт существенная потеря точности, а последующее численное дифференцирование с цельв нахождения теплового потока на границе стенка - жидкость может привести к накоплению ошибка я, как следствие, - к неверяоцу результату. [c.104]

Вид функции g(t) можно приближенно определить с помощью графического дифференцирования переходной функции h i). При t j> О функция g(t] сначала монотонно растет и достигает в некоторой точке tm максимального значения. Затем при t > tm она монотонно убывает, стремясь при t- oo к нулевому значению. На рис. 5.3 изображены графики функций g t) при различных значениях Ре. В том случае, когда Ре- оо, т. е. гидродинамическая структура потоков в абсорбере близка к структуре, описываемой моделью идеального вытеснения, g t) имеет вид колоколообразной функции. При этом чем больше Ре, тем меньше интервал переменной t, на котором g(t) сильно отличается от нуля. В пределе, когда в аппарате имеет место режим идеального вытеснения, получаем g(t)— 6(r — t), где С — некоторый коэффицент. При Ре- 0 максимум функции g t) становится все менее острым, а точка tm, в котором он достигается, приближается к началу координат. В пределе, когда в аппарате реализован режим идеального вытеснения (Ре = 0), функция g(t) имеет максимум, равный 1/т при i = 0, а при t > О экспоненциально убывает к нулю. [c.221]

Принцип работы магнитных каверномеров состоит в использовании явления электромагнетизма. Автономный блок с комплектом индукционных катушек вводят в исследуемую трубу. Катушки возбуждаются переменным током и создают магнитное поле. В проводнике-трубе переменное магнитное поле индуцирует вихревой ток, который, в свою очередь, создает магнитное поле, противодействующее первичному полю катушки. Таким образом, первоначальное поле катушки ослабляется и индуктивность катушки снижается. При наличии дефектов изменяется поток локальных вихревых токов, который обнаруживают прибором. Когда блок пропускают через пораженный участок, возникает сигнал, обозначающий площадь этого участка. Для определения уменьшения толщины стенки используют двойные катушки и подают дифференцированный сигнал. Для неферромагнитных материалов этого устройства достаточно. Ферромагнитные материалы могут маскировать эффекты локальных вихревых токов от дефектов. Для стальных труб разработано дополнительное приспособление, образующее вокруг поисковой катушки постоянное магнитное поле, которое позволяет проводить на них магнитную кавернометрию. [c.95]

Требование к герметичности задают величиной допускаемого потока (Я) через неплотность в случае производственного контроля полуфабрикатов, заготовок и элементов конструкций с незамкнутым объемом. При контроле конструкций с замкнутым объемом задание допустимого потока через неплотность позволяет подходить дифференцированно к обнаруженным неплотностям, разделяя их на допускаемые, не подлежащие устранению, и недопускаемые, устранение которых обязательно. [c.29]

Он разделил все многопозиционные машины по принципу действия на три вида машины последовательного действия ( последовательного агрегатирования ), в которых концентрируются разноименные операции, последовательно выполняемые при обработке каждого изделия (многошпиндельные токарные автоматы и нолуавтоматы, многопозиционные агрегатные станки и др.) машины параллельного действия, выполняюш ие одноименные операции, при этом каждая позиция должна иметь полный комплект механизмов и инструмента (роторные и конвейерные автоматы и др.) машины последовательно-па раллельного или смешанного действия, производящие и разноименные и одноименные операции (в машине имеется р параллельных потоков обработки, в каждом из которых технологический процесс дифференцирован па q частей). Последний вид машин является наиболее общим при р = 1 (один потоку получаем машину последовательного действия при д = 1 (каждое изделие проходит только через одну рабочую позицию) — машину параллельного действия. [c.53]

Как было показано (см. п. 1..3), варианты построения линии могут различаться по многим вариационным признакам режимам обработки, виду технологического оборудования, степени автоматизации системы машин, числу позиций, на которое дифференцирован технологический процесс, компоновке технологического оборудования и транспортно-загрузочной системы, виду межагрегатной связи, типу накопителей и их вместимости, числу наладчиков, уровню надежности в работе инструмента, механизмов и устройств, числу параллельных потоков обработки или независимых автоматических линий. Задача состоит в том, чтобы сузить ятот перечень путем инженерного качественного анализа с учетом опыта и интуиции, исключить часть признаков из числа варьирующих, т. е. придать им единственные (по возможности численные) значения. [c.216]

По противоточной схеме движения вода — воздух были спроектированы и построены градирни площадью орошения 320 в системе водоснабжения сланцеперерабатывающего комбината г. Сланцы и градирня Петрозаводской ТЭЦ площадью орошения 1600 м . Проект этой градирни выполнен СЗО ВНИПИэнергопром совместно с ВНИИГ имени Б. Е. Веденеева. Производительность градирни 16 000мУч (см. рис. 3.20). Водораспределительная система состоит из двух ярусов, располагающихся выше верхней отметки воздуховходных окон. Применены разбрызгивающие устройства конструкции ВНИИГ — Укрэнергочермет с диаметром выходного отверстия 25 мм. Они размещены по площади орошения дифференцированно 80% общего числа сопл располагается в периферийном кольце, 20%—в центральной части градирни. Такая компоновка разбрызгивающих устройств обеспечивает повышенную плотность орошения в области больших скоростей воздушного потока, что, как показывают опытные данные и расчеты, улучшает охлаждающую способность градирни на 1,0—1,5° С по сравнению с равномерной схемой размещения сопл при равной площади орошения. [c.95]

До настоящего времени накоплено мало экспериментального материала по исследованию неподвижных и вращающихся решеток на влажном паре. Отсутствуют надежные данные, характеризующие структуру потока двухфазной среды, механизм образования потерь энергии, а также изменение основных аэродинамических характеристик решеток в достаточно широком диапазоне режимных и геометрических параметров. Особый недостаток ощущается в опытных и теоретическях исследованиях дисперсности и скоростей жидкой фазы в решетках турбинных ступеней. Для расчета экономичности проточных частей турбин, эрозии лопаток и сепарации влаги необходимо знать траектории движения капель, их взаимодействие с неподвижными и вращающимися лопаткамц, долю влаги, остающуюся на поверхностях в виде пленок, характер двил ения этих пленок под воздействием парового потока, центробежных и кориолисовых сил. Естественно, что отсутствие пе речис-лениых данных не позволяет решать задачи выбора оптимальных профилей сопловых и рабочих решеток, работающих на влажном паре. Следовательно, накопление опытных материалов, полученных методами дифференцированного изучения физических особенностей процесса, представляет большой теоретический и практический интерес. [c.50]

Получены свойства вязкоупругого течения в плоском кольцевом секторе, когда возмущения потока обусловлены зависимостью от температуры времени релаксации вязких напряжений. Установлено, что связь касательных напряжений с температурой имеет немонотонный характер. Даны оценки влияния вида оператора дифференцирования (Яуманн, Олд-ройд) на разность нормальных напряжений. На завихренность потока значительное влияние оказывает кинематический фактор - угловая скорость граничных дуг с ее ростом со монотонно растет. Обнаружено, что в отре-лаксировавшем состоянии температурный скачок на границах определяется прежде всего разностью их температур, а также коэффициентами температурного скачка. С ростом числа Прандтля пристеночный скачок температур монотонно увеличивается. [c.129]

В это выражение входит величина Моо OPq/5Моо, зависимость которой от числа Маха набегающего потока, найденная в результате численного дифференцирования давления на конусе 9к = 10 при /Зо = О, видна из таблицы 5.3 [c.96]

Если задаться видом функции q (z ), то, вычисляя интеграл (70), получим потенциал скоростей, а дифференцирование по г и г позволит вычислить и проекции скорости w,., и v . Наоборот, задаваясь формой обтекаемого тела, можно, переходя от потенциала скоростей возмущенного движения к полному потенциалу продольного обтекания тела однородным потоком с заданвой скоростью на бесконечности и написав условие непроницаемости поверхности тела, получить интегральное уравнение, в котором q z ) будет неизвестной функцией. Заменяя потенциал скоростей иа функцию тОка, Карман разработал метод приближенного интегрирования соответствующего инте-1рального уравнения, основанный на замене интеграла конечной суммой. [c.433]

Поток в канале. Рассмотрим установившийся поток воды в канале с горизонтальным дном и прямоугольным поперечным сечением ширины Ь. Пусть Л —высота свободной поверхности над дном поскольку давление на свободной поверхности должно быть равно атмосферному, мы можем из теоремы Бернулли получить уравнение ы + 2 Л = onst, где ы —скорость потока, параллельная стенкам и постоянная по сечению. Если ширина канала мало изменяется, то также мало изменяется скорость и и, следовательно, после дифференцирования вышеуказанного соотношения получим уравнение [c.21]

Справедливость уравнения (130) может быть доказана непосредственным дифференцированием. Изменение во времени показано на рис. 74, а. Последовательные изменения в потоке можно очень наглядно представить, если получить распределение скоростей для двух случаев, исходя из характера завихренности. Поскольку г1,=д(ги) дг, скорость при учете начальных условий может быть найдена простым интегрированием. В первом случае имеем вихрь напряжением Го/2я, так что ГоУо=Го/2л во втором случае вихрь отсутствует, так что ГоИо = 0. Таким образом, приведенные уравнения после интегрирования дают выражения [c.202]

Левые части равенств (2.41) и (2.42) представляют одну и ту же величину. Различие же правых частей снова указывает на различие величин скоростей пульсаций в зависимости от того, считается ли осреднённое движение в пределах фиксированного объёма осреднения одним и тем же или оно выбирается для каждой точки этого объёма особо. Только при использовании скользящего объёма осреднения производная по какой-либо координате или времени от той или иной характеристики потока может быть представлена в виде суммы производных от осреднённого и пульсационного значения зтой характеристики. Иначе говоря, в этом случае можно производить разложение той или иной величины на осреднённую и пульсационную под знаком производной. Вопрос о возможности перестановок операций осреднения и дифференцирования может ставиться только тогда, когда предполагается, что не только сами величины, но и их производные также непрерывны. [c.449]

Работа системы заключается в следуюш ем. Два луча из блока (2) направляются на образец (3) перпендикулярно его обра-зуюш ей так, чтобы они касались его в двух диаметрально противоположных точках. Ширина лучей (размер уменьшающийся при деформировании) берется несколько больше максимальной деформации. При деформировании образца перекрытие лучей приводит к уменьшению светового потока, попадающего на катод фотоумножителя, что уменьшает выходящий из него сигнал пропорционально перемещению стенки образца. Этот сигнал записывается одним из лучей осциллографа, что дает на экране кривую и —1. Двойным численным дифференцированием полу- [c.153]

Здесь X = Х8(1) - траектория скачка, точкой обозначено дифференцирование но I, индекс минус иринисан параметрам перед скачком. Прп получении (1.5), как ив [3], предполагалось, что со стороны набегаюгцего потока возмугцения на скачок не приходят. [c.623]

В справочниках приводятся обычно полученные на основе исследовании допускаемые средние (неразмываюш,ие) скорости течения воды для каждого рода грунта (табл. 7), дифференцированные в зависимости от глубины потока. [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...