Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Локальные потоки

Для измерения концентрации дискретной фазы в смеси применялись различные методы электрический — при исследовании аэрозолей [335] оптический метод регистрации рассеяния света [656] — при суммарных измерениях на больших образцах и при относительно малом числе частиц в единице объема системы регистрации с помощью счетчика соударений частиц [741] и с помощью датчиков в отдельных точках [830] — при сравнительно большом размере частиц, а также при малом содержании твердой фазы. С помощью последних методов исследуется скорее локальный поток массы, чем концентрация.  [c.181]


Локальный поток массы 181,184 Лоренца соотношение для показателя преломления 252  [c.528]

В связи с разработкой мероприятий по снижению подвода теплоты к воздуху, в особенности на его пути от охлаждающих приборов к продукту, важно знать и локальные теплопритоки. Упомянем и о влиянии массо-обмена на перенос теплоты в ограждениях при достижении точки росы внутри теплоизоляции выпадает влага, что приводит к резкому возрастанию потоков тепла. Меры по гидроизоляции ограждений не всегда эффективны, и в этих случаях необходимо иметь средство для выявления мест проникновения влаги в изоляцию и ее накопления, т. е. средство для измерения локальных потоков теплоты и влаги.  [c.15]

Подставляя выражение (94) в формулы (62) и (66), получаем для локального потока массы при анодном растворении пластически деформированного металла  [c.54]

Как уже указывалось в главе 1, пограничный слой пересекают молекулы окружающего газа, которые, образуя локальный поток Осл, соприкасаются с поверхностью жидкости, приобретая энергию, соответствующую температуре жидкости, и переносят ее общему потоку газа. Учитывая, что температура жидкости изменяется в процессе тепло- и массообмена от до /ж. к и что рассматриваем среднюю за весь процесс, т. е. постоянную для данного процесса приведенную теплоемкость газа Сг, количество теплоты, переданной в пограничном слое, определим, как для жидкости и газа по формуле  [c.50]

Рисунок 6-24 поясняет расчет локального потока тепла через L-no-верхность -применительно к условиям в градирне. Холодный воздух в состоянии насыщения (или близком к нему) соприкасается с массой более теплой воды лучистые потоки здесь незначительны и перенос тепла через L-поверхность можно целиком приписать теплопроводности внутрь (или скорее из) основной массы жидкости . Следовательно, F- и 0-состояния совпадают и  [c.269]

До сих пор для расчета процессов массопереноса применялись только локальные характеристики локальный поток массы т" определялся как произведение местных величин проводимости g и движущей силы В. Однако многие задачи практического массообмена непосредственно не поддаются такому рассмотрению. Это в первую очередь относится к процессам обрабатывающей и химической отраслей промышленности. Пришло время начать новую главу нашей теории, посвященную решению этих задач и расчету соответствующего оборудования.  [c.281]

Массовая скорость, как и другие термодинамические величины, зависит от времени, поэтому новые импульсы р также параметрически зависят от t. Поскольку это обстоятельство не играет существенной роли при вычислении средних локальных потоков, фиксированный аргумент t обычно не будет явно указываться.  [c.166]


Начнем с анализа структуры микроскопических потоков Jm для однокомпонентной классической жидкости. Напомним общее определение локальных потоков (8.1.11), которое в нашем случае дает  [c.169]

Проверить правила преобразования (8.2.25) и (8.2.27) локальных гидродинамических переменных и локальных потоков.  [c.215]

С помощью уравнений Гамильтона (8.3.9) вывести законы сохранения (8.3.12) с локальными потоками в виде (8.3.13). Пайти явные выражения для jg(r) и Т(г).  [c.215]

В заключение отметим, что структура уравнения Фоккера-Планка полностью определяется тем обстоятельством, что уравнения движения для базисных динамических переменных а г) имеют форму локальных законов сохранения. Поэтому подход к теории флуктуаций, основанный на уравнении Фоккера-Планка, применим к самым различным системам гидродинамического типа . Специфика рассматриваемой системы проявляется в выборе базисных переменных а (г), а также в конкретной форме функционала энтропии 5(а), локальных потоков jVn(i fl) и кинетических коэффициентов тп(г а).  [c.229]

В этом параграфе мы обсудим флуктуационную гидродинамику однокомпонентной жидкости. Будут получены явные выражения для термодинамических сил 55(а)/5а (г), локальных потоков j (r a) и кинетических коэффициентов Стп ]о) в уравнении (9.1.63). Кроме того будет изложен метод стохастических гидродинамических уравнений, эквивалентный методу уравнения Фоккера-Планка.  [c.231]

Коэффициенты дрейфа и диффузионная матрица. Получим теперь явные выражения для локальных коэффициентов дрейфа (9.1.64) и диффузионной матрицы (9.1.65) в уравнении Фоккера-Планка. Поскольку для функциональных производных SS a)/Sa r) мы уже имеем выражения (9.2.3), остается найти локальные потоки j r a) и затравочные кинетические коэффициенты ,(г а).  [c.234]

Начнем с локальных потоков. Уравнения движения для базисных динамических переменных е(г, ), j(r, ) и g r,t) имеют вид законов сохранения  [c.234]

Нейтронная сварка. Этот способ заключается в облучении зоны сварного шва локальным потоком нейтронов На свариваемые поверхности пластмассовых деталей предварительно наносится тонкий слой соединений лития или бора. Детали собираются под давлением и облучаются нейтронным лучом. При этом в зоне контакта протекают ядерные реакции с выделением значительного количества тепла. 1<ак следствие, реакции происходят не только диффузионные про-  [c.450]

Пусть теперь g — фазовый (локальный)-поток поля и tj — вектор, касательный к ". Положим т) (t) = gir и у (t) = = а (т] (i)). Тогда функция у удовлетворяет линейному дифференциальному уравнению  [c.336]

Пусть V — такое вещественно аналитическое векторное поле в окрестности начала координат на действительной осн. что и(0) = 0, ь (0)ф0. Докажите, что локальный поток, порожденный полем v в окрестности О, локально аналитически сопряжен с линейным потоком Ф Х = е (°) х.  [c.76]

Определение 7.2.И. Неподвижная точка р локального потока называется трансверсальной, если единица не является собственным значением дифференциала в точке р любого отображения сдвига за время t, 1фО. Равносильное требование состоит в том, чтобы нуль не был собственным значением линейной части векторного поля в точке р. Периодическая точка р периода i > О данного потока называется трансверсальной, если единица является простым собственным значением дифференциала в точке р соответствующего отображения сдвига за время t. Равносильное требование состоит в том, чтобы р являлась трансверсальной неподвижной точкой отображения возвращения на трансверсальный к потоку маленький диск коразмерности один, содержащий р.  [c.301]

Согласно теоремам о существовании, единственности и гладкой зависимости от начальных условий решений обыкновенных дифференциальных уравнений С -векторное поле на М индуцирует локальный поток, т. е. для каждого р М имеется такая кривая (—е, е) —> М, что  [c.705]

Слой эквивалента является согласованной нагрузкой для любой прямой и параллельной передающей линии. Действительно, в любой достаточно малой окрестности точки (Ах, Ау), лежащей в плоскости, перпендикулярной направлению распространения, приходящая прямая и параллельная волна неотличима от плоской волны, т. е. поля Е (х, у, z, ) и В (х, у, г, t) в этой окрестности могут считаться постоянными, не зависящими от х н у. Более того, используя уравнения Максвелла, можно показать, что для заданных X и г/прямые и параллельные волны удовлетворяют соотношениям, аналогичным тем, которые были приведены в п. 4.4 для плоских волн в прозрачной среде. Таким образом, для фиксированных хну в прямых и параллельных бегущих волнах векторы Е (х, у, z, t) и В (х, у, Z, f) взаимно перпендикулярны и перпендикулярны к z, величины их равны и знаки такие, что вектор ЕХВ направлен вдоль Z, т. е. B=zXE. Кроме того, локальный поток энергии [в окрестности (Ах, Аг/)] определяется тем же выражением, что и для плоских волн. Таким образом, для прямых и параллельных проводов в вакууме имеем  [c.215]


Отметим, что в (52) форма волны к ( ) одинакова для каждой трубы, потому что в разветвлении х = О давление должно быть непрерывным по причинам, сущность которых выражена уравнениями (40) и (41) значительное изменение давления при переходе через компактную область вызвало бы локальный поток жидкости, слишком большой по сравнению с локальными потоками в прилегающих трубах, что означало бы нарушение-закона сохранения массы. Это условие непрерывности давления, так же как и прежде, приводит к уравнению (35).  [c.137]

Кроме того, в этой главе мы ограничимся системами, в которых внешняя сила (а именно сила тяжести) может либо не учитываться, как в звуковых волнах (разд. 4.2), либо не имеет составляющей в направлении среднего течения таким образом, стратификация, допускаемая в теории внутренних волн, совместима только с горизонтальными средними воздушными потоками, н в то же время любые стационарные течения, которые могут взаимодействовать с волнами в воде, должны быть горизонтальными. Поэтому для каждой составляющей напряжения Рейнольдса (156), которая могла бы влиять на мощность (154) вследствие неравенства нулю У], внешняя сила, действующая в /-М направлении, равна нулю, так что локальная скорость изменения величины роИ в системе отсчета, движущейся с локальным потоком, равна  [c.401]

Но даже в условиях полной компенсации разгона увеличившийся уровень мощности реактора вызовет увеличение концентрации изотопа иод-135. В результате распада иода повысится локальная концентрация ксенона-135, что приведет к уменьшению локального потока нейтронов. Таким образом, осцилляции мощности реактора могут происходить с периодом, близким к периоду полураспада иода-135. Будут ли эти осцилляции затухающими или возрастающими, зависит от уровня потока в реакторе и от ряда других условий (о которых речь пойдет ниже). В наиболее тяжелых условиях поток.может увеличиваться без осцилляций [31].  [c.437]

Остановимся лишь на вопросах, связанных с необходимостью измерения локальных потоков теплоты и массы. Локальность в пространстве, выраженная функциями д х, у, г) и у (х, у, г), актуальна по крайней мере в трех аспектах. Это, во-первых, потребность в информации о д и / по поверхности продукта, контактирующей а теплоносителем. Функции д (Р) и / (Р) особенно выражены при термической (холодильной) обработке крупногабаритных мясопродуктов, например говяжьих полутуш. Большая неравномерность д и у объясняется двумя причинами- разной толщиной отдельных частей полутуши и разной способностью пропускать теплоту и влагу компонентов этих частей (мышц, жира, костей). Вместе с тем, чтобы создать оптимальную технологию охлаждения полутуш, нужно, например, за счет разной скорости обдува или использования разной доли лучистого теплообмена обеспечить равномерность 9 и у по всей поверхности продукта.  [c.14]

Поскольку принцип тепломассометрии, т. е. измерения локальных потоков теплоты и массы термоэлектрическими средствами, не имеет аналогов в мировой практике, для его метрологического обеспечения необходимо разработать методику градуировки измерительных элементов не только по плотности теплового потока, но и по плотности потока массы, испаряющейся с испытуемой поверхности.  [c.110]

Локальные эффективные потоки эф и % в самом общем случае не являются постоянными в пределах своих поверхностей в силу возможной неодинако1вой плотности отраженного излучения. Вследствие этого и плотность локальных потоков результирующего излучения не будет одинаковой по поверхностям Fi и F .  [c.132]

Пренебрежем последними слагаемыми в уравнениях (8.1.19), т. е. вычислим средние значения локальных потоков энергии jg(r), частиц j (r) и импульса Т(г) с локальноравновесным распределением (8.2.20). Как мы увидим позже, соответствующие уравнения  [c.166]

Для предупреждения погрешностей измерение падающих локальных потоков следует осуществлять одновременно двумя термозондами. По результатам измерений строят эпюры распределения падаюпщх потоков по высоте и ширине топки (зависимость значений потоков от геометрических размеров).  [c.332]

Определение 6.2.2. При (р) = О точка р называется aunepooj, ческой неподвижной точкой (локального) потока tp,, порожденного в< торным полем если Т ,М - Т М является гиперболическим j  [c.246]

Это можно быстро понять, если воспользоваться в каждой точке локальной системой отсчета, двин ущейся с локальной средней скоростью Vj. Мы обозначим плотность волновой энергии через W , чтобы напомнить себе, что это—значение W при движениях волн относительно локального потока. Поэтому FFr связано с амплитудой и волновым числом так же, как в покоящейся жидкости, поскольку это есть значение W в той локальной системе отсчета, в которой невозмущенная жидкость находится в состоянии покоя.  [c.398]


Смотреть страницы где упоминается термин Локальные потоки : [c.22]    [c.51]    [c.208]    [c.119]    [c.147]    [c.50]    [c.391]    [c.158]    [c.165]    [c.166]    [c.180]    [c.226]    [c.228]    [c.291]    [c.237]    [c.237]    [c.46]    [c.217]    [c.353]   
Статистическая механика неравновесных процессов Т.2 (2002) -- [ c.158 ]



ПОИСК



Г локальный

К локальности

Локальные кубы потока Мультипликативная асимптотика роста числа орбит Добавление. Динамические системы с иераввомерио гиперболическим поведением (А Каток, Л. Мендоза)

Определение падающих локальных тепловых потоков в топке

Постоянная локальная плотность теплового потока

Поток геодезический локально гамильтонов

Сильное взаимодействие пограничного слоя с гиперзвуковым потоком при локальных возмущениях граничных условий

Скорость потока локальная

Спектральное разложение отображений Спектральное разложение дня потоков Спецификация Локальная структура произведения

Структура турбулентного потока локальная

Структурные функции амплитуды и фазы в локально изотропном турбулентном потоке

Теорема о локальном фазовом потоке

Требование локальной ограниченности потока энергии

Требование локальной ограниченности потока энергии трещины

Уравнение Бернулли для целого потока реальной жидкости, учитывающее локальные силы инерции жидкости (уравнение баланса удельной.энергии при неустановившемся движении)

Эквивалентность и модули Локальная аналитическая линеаризация Различные типы модулей Гладкая сопряженность и замена времени для потоков



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте