Нагружение длительное кратковременное

В данной главе были рассмотрены методы и алгоритмы решения МКЭ упругопластических и упруговязкопластических неизотермических задач для случаев различного вида нагружения— квазистатического (длительного, кратковременного, циклического) и динамического. Решение упругопластических задач базируется на теории течения, а упруговязкопластических — на теории ползучести с изотропным и анизотропным упрочением. Показано, что решение упруговязкопластической задачи, учитывающее как установившуюся, так и неустановившуюся стадии ползучести, можно свести к решению упругопластической задачи, где поверхность текучести зависит от скорости неупругой деформации. [c.48]

Для определения прогиба балки можно пользоваться обычными формулами, выведенными для изотропного материала. Для балок, нагруженных длительное время, необходимо вместо кратковременного модуля упругости подставлять в формулы значение долговременного модуля упругости. Ввиду очень низкого модуля упругости при сдвиге G по сравнению с Е необходимо в ответственных случаях учитывать также влияния напряжения сдвига на величину прогиба. Например, для свободно опертой балки при сплошной равномерной нагрузке имеем [c.131]

Теоретических и экспериментальных работ, посвященных изучению длительной прочности анизотропных конструкционных материалов при сложном напряженном состоянии, в литературе известно сравнительно мало [4], [48], [76] и др. Как правило, авторы этих исследований идут по пути обобщения и распространения на длительную прочность уже известных критериев кратко-.временной прочности. При этом почти во всех работах рассматривается лишь один частный случай нагружения тел — кратковременное простое нагружение с последующей, постоянной во времени, нагрузкой. В ряде работ на такой случай нагружения обобщается критерий кратковременной прочности (5.28), однако подход в них иной, чем рассмотренный выше в п. 5 и 6. Так, авторы работы [76], рассматривая возможность применения для оценки длительной прочности к различным анизотропным материалам (стеклопластики, углепластики, боропластики и др.) тех или иных вариантов критериев прочности, останавливаются на критерии [c.170]

Для количественной оценки прочности материалов используют различные характеристики. Прочность материалов, применяемых в качестве противокоррозионных покрытий, оценивают в основном по разрушающему напряжению (а) при сжатии, растяжении, изгибе, а также по твердости. Следует различать кратковременную и длительную прочность. Кратковременная прочность характеризуется напряжением, вызывающим разрушение образца при кратковременном нагружении при заданной скорости нагружения. Длительная прочность характеризуется напряжением, вызывающим разрушение об- [c.18]

Рассмотрим весьма кратко условия оценки конструкционной прочности материалов при основных видах нагружения статическом (кратковременном и длительном) при нормальной температуре длительном статическом при повышенной температуре и повторных при нормальной температуре. [c.325]

В предыдущих параграфах рассматривалось деформирование полимерных материалов в условиях активного нагружения при кратковременном воздействии нагрузки. Для оценки несущей способности конструкций из полимерных материалов при продолжительном действии нагрузки и температуры необходимо изучение ползучести и длительной прочности. [c.134]

Наряду с рассмотрением разрушения материалов при кратковременном нагружении на практике решают задачи о длительной прочности материалов, когда имеете с параметром нагрузки обя- [c.134]

Проверочный расчет на сопротивление усталости ведется по длительно действующей номинальной нагрузке без учета кратковременных пиковых нагрузок, число циклов нагружения которых невелико и не влияет на сопротивление усталости. [c.299]

Рассмотрены вопросы экспериментального исследования твердости, характеристик упругости, кратковременной и длительной прочности при растяжении, сжатии, изгибе. Описаны системы обеспечения силовых и температурных режимов нагружения, даны примеры их расчетов. Особое внимание уделено обеспечению точности измерения температур, нагрузок и деформаций при определении механических характеристик материалов в условиях вакуума, инертной и окислительной сред. [c.2]

В отношении результатов рис. 4 имеется ряд сомнений. При испытаниях на растяжение (кратковременное нагружение) почти не оказалось разницы между данными, полученными в воздухе и в аргоне вплоть до 482 °С (табл. 2 работы [14]), в то время как результаты рис. 4, по-видимому, указывают на заметное падение прочности даже при кратковременном нагружении на воздухе. Не хватает также информации об испытаниях на длительную прочность на воздухе при длительности нагружения, большей 20 ч. Графики, приведенные на рис. 4, указывают на то, что прочность при постоянной нагрузке при 482 °С очень резко падает и волокна теряют около 75% от своей первоначальной прочности менее чем за 100 ч в азоте и за 10 ч в воздухе. Не обнаружено результатов по длительной прочности борных волокон при комнатной температуре. [c.274]

В работе [38] исследованы свойства длительной прочности вольфрамовой проволоки диаметром 0,005 дюйм (тип 218 СЗ Дженерал Электрик ) в интервале до 225 ч при температурах от 649 до 1374 °С, результаты приведены на рис. 8. В противоположность большому разбросу значений прочности, типичному для волокон стекла, бора и графита, для вольфрамовой проволоки разброс результатов очень мал (рис. 8). Данные представлены логарифмической зависимостью напряжения от времени и аппроксимируются прямой линией. Называя значения прочности проволок при долговечности в 0,1 ч кратковременной прочностью, можно видеть, что потеря прочности с увеличением продолжительности нагружения при 649 °С составляет около 10% для каждого временного порядка. Для более высоких температур испытания потеря прочности даже больше и достигает при 1374 С примерно 20% на каждый временной порядок (в случае стеклян- [c.276]

Некоторые численные значения критических отношений И(1 из сообщения [27] даны в табл. II. Видно, что критические значения для волокон, используемых в композитах, работающих длительное время при растяжении и повышенных температурах, больше, чем при кратковременных нагружениях, хотя разница относительно мала. [c.315]

В условиях воздействия длительного стационарного нагружения в базовом режиме эксплуатации и кратковременных нестационарных нагружений в маневренном режиме работы в металле литых конструкций накопление повреждений происходит в результате процессов ползучести и высокотемпературной малоцикловой усталости. [c.40]

Характерной особенностью возникновения разрушения от длительного действия постоянных нагрузок является сушествен-но более низкий по сравнению с кратковременным нагружением уровень напряжения и поэтому значительно более медленное развитие разрушения в начальной стадии распространения тре-ш,ин. [c.21]

Испытания труб после горячей и холодной правки показали, что разрушение сопровождалось пластическими деформациями и происходило на уровне напряжений, близких к временному сопротивлению материалов этих труб (0,86—1,04 Он). Статическое испытание труб диаметром 720 мм (6 = 8 мм) при наличии выдержки под давлением (от 70 до 100 кгс/см ) длительностью свыше 100 ч не показало снижения уровня разрушающих напряжений по сравнению с однократным кратковременным нагружением до разрушения. [c.145]

Установлено, что повреждаемость материала вызывает снижение характеристик кратковременной и длительной прочности, ползучести и многоцикловой усталости, а также изменение многих физических характеристик, которые в ряде случаев становятся мерой количественной оценки степени повреждаемости материала [49]. Структурные изменения, протекающие непрерывно в процессе нагружения, формируют повреждения, которые вызывают видимые нарушения сплошности материала (макротрещины и др.), характеризуемые как повреждения конструктивного элемента, вид которых, определяется характером действующей нагрузки (усталостной, статической, длительной статической). [c.14]

Второй и последующий циклы начинаются с нагрева и, следовательно, с уменьшения напряжений растяжения. Поскольку при ползучести общая деформация развивается в основном за счет деформации границ зерен, а пластическая деформация течения— за счет деформации самих зерен, то при растяжении и сжатии в обеих частях цикла (в четных и нечетных полуциклах) интенсивно исчерпываются пластические свойства материала как кратковременные, так и длительные. Это приводит к снижению сопротивления термоусталости в термоциклах с выдержками при максимальной температуре по сравнению с сопротивлением в режиме нагружения без выдержки. [c.70]

Постоянная С1 в уравнении (3.10), по-видимому, кроме кратковременных пластических свойств материала характеризует еще и деформационную способность при длительном нагружении. [c.71]

Для материалов, деформационный ресурс которых существенно уменьшается с увеличением длительности нагружения (например, жаропрочные никелевые сплавы), следует учитывать взаимное влияние процессов деформирования (кратковременного и длительного при ползучести), поэтому в общем виде уравнение (5.82) не является условием линейного суммирования ч при деформационном выражении слагаемых Я]—Я4. Данных для. экспериментального подтверждения этого уравнения мало, поэтому проверка уравнения (5.82) сделана в работе [13] в основном для частного случая, когда Я=1, т. е. для условия линейного суммирования повреждений, выраженных через деформационные характеристики процесса. Величина среднеквадратичного отклонения экспериментальных данных, взятых из различных источников, от расчетных значений по уравнению (5.82) не превышает 50%. [c.149]

Длительное (12—18 часов) пребывание напряженных образцов без циклического деформирования в агрессивной среде (т. е. при кратковременной приостановке коррозионно-усталостных испытаний) приводит к существенному уменьшению времени до разрушения при последующем усталостном нагружении, что свидетельствует о разрушающем воздействии среды на металл [c.51]

Длительное статическое нагружение. Длительное воздерют-вие (от нескольких десятков минут до нескольких суток) растягивающих и изгибающих нагрузок, составляющих 70—90% от разрушающих при кратковременном нагружении, приводит к образованию трещин и изломов, аналогичных образующимся (при той же прочности) при кратковременном нагружении. [c.82]

Влияние концентрации напряжений на прочность зависит от характера нагружения (статическое — кратковременное или длительное, циклическое). Оно может быть весьма существенно или, в других случаях, незначительно. Следует иметь в виду, что разру-,шению предшествует неупругая деформация, которая приводит к некоторому смягчению концентрации (выравниванию распределения напряжений). Значение имеют также структура материала и локальность зоны повышенных напряжений, определяемая их градиентом. Снижение прочности (по критерию образования трещины) в связи с концентрацией напряжений принято оценивать эффективным коэффициентом концентрации [c.31]

Степень проявления анизотропии зависит от вида нагружения (статическое кратковременное, длительное, динамическое и т. п.). Поэтому отсутствие анизотропии при каком-либо одном виде испытания не является гарантией изотропности металла при других условиях нагружения [2961. Приведенные ниже результаты относятся к исследованию анизотропии механических свойств при кратковременных статических испытаниях анизотропных в исходном состоянии алюминиевых сплавов АЛ-19 и Д16Т и предварительно деформированной углеродистой стали 45. [c.387]

В расчетах на сопротивление усталости действие кратковременного момента перегрузки не учитьшают, а фактический переменный режим нагружений заменяют эквивалентным (по усталостному воздействию) постоянным режимом с номинальным моментом Т (наибольшим из длительно действующих Т= Tj= / ц на рис. 2.2) и эквивалентным числом Np циклов нагружения. [c.15]

Однако такие феноменологические модели малопригодны для экстраполяции результатов относительно кратковременных лабораторных опытов на реальные длительные сроки эксплуатации, а также для описания разрушения в условиях ОНС при сложных программах нагружения. В этой связи многие исследователи обращаются к анализу физических механизмов и моделей накопления повреждений при разрушениях, зависящих от времени. Выполненный во многих работах [240, 256, 306, 318, 324, 342, 392, 433] металлографический и фрактографиче-ский анализ показал, что снижение долговечности при уменьшении скорости деформирования при различных схемах нагру- [c.152]

Расчет на ограничение пластических деформаций. Расчет валов по прочности ведут по длительно действующим нагрузкам. Однако, например, при пуске, валы могут испытьвать кратковременные перегрузки (пиковые нагрузки). Число таких нагружений обычно невелико. По пиковым нагрузкам вал проверяют на ограничение малых пластических деформаций. Расчет г роизводят по IV гипотезе прочности [c.58]

Различают упругое, упругопластичное и вязкопластичное твер дые тела. Упругим телом называют такое, которое после снятия внешней нагрузки восстанавливает свои размеры, и форму, существовавшие до нагружения. Упругопластичное тело воссзанавлн-вает их неполностью. В этом случае после снятия нагрузки остается так называемая остаточная деформация, т. е. тело оказывается частично измененным. Иногда образование остаточной деформации является целью технологической операции по приданию телу необходимой формы (таковы холодная штамповка, гибка, протяжка и т. д.). При вязкопластичном состоянии вещество ведет себя как твердое тело в отношении очень кратковременных нагрузок и, напротив, как вязкая жидкость в отношении длительных. Примером вязкопластичного течения может служить движение ледника, спускающегося с гор. [c.93]

Предельные условия работы. Значения предельных нагрузок и скоростей зависят в значительной степени от условий смазки. При работе без дополнительной смазки, на капиллярной смазке, имеющейся в порах подшипника на железной основе, можно практически допускать нагрузки до значений pv = 10 кГн/см сек при большой длительности общего срока работы подшипников и до pv = 15Н-20 кГм/см сек при небольшой длительности. Следует отметить, что при кратковременной работе без дополнительной смазки в отдельных опытах наблюдались очень большие значения pv до 400 кГ1смЧек (фиг. 15, кривая 4, р 135 кПсм при V 3,1 м1сек). Данные по испытаниям пористых материалов без дополнительной смазки сведены в табл. 9. В условиях работы без дополнительной смазки следует применять подшипники с пористостью 25—35%. При дополнительной смазке можно практически довести значения для подшипников на железной осгюве до 70—100 кГм/см сек. В табл. 10 приведены сравнительные результаты испытаний (ЦНИИТМАШ) различных пористых материалов, литой бронзы и баббита при скорости 2,2 м/сек, с капельной смазкой маслом машинным 2. Нагружение подшипника производилось ступенями через 3 кГ см [c.581]

Наиболее изученным является хорошо известный эффект влияния однократной перегрузки на последующий рост трещины [11-22]. После приложения пиковой нагрузки трещина растет с меньшей скоростью, чем она была до этого. Одиночный импульс перегрузки приводит к сложной траектории движения трещины из-за ее пластического затупления и формирования зоны "вытягивания", которую характеризуют в общем случае изменением зависимости длины трещины от числа циклов нагружения (рис. 8.1). После достижения коэффициента интенсивности напряжения при перегрузке Kpeak происходит кратковременное ускорение трещины на участке 1-2, что рассматривается в качестве эффекта "задержанной задержки" (рис. 8.2). Трещина останавливается далее на участке 2-3. Затем происходит ускорение трещины на участке 3-4, и закономерность ее роста по мере увеличения числа циклов нагружения как бы восстанавливается до закономерности, которая была перед перегрузкой, но со смещением на величину Nq, характеризующую длительность задержки трещины. Эта же ситуация для СРТ описывается последовательностью событий по участкам AB-B - D-DE. После перегрузки материала может сразу происходить снижение СРТ на участке АВ, далее имеет [c.402]

Сопоставление закономерности роста трещин в вертолетах серии Ми-6, Ми-8 и Ми-8МТВ свидетельствует еще об одном. Режимы нагружения лонжеронов вертолетов серии Ми-8МТВ характеризуются серией последовательно возникающих кратковременных перегрузок и относительно длительным периодом регулярного нагружения лопасти в полете, что приводит к формированию за каждый полет блока усталостных линий и гладкой площадки излома без усталостных линий. Это вызывает продвижение сквозной трещины за полет на значительную длину (от 1,5 мм), а суммарное развитие сквозной трещины может составлять около 10 полетов для наиболее нагру- [c.664]

Фирма MTS (США) выпускает универсальные гидравлические и гидрорезонансные испытательные машины различной мощности — от 0,1 до 5 Мн (от 10 до 500 тс), предназначенные для проведения испытаний на статическое растяжение, сжатие и изгиб, на малоцикловую усталость, кратковременные или длительные испытания на ползучесть, усталостные испытания при постоянной амплитуде с различной формой цикла (синусоидальная, треугольная, трапецевидная и др.), усталостные испытания с программным изменением ам плиту-ды, среднего уровня напряжений и частоты, а также с изменением указанных параметров по случайному закону. Кроме того, машины оборудованы системой обратной связи и могут воспроизводить эксплуатационный цикл нагружения, записанный на магнитофонную ленту или перфоленту. При усталостных испытаниях всех видов осуществляют регистрацию скорости роста трещин, накопления усталостных повреждений и пластических деформаций и оценивают чувствительность металла к концентрации напряжений по динамической петле гистерезиса. Частота циклов может изменяться от 0,0000 1 до 990 Гц. Особенность компоновки машин этой фирмы — разделение на отдельные независимые блоки исполнительного, силозадающего и програм-мно-регистрирующего агрегатов. [c.206]

Большинство композитов, описанных в настоящей главе, есть непрерывные однонаправленные волокнистые композиты (НОВК), имеющие большую объемную долю волокон. В результате продольная прочность в основном определяется прочностью самих волокон. Таким образом, если волокна обладают свойством ползучести, то им обладают и композиты на их основе. В небольшом числе работ по композитам, армированным вольфрамом и бериллием, обнаружено разрушение при ползучести. С другой стороны, разрушение под нагружением может появиться как результат комбинации двух факторов статистической прочности хрупких волокон и временных свойств вязкоупругой матрицы. Такая комбинация создает вероятность непрерывного изменения напряженного состояния внутри композита, даже при испытании на разрушение. Эти изменения также приводят к явлению запаздывания разрушения. Поэтому очень важно рассмотреть как матрицу, так и волокно при изучении длительной прочности композита, причем нужно иметь в виду, что матрицы оказывают очень незначительное влияние на кратковременную продольную прочность композитов, но играют очень важную роль в его длительной прочности. Часть работ посвящена исследованию эффектов скорости деформации на прочность НОВК оказалось, что только армированные стеклом композиты, по-видимому, чувствительны к изменениям скорости. [c.269]

Продолжительность испытания на растяжение стекла влияет не только на значения длительной прочности, но также и на значения прочности, полученные при весьма кратковременном нагружении. В работе [3] проведено исследование временной зависимости прочности стеклянных стержней диаметром в 7/32 дюйм. Осуществлены испытания на трехточечный изгиб стержней с пролетом в 5 дюйм для времен продолжительностью от 0,01 с до 24 ч. Высокоскоростная аппаратура, использующая электромагнитное нагружение, была описана в [4]. Найдено, что стекло при временах нагружения в 0,01 с может выдерживать в три раза большее напряжение, чем то, которое приводит к разрушению при нагружении в течение 24 ч (рис. 2). Абсолютные значения прочности для стеклянных стержней, как и ожидалось, гораадо ниже, чем для волокон, однако само изменение прочности за указанный интервал времени сопоставимо с изменением прочности, наблюдаемым в армированных стеклом композитах. [c.271]

В работе [16] исследована длительная прочность двух материалов с никелевыми матрицами, армированных вольфрамовой проволокой, содержаш,ей менее 0,01 % включений (в основном, двуокиси кремния) и занимающей примерно 40% объема. Материалы матрицы — Нимокаст 258 и ЕРВ 16. В работе обнаружено, что добавка тонкой вольфрамовой прово.чоки (0,01 дюйм диаметром) оказывает малое или вообще не оказывает усиливающего действия на матрицу, исключение представляет случай, когда температура превьппала 900 °С. Интересно отметить, что модули Юнга волокна и матрицы при комнатной температуре в этом случае очень близки (55-10 фунт/дюйм для волокна и 30 X X 10 фунт/дюйм для матрицы). При высоких температурах испытания 1000 и 1100 С прочностные свойства вольфрамовой проволоки улучшаются, в особенности прочность при разрушении. На рис. 23 представлена зависимость 100-часовой прочности от температуры. В этой же работе [16] приведены и другие испытания, предпринятые для того, чтобы выяснить, как влияет степень армирования на длительную прочность, но полученные результаты, вероятно, недостаточны для каких-либо выводов. Другая часть работы [16] состоит в исследовании влияния диаметра волокна на прочность композитов. Здесь, кажется, существует противоречие между свойствами при кратковременном растяжении и длительных нагружениях при высоких температурах. Для кратковременного нагружения чем тоньше проволока, тем она прочнее, а при продолжительном нагружении и повышенных температурах тонкие вольфрамовые проволоки теряют свои качества быстрее, чем толстые, вероятно, из-за рекристаллизации в поверхностных слоях и реакции между волокном и матрицей. [c.301]

Внутризеренный характер распространения трещины не является свидетельством повышенной прочности при длительном нагружении. Так, попытки применить термомеханическую обработку (ТМО) для деталей, работающих при высоких температурах, не привели к успеху. После ТМО характер разрушения менялся следующим образом в сплавах ХН77ТЮР и ХН70ВМТЮ при длительном нагружении и 700—850°С после обычной обработки разрушение проходило в основном по границам зерен, после ТМО имело смешанный характер с преимуществом внутризерен-ного, при этом длительная прочность снижалась примерно на 30%. При кратковременном нагружении при 20°С после ТМО повышались прочность и пластичность образцов и изменялся характер разрушения от смешанного к целиком внутризеренному. [c.89]

Несоответствие механических свойств при кратковременных и длительных нагружениях наблюдается часто. Вместе с тем особо хрупкое состояние тела зерна, проявляющееся при кратковременном нагружении, может привести к преждевременному разрушению при длительном нагружении. Это наблюдалось, например, в высоколегированном никелевом сплаве ЖС6У в состоянии непосредственно после закалки при нагружении при температуре 800°С. При этой температуре в сплаве после закалки происходит интенсивный распад твердого раствора, большое количество частиц основной упрочняющей -фазы является препятствием для движения дислокаций, кроме того, на границах и в теле зерен имеются выделения игольчатой формы [68]. В не-термообработанном сплаве при этой же температуре испытания интенсивного распада не наблюдается. В Условиях нагружения (7=0,55 ГH/м , t=800° время жизни образцов с трещиной в термообработанных образцах составляло 20—30% общей долговечности, в литых 55—60%, при этом полная долговечность увеличивалась примерно в 10 раз. Фрактографическое исследование показало, что разрушение литых образцов от разрушения термообработанных образцов отличается в основном степенью пластичности процессов деформирования и разрушения в теле зерна, что выявилось при исследовании изломов в зоне долома и при однократном нагружении (рис. 61). [c.89]

В большинстве случаев нагружение теплосменами приводит к большему повреждению границ зерен, чем тела зерна. Предварительно работавшие в течение 600 циклов на термоусталость при циклировании 750ч 70°С образцы и детали из сплавов ХН77ТЮР и ХН35ВТ, а затем испытание на длительное и кратковременное растяжение, показали заметное относительное снижение характеристик в первом случае и практически неизменные при втором виде испытания [47]. [c.164]

С другой стороны, при выборе эксплуатационного цикла не следует принимать значения длительности, близкие к наиболее повреждающему циклу, так как в этом случае ресурс работы изделия будет сокращен. Причина такого влияния цикла малой длительности, в котором выдержка составляет минуты, заключается в кинетике релаксационного процесса, происходящего в течение выдержки. Характер изменения термонапряжений в процессе релаксации существенно различен в течение выдержки основная релаксация напряжений, развитие деформации ползучести (а следовательно, и повреждаемости) происходят именно в первые минуты процесса выдержки. Цикл без выдержки при /max не содержит деформации ползучести (если не считать кратковременную ползучесть, развивающуюся в процессе нагружения до выхода на /max) циклу с выдержкой 10— 15 мин соответствует деформация ползучести, несущественно превышающая деформацию при Тв=1- 5 мин, а длительность нагружения во втором случае значительно больше. Таким образом, при термонагружении циклами малой длительности быстро возрастают и число циклов и циклическая деформация ползучести, что и обусловливает минимальное время до разрушения [c.79]

При оценке кратковременной и длительной прочности обычно считают, что равноосная структура имеет такие же свойства, как и неравноосная в поперечном направлении. Различие свойств сплава в продольном и поперечном направлении определяет и различные значения размаха деформаций и напряжений, возникающих в цикле, хотя внешние условия нагружения (диапа зон изменения температуры) при этом одинаковы (рис. 49,а). Размах напряжений в упругопластической области деформирования больше при продольной ориентации зерен, чем при поперечной, вследствие более высокого предела текучести. Однако энергия деформирования, определяемая площадью петли о—е, при этом больше у материала с поперечной ориентацией. Это обстоятельство объясняет увеличение долговечности при термоциклическом нагружении сплавов с продольно ориентиро- [c.87]

Термоциклическое нагружение происходит при специфических условиях, основными из которых являются неизотермическое деформирование материала, обусловливающее различную интенсивность накопления повреждений в первой и второй частях цикла одновременное накопление статического и циклического повреждений в течение каждого цикла разнородный характер повреждений (принтах материал подвергается более или менее длительному воздействию статической нагрузки с соответствующим повреждением границ зерен, а при тш — кратковременному унругопластическому деформированию, при котором деформации развиваются главным образом за счет сдвигов в теле зерен). Двойственный характер накапливаемого повреждения определяет и особый вид циклического упрочнения при термоусталости, выражающийся в чередовании процессов упрочнения и разупрочнения. Все эти обстоятельства проявляются и в характере разрушения при, термоциклическом нагружении, который, как упоминалось, является более сложным, чем при простых видах нагружения—механической усталости и длительном статическом нагружении. [c.98]

Для исследования характеристик кратковременной и длительной прочности композиционных и тугоплавких материалов методами растяжения — сжатия, микротвердости и тепловой микроскопии в широком интервале температур в Институте проблем прочности АН УССР создана установка Микрат-4 . Схема установки представлена на рис. 1. Она состоит из камеры 1, прибора 2 для исследования микротвердости материалов и устройства 3 нагружения образца растяжением — сжатием. Откачка воздуха и газов из камеры обеспечивается механическим насосом 4 и высоковакуумным насосом 5 с ловушкой 6. Давление измеряется манометрическими преобразователями в комплекте с вакуумметром 7. Имеется возможность заполнять испытательную камеру защитной газовой средой, а также проводить испытания на воздухе. Нагревательное устройство установки подключено к стабилизатору 8 через регулятор напряжений 9, трансформатор 10 и выпрямитель 11. [c.26]

На установке можно проводить испытания на кратковременную прочность, если сиповозбудитель выполнен в виде электромеханического привода. Плавное регулирование оборотов электродвигателя привода позволяет проводить испытания образцов с различными скоростями нагружения. При проведении испытаний на длительную прочность и ползучесть на нагружающую тягу воздействуют подвеской сменных грузов. [c.30]

Прослеживается четкая корреляция между сопротивлением малоцикловой усталости и пластичностью сплавов в исследуемом диапазоне температур. Как видно из рис. 3, а п 4, а кривые малоцикловой усталости, полученные в сопоставимых условиях термомеханического нагружения, у сплава 9П-220 располагаются значительно левее, чем у сплава ЭП-693ВД, хотя сопротивление длительному и кратковременному нагружению у этого сплава в сравниваемых диапазонах температур несколько выше. [c.39]

Представленные выше данные позволяют проводить расчетную оценку разрушающих (по моменту образования макротреш,ин) амплитуд упругопластических деформаций ёа для заданной долговечности Nq и времени выдержки в цикле Твр с учетом изменения во времени характеристик механических свойств, определяемых при кратковременном и длительном статическом нагружении. При этом применительно к режимам жесткого нагружения используется уравнение (14), а применительно к режимам мягкого нагружения — уравнение (15). Параметры этих уравнений зависят от температуры и времени цикла. Вводя в эти уравнения запасы по разрушающим амплитудам деформаций и числам циклов идг, как это сделано в 169J, в общем случае можно получить две системы из четырех уравнений для расчета допускаемых амплитуд деформаций и числа циклов [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...