Условие активного нагружения

Условия активного нагружения в этом случае имеют вид [c.230]

Тщательный анализ изменения напряженно-деформированного состояния зерен и поведения систем скольжения модели поликристалла при растяжении и чистом сдвиге показал, что условие активного нагружения (без разгрузки) выполняется для всех без исключения кристаллических зерен и систем скольжения. Таким образом, активное нагружение поликристалла при одинаковых значениях интенсивности условной деформации Е дает одинаковые результаты в относительных координатах e,i V(6 )y и о /(о ) ,. Кривая мгновенного пластического деформирования, построенная в этих координатах, является универсальной для любого напряженного состояния, компоненты напряжения в котором изменяются пропорционально одному возрастающему параметру. [c.106]

Отметим при этом, что в качестве условия активного нагружения можно принять условие положительности диссипации [c.199]

Общее замечание по теориям пластичности. В случае невыполнения условий активного нагружения, оговоренных в каждом варианте, связь между напряжениями и деформациями определяется соотношениями (1.6.2), (1,6.3). [c.40]

Равенства (22) описывают приращение пластической деформации при выполнении условия активного нагружения (dгf > 0) [c.535]

Дополнительным подтверждением связи распространения полос Чернова — Людерса с волновой природой пластической деформации твердых тел является совпадение скоростей распространения этих волн и фронтов полосы. Последняя измерена непосредственно при регистрации процесса распространения полосы на видеопленку. Эксперимент проводился в условиях активного нагружения при постоянной скорости перемещения траверсы нагружающего устройства 100 мкм/мин. Скорость фронта полосы Чернова — Людерса 2 10 м/с, что весьма близко к значениям приведенным [c.71]

В предыдущих параграфах рассматривалось деформирование полимерных материалов в условиях активного нагружения при кратковременном воздействии нагрузки. Для оценки несущей способности конструкций из полимерных материалов при продолжительном действии нагрузки и температуры необходимо изучение ползучести и длительной прочности. [c.134]

Из последнего выражения видно, что условия активного нагружения def > о) следующие [c.152]

Условие активного нагружения 152 [c.452]

Место условия активного нагружения занимает теперь условие активного деформирования [c.23]

Нейтральное нагружение не сопровождается пластической деформацией. Это условие выражает требование непрерывности при переходе от пассивного нагружения к активному. Заметим, что в теории идеальной пластичности дело обстоит совершенно иначе, там величина пластической деформации или скорости деформации неопределенна и становится отличной от нуля при достижении вектором о поверхности текучести. В деформационной теории, как она была сформулирована выше, непрерывности при переходе от пассивного нагружения к активному нет при активном нагружении, бесконечно мало отличающемся от нейтрального, происходит пластическая деформация, при бесконечно близком пассивном пути нагружения деформация упруга. Это обстоятельство служит серьезным доводом, препятствующим расширенному использованию деформационной теории. [c.539]

Приведенные выше данные расчета повреждений при длительном циклическом нагружении выполнены для суммарной необратимой деформации без выделения составляющей ползучести на активном участке нагружения и во время выдержек. Обоснованность такого подхода подтверждается хорошим соответствием уравнениям (1.2.8), (1.2.9) экспериментальных данных, относящихся к тем случаям нагружения, когда необратимая деформация возникает, в основном, в результате ползучести и при активном нагружении в условиях, не приводящих к выраженному накоплению таких деформаций. [c.26]

Экспериментально установлено наличие в продуктах фреттинг-коррозии частиц окислов и диспергированного металла, что свидетельствует о совместном протекании механического разрушения и химического (электрохимического) взаимодействия металла с внешней коррозионноактивной средой. Интенсивный характер этих процессов в условиях динамического нагружения дает возможность предположить, что защитные пленки из продуктов коррозии не играют заметной роли, а скорость определяющими стадиями фреттинг-коррозии в целом являются не транспортные (диффузия и перенос активных компонентов к поверхности металла), а кинетические процессы — химические (электрохимические) реакции и механическое диспергирование металла.. [c.138]

Следует отметить, что добавка ингибитора увеличивает отмеченную выше задержку, т. е. поверхностно-активный ингибитор оказывает пластифицирующее действие на окисную пленку (эффект Ребиндера), улучшая ее эластичность. Этот факт имеет важное значение для защиты алюминиевых сплавов от коррозионной усталости в условиях циклического нагружения, указывая направление для выбора эффективных ингибиторов коррозии под напряжением. [c.154]

Изучение сопротивления деформированию в этих условиях [22] позволяет сделать простейшее предположение о том, что в каждом полуцикле на участке активного нагружения может быть [c.50]

Как правило, коррозионно-усталостная трещина растет в процессе активного растяжения. Во время выдержки при максимальной растягивающей нагрузке рост трещины зависит от склонности металла к коррозионному растрескиванию. У металлов, не подверженных коррозионному растрескиванию в условиях квазистационарного нагружения, прирост трещины несущественный. Если металл склонен к коррозионному растрескиванию, рост трещины во время нахождения металла под действием растягивающей нагрузки может быть заметным. [c.126]

Однако при рассмотрении из.менения активных составляющих циклической пластической деформации бд (рис. 4.26, в) видно, что разница в их абсолютных значениях для обеих форм циклов сравнительно невелика, т. е. существенное отличие величины и характера изменения общей циклической пластической деформации при двухчастотном режиме (рис. 4.26, а) обусловлено в основном проявлением циклической ползучести в течение выдержки. Сопоставление развития циклических деформаций в рассматриваемых условиях и при i = 450° С (см. рис. 4.24), когда проявление ползучести незначительно, показывает, что основную величину ширины петли гистерезиса в последнем случае составляет деформация бд активного нагружения, а деформация е х не превышает 0,1—0,2%. Вместе с этим и характер изменения циклической [c.94]

Влияние частоты наложенных деформаций и, что не менее важно, скорости нагружения в условиях двухчастотного нагружения может быть проиллюстрировано па примере сопоставления рассмотренных выше результатов и экспериментальных данных, полученных при двухчастотном нагружении этой же стали с формой циклов, представленной на рис. 4.19, е, когда частота низкочастотного нагружения (включая время выдержек), температура, а также уровни максимальных и высокочастотных напряжений оставались прежними, а частота а,,, составляла /2 = 30 Гц, что соответствовало соотношению частот = 18 000. Характер развития деформаций в этих условиях показан на рис. 4.27. Важно, что их кинетика в основном подобна изменению соответствующих характеристик при нагружении с меньшим соотношением частот (см. рис. 4.25). Как и в последнем случае, полная ширина петли гистерезиса б после уменьшения в первые циклы нагружения вследствие упрочнения материала в дальнейшем несколько стабилизируется, а затем начинает увеличиваться (рис. 4.27, а), но интенсивность разупрочнения материала в этом случае существенно ниже, чем при нагружении с/2//1 = 80. Активная же составляющая циклической пластической деформации бд вплоть до разрушения остается на установившемся уровне для всех исследованных напряжений. В связи с этим увеличение с числом циклов полной ширины петли следует отнести за счет деформации циклической ползучести которая также непрерывно увеличивается после начальной стадии нагружения (рис. 4.27, 6). Если сравнить ее абсолютные значения для одних и тех же уровней максимальных напряжений двухчастотного нагружения при /2 /1 = 18 000 и /2//1 = 80 с нагружением по трапецеидальной форме циклов, принимая во внимание при этом закономерности взаимосвязи диаграмм циклического деформирования по про- [c.96]

Попробуем применить для оценки условий разрушения элементы энтропийной теории и создать такой критерий разрушения, который бы учитывал структурные особенности деформируемого металла. Рассмотрим холодную деформацию и процессы непрерывного активного нагружения. [c.74]

В зависимости от условий нагружения и нагрева задачи термопрочности можно подразделить на несколько типов. Если нагрузки и температуры изменяются таким образом, что можно предположить активное нагружение материала [c.226]

Изучение сопротивления длительному циклическому деформированию [232, 242] показывает, что для случая циклического деформирования с выдержками под нагрузкой, т. е. при сочетании циклического деформирования и ползучести, можно сделать простейшее предположение о том, что внутри А -го полуцикла для условий активного нагружения и температурной выдержки реологическое уравнение состояния MoHiOT быть сведено, как и при циклическом нагружении с различными частотами, к уравнениям деформационной теории в форме гипотезы старения. [c.98]

Уравнения (2.2.14) - основные уравнения теории малых упругопластическмх деформаций Генки-Ильюшина. Они справедливы при условии активного нагружения, которое в данной теории выражается неравенством При [c.89]

Рассмотренный двойной итерационный процесс позволяет обеспечить выполнение условий активного нагружения и обеспечивает нахождение точки, отображающей процесс на поверхности деформирования. Но шаговый алгоритм обладает особенностью накагьчивать по- [c.236]

Укажем в заключение, что несмотря на параметризацию системы переменными деформация—напряжение, волновой процесс обеспечивается пространственно-временным распределением дефектов в силовом поле. Действительно, в условиях активного нагружения = onst первоначально концентраторы напряжений полностью стопорят перемещения дефектов, которые не могут обеспечить заданный уровень деформации. При этом наблюдается провал зависимости е(г, t). С течением времени поле <т т, t) локально возрастает до таких значений, что начинается движение дефектов, которое обеспечивает уровень деформации е(г, i), превышающий среднее значение — при этом наблюдается пик волнового процесса. Очевидно, такая картина может реализоваться лишь при соизмеримости [c.276]

Ясно, что если состояние оц находится внутри поверхности нагружения, то любая бесконечно малая догрузка из этого состояния, характеризуемая тензором приращения напряжений Ьоц, отвечает пассивному нагружению. Активное нагружение возможно только тогда, когда а,, принадлежит текущей поверхности нагружения, а вектор бо составляет с вектором-градиентом функции / нетупой угол. Отсюда следует, что условием активного нагружения будет выполнение равенства (1.2) вместе с неравенством [c.15]

Таким образом, соединения КСФ1-КСФ4 адсорбируются на углеродистой стали за счет донорно-акцепторного взаимодействия активных центров молекул с катионами железа, а соединение КСФ5 — путем электростатического взаимодействия его молекул с катионами железа на поверхности стали. В обоих случаях на металле формируются защитные пленки, надежно экранирующие поверхность от негативного воздействия коррозионной среды и стойкие в условиях механического нагружения металла (в том числе знакопеременного). [c.269]

Присутствие активирующих солей ускоряет коррозию стали за счет увеличения проводимости и затруднения образования защитных пленок. Степень агрессивности буровых растворов в присутствии активирующих ионов (С1 , Вг", J-) зависит от их концентрации. В слабощелочном растворе 1 н. Na l наблюдается увеличение в 10—15 раз скорости коррозии алюминиевых сплавов, чем в таком же растворе без ионов хлора. При этом возрастают склонность сплавов к точечной коррозии, развитие усталостных трещин, межкристаллитной коррозии. По отношению к стали как в статических условиях, так и в условиях циклического нагружения наибольшей активностью обладают буровые растворы, содержащие 3% Na l. [c.108]

Границы субзерен при активном нагружении также могут являться барьерами для движения дислокаций. Но отдельные дислокации могут выбиваться из стенки, образующей субпрани-цу, другой дислокацией, движущейся в той же плоскости скольжения. Необходимо отметить, что в условиях длительных нагрузок (например, при ползучести) эффективность границ субзерен, как барьеров для распространения скольжения, резко возрастает вследствие относительно высокого сопротивления стенок дислокаций действию термических флуктуаций. Поэтому у металлов и сплавов с развитой полигональной структурой сопротивляемость ползучести повышена. [c.13]

Приведенные результаты опытов относятся к вопросу о су-тцествовании единой поверхности деформирования в условиях одноразового активного нагружения или разгрузки. Этот вопро актуален и при циклическом нагружении и нагреве материала. История нагружения в предыдущем цикле может оказать значительное влияние, на поведение материала в последующих циклах. Рассмотрим особенности деформирования материала в таких условиях на примере жаропрочного сплава на никелевой основе ХН70ВМТЮФ. [c.46]

Использование характеристик сопротивления усталости, полученных при стационарных испытаниях, не может обеспечить высокой точности расчета на прочность деталей, работающих в условиях случайного нагружения — наиболее типичного для современных ответственных конструкций. Методы расчета деталей при нестационарной напряженности, разрабатываемые академиком АН УССР С. В. Серенсеном и его учениками, предполагают использование характеристик усталости, учитывающих влияние изменчивости величины действующих напряжений. Такие характеристики определяют с помощью программных испытательных машин, на которых исследуются закономерности накопления усталостного повреждения в зависимости от эксплуатационных, конструктивных и технологических факторов, определяются параметры вторичных кривых усталости, а также выясняются активные части спектра эксплуатационных напряжений. [c.3]

Метод оптически активных покрытий основан на измерении упругих сдииго-вых деформаций пластинки из оптически чувствительного материала (например, ЭД6-М), наклеенной на плоскую поверхность модели, имитирующей локальную зону натурной детали. Метод является достаточно надежным и отработанным, в том число и в условиях циклического нагружения модельных элементов, сварных соединений. Измеряемые деформации составляют 0,1. ..2,0% при толщине пластинки 1 мм. Для метода характерны следующие особенности влияние толщины наклепки на разрешающую способность и точность измерения деформаций (особенно в зонах с высокими градиентами), а также зависимость оптических характеристик от времени и числа циклов (в связи с чем необходима предварительная градуироика). [c.171]

Здесь отличны от нуля те для которых выполняются условия активного процесса нагружения. Если условие нагружения (2.2.5) вьшол-няется дли всех поверхностей, образующих особенность, то нагружение называют полным. [c.89]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...