Диаметра волокна влияние

Диаметра волокна влияние 257 Динамические конструкции 11 Диффузионные барьеры 254 [c.499]

Волокно является длинным и имеет прямолинейную форму (влиянием диаметра волокна можно пренебречь). [c.27]

Стекловолокниты — это композиция, состоящая из синтетической смолы, являющейся связующим, и стекловолокнистого наполнителя. В качестве наполнителя применяют непрерывное или короткое стекловолокно. Прочность стекловолокна резко возрастает с уменьшением его диаметра (вследствие влияния неоднородностей и трещин, возникающих в толстых сечениях). Для практических целей используют волокно диаметром 5—20 мкм с 0р = 600--3800 МПа и е = 2- 3,5 %. [c.464]

Согласно феноменологическому подходу, используемому в настоящей работе, композит типа ВКМ рассматривается как однородный анизотропный материал, обладающий симметрией строения, характеристики разрущения которого зависят от свойств компонентов. Это позволяет уменьшить число экспериментальных данных, необходимых для оценки остаточной прочности элементов конструкций с дефектами. Предположение об однородности композита определяет также минимальный размер трещиноподобного дефекта, влияние которого на несущую способность может быть описано с помощью подходов механики разрущения. Для волокнистых композитов размер дефекта должен значительно превосходить характерный размер структуры материала — диаметр волокна. [c.235]

Рис. 11. Влияние увеличения диаметра волокна на его остаточную прочность

Наиболее существенное влияние на захват частиц вследствие касания оказывает отношение размера частиц к диаметру волокна ткани и, в значительно меньшей степени, скорость потока. Субмикронные частицы под действием движущихся молекул газа совершают хаотическое движение, достаточно интенсивное, чтобы происходило смещение траекторий частиц с линий тока и их осаждение на волокнах. [c.273]

Увеличение теплопроводности материала волокна приводит к незначительному росту эффективной теплопроводности материала так, увеличение X i в пять раз увеличивает X примерно на 20%. Увеличение диаметра волокна в тысячу раз изменяет теплопроводность системы примерно в два раза. Существенное влияние на теплопроводность оказывают высокие температуры. В [22] подробно изучено влияние давления и температуры на теплопроводность волокнистых материалов. [c.127]

При введении в стеклопластик волокон различного диаметра (от 40 до 315 мкм) удовлетворительной корреляции между теплопроводностью композиции и диаметром волокна при одинаковой концентрации последнего обнаружить не удалось. В случае порошковых наполнителей такая зависимость наблюдается. На основании полученных экспериментальных данных (рис. 2) можно сделать заключение о том, что уменьшение среднего размера частиц от 400 до 70 мкм приводит к повышению теплопроводности композиций на основе эпоксидной смолы от 0,57 до 0,86 вт м-град, на основе полиэфирной смолы от 0,79 до 0,92 вт м -град. Это, по-видимому, вызвано влиянием высокодисперсной фазы на величину площади поверхности раздела фаз (площади контакта металл — полимер) и на направленное структурообразование полимерной матрицы [13]. Например, уменьшение степени дисперсности порошка алюминия от 5 до 400 мкм вызывает мо- [c.109]

Масштабный фактор проявляется в увеличении хрупкости и снижении механических характеристик металла с увеличением размеров изделий. Статистическая теория дефектов объясняет это влияние тем, что вероятность существования опасного дефекта, облегчающего образование и развитие трещин, уменьшается при уменьшении размеров образцов. Этот вывод статистической теории подтверждается прямым экспериментом. Известно, например, что тонкие стеклянные волокна диаметром 5 мкм обладают в 50 раз большей прочностью, чем массивные образцы, изготовленные из того же стекла. [c.434]

Из табл. 5.16 следует, что прочность при сжатии всех трех исследованных материалов в направлениях основного армирования оказывается несколько ниже, чем в трансверсальном направлении. Такое явление обусловлено некоторым различием в схемах укладки арматуры по направлению армирования. В направлении г волокна имеют больший диаметр и меньший шаг укладки по двум другим направлениям, чем волокна направлений х, у. Данные [125] по свойствам композиционных материалов с различными типами матриц, арматуры и по схемам армирования (табл. 5.17) не позволяют установить влияние ни одного из отмеченных факторов на свойства. Эти [c.159]

К сожалению, из-за сложности задачи более строгая обобщенная теория композитов с короткими волокнами не была создана. Помимо трудностей, которые обусловлены неоднородностью напряженного состояния у концов волокон, значительные сложности возникают из-за наличия множества геометрических переменных. Влияние некоторых переменных (обычно в сочетании с одной или двумя другими) исследовали и оценивали количественно. К этим переменным относятся содержание волокон, отношение модулей волокна и матрицы, отношение длины волокна к диаметру, величина зазора между концами волокон, форма конца волокна, наличие близлежащих разрывов в других волокнах, потеря связи и возникновение пластического течения. [c.62]

Влияние увеличения отношения Ид, на тип разрушения и долговечность композитов с короткими волокнами исследовано в работе [27]. При кратковременных испытаниях и экспериментах на длительную прочность при растяжении использовалась модель, состоящая из вольфрамовой проволоки и медной матрицы. Испытания проводились на образцах, показанных на рис. 11, б, при двух температурах (649 и 816 °С). Изменяя отношение длины к диаметру волокон, автор смог определить критическое значение ) отношения Ий, необходимое при армировании композита, подвергающегося испытаниям на длительную прочность, и сравнить его со значением, необходимым при кратковременных испытаниях на растяжение. [c.312]

Важнейшими параметрами волокна являются его диаметр и форма поперечного сечения, а также их постоянство по длине волокна. Колебания диаметра и формы по длине волокна оказывают сильное влияние на энергетические и дисперсионные характеристики и ухудшают качество волоконно-оптических элементов, а также в значительной степени определяют механические характеристики волокон и изделий из них. [c.269]

Одним из существенных недостатков, присущих измерениям геометрических параметров в области прозрачности волокна, является влияние гораздо большего числа факторов на результат измерения, чем при измерении размеров непрозрачного объекта. Если в первом случае на результат измерения влияют свойства материала волокна, его форма, ориентация нецилиндрического волокна относительно лазерного пучка, то во втором — лишь проекция размера на направление, перпендикулярное лазерному пучку. Поэтому целесообразно по возможности сводить измерения прозрачных объектов к измерениям непрозрачных при использовании описанных выше методов измерения. Рассмотренные способы и приборы для измерения геометрических параметров проводов и волокон позволяют также измерять значения показателя преломления материала волокна, если известен его диаметр. [c.277]

Электролитические методы позволяют получать композиционные материалы в результате осаждения матричного материала на нитевидные кристаллы и волокна, которые непрерывно находятся в контакте с катодом. Процесс протекает при низкой температуре и в отсутствие давления, что практически полностью исключает разрушение волокон и вредное влияние температурного фактора. Покрытие получается плотным, беспористым в том случае, если оно равномерно покрывает поверхность волокон и пространство между ними. Пористость наблюдается при использовании волокон бора, карбида бора или металлических волокон диаметром более 100 мкм. [c.274]

Толщина волокон также оказывает определяющее влияние на процесс осаждения частиц по всем рассмотренным механизмам. Например, проскок частиц диаметром 0,65 мкм через фильтр с волокнами ofg = 1 мкм в [c.314]

Смоченные водой волокна набухают, увеличиваясь в диаметре. При продолжительном кипячении в воде они ослабляются. Если ткань долго хранить во влажном состоянии до и после обработки, то прочность ее уменьшается. Влажная ткань легче поражается микроорганизмами, которые разрушают ее. Часть разрушенной целлюлозы растворяется в щелочах. Ткань также разрушается под влиянием грибков плесени, развитию которых способствуют влага, тепло и присутствие на ткани крахмала, жировых, белковых и других загрязнений. Споры грибков погибают при отбелке тканей хлорной известью, гипохлоритом натрия, перекисью водорода и т. д. [c.36]

Что касается зависимостей на рис. 5.5, б для боропластика, то на первый взгляд кажется странным, что при увеличении подачи шероховатость поверхности уменьшается, хотя это уменьшение незначительно. Так, увеличение подачи в четыре раза уменьшает величину Яг всего на 5 мкм. Обычно при увеличении подачи увеличивается и высота микронеровностей, что можно легко объяснить исходя из кинематики процесса резания. Уменьшение высоты микронеровностей при увеличении подачи при сверлении боропластика можно объяснить в первую очередь структурой материала. Борные волокна имеют достаточно большой диаметр 90—120 мкм, поэтому их величина (особенно при малых подачах) сказывается на шероховатости поверхности. При больших подачах это влияние уменьшается. Кроме того, при больших подачах время контакта инструмента с деталью уменьшается, что очень важно при обработке боропластика, когда наблюдается интенсивное абразивное изнашивание. Именно эти причины и приводят к несколько необычному виду зависимости Яг = ( (5). [c.108]

Высокие значения прочности на разрыв объясняются капиллярным эффектом поверхностного натяжения в очень тонких волокнах. С уменьшением диаметра поверхностное натяжение воспринимает пропорционально увеличивающуюся долю нагрузки. Такое состояние длится, однако, лишь короткое время, внутренние же напряжения, развивающиеся в материале при охлаждении, а также ослабляющее влияние окружающей атмосферы (пыль, влажность и пр.) весьма быстро достигают величин, достаточных для того, чтобы понизить высокие значения прочности до обычна наблюдаемых. [c.222]

Рис. 9-2. Влияние температуры на прочность высоконагревостойких волокон диаметром 6—8 мкм и, для сравнения, асбестового волокна.

Волокно, состоящее из 50% кремнезема и 50% глинозема, при 1260° С не теряет своих свойств. Волокно, содержащее 98% окиси кремния, сохраняет температуроустойчивость до 1100° С. Температуроустойчивость стеклянного волокна обычного состава 450° С, так как температура спекания его 480° С. При отрицательных температурах до — 170° С волокно имеет максимальную прочность. По мере увеличения температуры нагрева при последующем охлаждении прочность стеклянного волокна снижается, оно становится хрупким и разрушается при малых механических воздействиях. Уменьшить отрицательное влияние нагрева на прочность волокон можно увеличением их диаметра. Поэтому при высоких температурах целесообразно применять стеклянные волокна большого диаметра. [c.109]

В работе [16] исследована длительная прочность двух материалов с никелевыми матрицами, армированных вольфрамовой проволокой, содержаш,ей менее 0,01 % включений (в основном, двуокиси кремния) и занимающей примерно 40% объема. Материалы матрицы — Нимокаст 258 и ЕРВ 16. В работе обнаружено, что добавка тонкой вольфрамовой прово.чоки (0,01 дюйм диаметром) оказывает малое или вообще не оказывает усиливающего действия на матрицу, исключение представляет случай, когда температура превьппала 900 °С. Интересно отметить, что модули Юнга волокна и матрицы при комнатной температуре в этом случае очень близки (55-10 фунт/дюйм для волокна и 30 X X 10 фунт/дюйм для матрицы). При высоких температурах испытания 1000 и 1100 С прочностные свойства вольфрамовой проволоки улучшаются, в особенности прочность при разрушении. На рис. 23 представлена зависимость 100-часовой прочности от температуры. В этой же работе [16] приведены и другие испытания, предпринятые для того, чтобы выяснить, как влияет степень армирования на длительную прочность, но полученные результаты, вероятно, недостаточны для каких-либо выводов. Другая часть работы [16] состоит в исследовании влияния диаметра волокна на прочность композитов. Здесь, кажется, существует противоречие между свойствами при кратковременном растяжении и длительных нагружениях при высоких температурах. Для кратковременного нагружения чем тоньше проволока, тем она прочнее, а при продолжительном нагружении и повышенных температурах тонкие вольфрамовые проволоки теряют свои качества быстрее, чем толстые, вероятно, из-за рекристаллизации в поверхностных слоях и реакции между волокном и матрицей. [c.301]

Большое влияние на прочность имеет диаметр элементарного стекловолокна. С уменьшением его резко увеличивается прочность. Обычно для стеклопластиков изготавляют волокна диаметром от 5 до 12 мк. Если диаметр волокна превышает 12 мк, хрупкость последнего значительно возрастает. В то же время следует иметь в виду, что при уменьшении диаметра стекловолокна увеличивается его себестоимость, так как производительность вытяжки изменяется пропорционально квадрату диаметра. [c.151]

Стекловолокниты — это композиция, состоящая из связующего— синтетической смолы и стекловолокнистого наполнителя. Стекловолокно получается путем продавливания расплавленной стекломассы через фильеры (отверстия в дне электропечи). Применяется непрерывное стекловолокно или короткое волокно, причем прочность непрерывного волокна выше в 3,5 раза, чем короткого. Прочность стекловолокна резко возрастает с уменьшением его диаметра (вследствие влияния неоднородностей и трещин, возникающих в толстых сечениях). Максимальное значение прочности наблюдается для диаметра 1—3 мкм (рис. 223). Для практических целей употребляется волокно диаметром 5—20 мкм. Прочность при разрыве такого стекловолокна составляет от 60 до 380 кПмм , удлинение 2—3,5%. Однако при дальнейшей текстильной переработке наблюдается значительная потеря прочности. [c.424]

Стекловолокниты — это композиция, состояищя пз связующего — синтетической смолы и стекловолокнистого наполнителя. Стекловолокно получается продавливанием расплавленной стекломассы через фильеры (отверстия в дне электропечи). В качестве наполнителя применяются непрерывное стекловолокно или короткое волокно. Прочность стекловолокна резко возрастает с уменьшением его диаметра (вследствие влияния неоднородностей и трещин, возникающих в толстых сечениях) (рис. 205). Для практических целей употребляется волокно диаметром 5 — 20 мкм с сТв = 60380 кгс/мм- и s = 2- 3,5%. Высокомодульные волокна (ВМ-1, ВМП, М-11) имеют (7в = 390 ч-470 кгс/мм" и 11000 кгс/мм Однако при дальнейшей текстильной переработке наблюдается значительная потеря прочности. [c.411]

Важную роль в формировании прочности углеродного волокна играет и химическая чистота исходного материала. Уместно подчеркнуть, что только прочность чувствительна к структурным дефектам. Модуль упругости Е практически не связан с ними. Значи-гельное влияние на Е оказывает диаметр волокна. С уменьшением [c.175]

Мак-Локлин [45, 46] изучал влияние формы конца волокна на максимальное касательное напряжение, рассматривая прямоугольные, полукруглые и V-образные концы. Он исследовал также влияние зазора около конца волокна, открытого или замкнутого зазора между двумя коллинеарными волокнами, величины промежутка между волокнами (для объемных долей волокон 0,16 и 0,45), эксцентричности волокон и наложения концов волокон. Наибольшие значения коэффициента концентрации касательных напряжений, определяемого как Ттах/тсредн, достигали 13 и наблюдались в случае, когда концы двух волокон находились в непосредственной близости (на расстоянии не более одного диаметра). Эта концентрация приблизительно на 50% выше максимальной концентрации у изолированного конца волокна, [c.518]

В системах с ограниченной растворимостью образуются связи второго типа. Обратимся к композиту никель — вольфрам. Согласно Хансену и Андерко [14], никелевый сплав с 38% вольфрама находится в равновесии с твердым раствором на основе вольфрама, содержащим малые количества никеля (менее 0,3%). Такое равновесие предполагает равенство химических потенциалов. Этот принцип был использован Петрашеком и др. [33] при разработке сплава на Ni-основе для композита никелевый сплав — вольфрам. Вначале был использован сплав Ni-S0 r-25W. Затем в него были добавлены титан и алюминий. Во второй серии сплавов содержание вольфрама было понижено он был частично заменен другими тугоплавкими металлами ниобием, молибденом и танталом. Совместимость этих сплавов с вольфрамовой проволокой оказалась выше, чем у стандартных жаропрочных сплавов, но все же ниже, чем у сплавов, легированных только вольфрамом. Дальнейшее существенное улучшение, совместимости достигается добавками алюминия и титана, однако механизм влияния этих элементов на совместимость отличен от рассматриваемого здесь регулирования химических потенциалов. По заключению авторов, во избежание существенного уменьшения сечения вольфрамовой проволоки за счет диффузии следует использовать проволоку диаметром 0,38 мм. После выдержки при 1366 К в течение 50 ч глубина проникновения составляла 26 мкм, что соответствует коэффициенту диффузии (2-f-5) -10 ы / . Уменьшением сечения. волокна за счет диффузии можно объяснить более крутой наклон кривых длительной прочности в координатах Ларсена — Миллера для композита по сравнению с проволокой. [c.132]

Кляйн и Меткалф [10] изучали влияние поверхности разделана прочность композита А16061—В с волокнами диаметром 140 мкм при поперечном растяжении. Характеристики поверхности они изменяли путем предварительного отжига при 811 К, после чего матрицу подвергали термической обработке Т-6 (закалка образцов композита в воду и старение при 450 К). Поперечная прочность и тип разрушения характеризуются в табл. 2 (в основном, средними значениями для трех образцов). Авторы оценивали вклад трех типов разрушения расщепления волокна, разрушения по поверхности раздела волокно—матрица или в зоне взаимодействия и разрушения по матрице. Частичное разрушение по матрице должно наблюдаться во всех образцах композитов, так как матрица образует из волокон непрерывный каркас, вое- [c.217]

Влияние поверхности раздела на поперечную прочность композитов А16061—25% борсик исследовали Кляйн и др. [12]. Композиты были приготовлены горячим прессованием лент, полученных путем плазменного дугового напыления, с волокнами диаметром 140 мкм. После предварительной термической обработки при 811 К (для изменения состояния поверхности раздела) образцы композита закаливали в воду и подвергали старению при 450 К (обработка Т-6 ) или выдерживали в течение 2 ч при 700 К, медленно охлаждали до 450 К и выдерживали при этой температуре 7 ч (обработка О ). Выдержка при 450 К предназначалась как для снятия остаточных напряжений, так и для ст-арения закаленных образцов. [c.224]

Роль поверхности раздела в структурной целостности композита становится особенно очевидной, если принять во внимание тот факт, что в композите объемом 16,4 ом , содержащем 50 об. % волокна диаметром 7,6 мкм, площадь поверхности раздела примерноравна 41936 см . Результаты исследований влияния поверхности раздела- на свойства композитов представлены в работах [7, 11, 15, 38, 43, 54, 57, 60]. [c.43]

Исследованы механизмы разрушения материалов, армированных волокнами при статическом и циклическом нагружениях. Показана важность и Необходимость рассмотрения разрушения композитов на микроуровне. Причина этого заключается в первую очередь в присущей этим материалам неоднородности и анизотропии, приводящим к существованию многочисленных плоскостей слабого сопротивления (например, сдвигу и поперечному отрыву), по которым, как правило, распространяются трещины. В начале главы коротко рассмотрены виды разрушения однонаправленных слоистых композитов без надрезов при растяжении — сжатии в направлении армирования и перпендикулярном направлении, а также при сдвиге. Акцент сделан на особенностях разрушения этих композитов на уровне компонент. Макроповедение композитов оценивалось на основании анализа неустойчивого развития повреждений, возникших на микроуровне. При помощи модели, названной моделью сдвигового анализа, учитывающей неоднородность композита на микроуровне, теоретически обосновано аномальное влияние диаметра отверстия в слоистом композите на несущую способность. Этот метод анализа также использован для моделирования поведения слоистого композита со сквозным отверстием. [c.33]

Механизм разрушения композиции AI—В при испытаниях в поперечном направлении изучен Прево и Крайдером в [194, 1951. По мнению авторов, на прочность композиций в поперечном направлении оказывают влияние тип волокон, прочность связи, условия прессования композиции, прочность матрицы, остаточные напряжения. Борные волокна диаметром 140 мкм и волокна карбида кремния имеют более в >1сокую прочность в поперечном направлении по сравнению с борными волокнами диаметром 100 мкм. В связи с этим в композициях, армированных борными волокнами диаметром 140 мкм и волокнами карбида кремния, доля расщепленных волокон значительно меньше и прочность в поперечном направлении выше. Изотермические отжиги влияют на прочность в поперечном направлении в той мере, в какой они способствуют увеличению или уменьшению прочности связи на поверхности раздела. [c.89]

Прочная связь напыленного металлического слоя с волокнами значительно облегчает дальнейшие технологические операции с монослойным полуфабрикатом — укладку, резку, прессование и др. Помимо природы волокна и матричного материала, состояния поверхности их, а также режимов плазменного напыления, на прочность связи волокна с матрицей большое влияние оказывает температура волокон в процессе напыления. Изменение прочности сцепления алюминиевой матрицы с борными волокнами и прочности самих волокон в зависимости от температуры волокон изучалось в работе [88]. Проволоку из алюминиевого силава АМг-5 диаметром 1,2 мм распыляли в аргоновой плазмен- [c.173]

ВОЛОКОН связующим. Обычно полимерные связующие хорошо смачивают поверхность армирующих волокон при использовании металлических связующих проблема смачиваемости приобретает особое значение. И борные, и углеродные волокна плохо смачиваются расплавами металлов и сплавов. Поэтому, для того чтобы металлическое связующее достаточно хорошо проникало в межволоконное пространство, необходимо проводить специальную обработку поверхности волокон. Однако такая обработка элементарных волокон в пучке затруднена контактом волокон друг с другом это обстоятельство характерно для углеродных армирующих материалов, состоящих из большого числа элементарных волокон. Следует отметить, что вещества, нанесенные на поверхность тонких волокон, оказывают заметное влияние на свойства матрищ>1. Так, при нанесении поверхностного слоя толщиной 0,5 мкм на волокна диаметром 5 мкм площадь поперечного сечения поверхностного слоя составляет 44% площади поперечного сечения волокон. Это приводит к заметному изменению механических и физических свойств матрищ>1. Площадь поперечного сечения поверхностного слоя такой же толщины, нанесенного на борные волокна диаметром 100 мкм, составляет всего лишь 2% площади поперечного сечения волокон и его влияние на свойства матрицы менее значительно. [c.269]

Крутка нитей оказывает существенное влияние на свойства нитей. С увеличением степени скрученности уплотняются волокна в нити, следствием чего является уменьшение ее диаметра. Разрывная нагрузка нитей (прочность) увеличивается с повышением крутки, достигая максимума, а затем уменьшается. Направление крутки влияет на внешний вид и свойства ткани и трикотажа. Известно, что в тканях с одинаковым направлением крутки нити, основы и утка рисунок переплетения оказывается более рельефным, чем при использовании нитей с круткой разных направлений. Применение нитей с разносторонней круткой в основе и утке облегчает начесывание и свойлачивание ткани. [c.688]

При анализе работы разрушения композиционных материалов учитывалась микромеханика процессов разрушения и влияние на нее природы компонентов материала и характера их взаимного распределения. С точки зрения конструирования изделий необходим анализ макропроцессов разрушения композиционных материалов в присутствии надрезов, дефектов и других параметров конструкций, размеры которых значительно превосходят диаметр волокон. С первого взгляда это кажется невозможным, так как разрушение композиционных материалов в значительной степени меняется при наличии слабых границ раздела, а характер распространения трещин не удовлетворяет условиям, необходимым для применения основ механики разрушения. Однако экспериментальные данные свидетельствуют о возможности при определенных условиях применения к композиционным материалам основных представлений механики разрушения. By [135] показал, что подход механики разрушения к анализу распространения трещин в гомогенных, но анизотропных пластинах, может быть ограниченно применен к однонаправленным волокнистым композиционным материалам. Он определил критическое напряжение, необходимое для роста трещин различной длины параллельно волокнам при растяжении и сдвиге, и показал, что для всех случаев соотношение [c.132]

Для композиционных материалов также неприменимы и многие другие виды соединений, используемые для изотропных материалов. Брейнен и Крейдер [12] исследовали возможность соединения в косой стык и показали его полезность в тех случаях, когда отношение длины волокна к его диаметру очень мало. Однако большинство силовых конструкций требуют больших площадей, передающих сдвиговые напряжения, и повышенных толщин для сведения до минимума влияния концентраторов напряжений. [c.448]

Рис. 10.3. Влияние температуры на остаточную прочность высоконагревостойких волокон диаметром 6—8 мкм i — квардевое волокно 2 — кремнеземное волокно S — бесщелочное волокно 4 — ватрийкальцийсиликат-ное волокно

Измерять электрическое сопротивление материалов высокой нагревостойкости при повышенных температурах в воздушной среде при давлении 10 Па можно в любом термостатированном устройстве, обеснечиваю-ш,ем заданную температуру и оборудованном надежными вводами. В качестве простейшего устройства может служить камера из керамического материала, в пазы которой на внешней стороне уложена спираль высокотемпературного сплава 0Х27Ю5А. Теплоизоляцией камеры является асбест или кварцевое волокно. Камера с теплоизоляцией помещается в металлический каркас. Внутри камеры смонтированы электроды, состоящие из электрода высокого напряжения (в виде испытательного столика), выполненного из нержавеющей стали Х18Н9Т, и измерительного (в виде цилиндра диаметром 25 мм), выполненного из той же стали и обкатанного платиновой фольгой. Электроды связаны с измерительной схемой посредством платиновой проволоки, пропущенной через вводы из высокоглиноземистой керамики, вмонтированные в крышку камеры, изготовленную из нагревостойкого асбопластика АГН-7 (АГН-40) толщиной 20 мм. Описанная конструкция камеры позволяет создать равномерное распределение тепла, исключая влияние электрических полей, наводимых нагревателем. Установка нагревается до 1000°С в течение 1 ч для снятия напряжений, возникающих в конструкции при подъеме температуры. После этого необходимо измерить сопротивление вводов в диапазоне температур испытания, которое должно быть не менее Ю Ом при 600°С. [c.25]

Упругие поперечные поля. Поле в неоднородных средах формируется в соответствии с особенностями в строении структуры. В простейших средах число геометрических параметров ограниченно. Поэтому целесообразно выделить канонические структуры, образованные регулярно расположенными одинаковыми элементами в виде призматических волокон, сфероидов и других форм. Влияния отклонений от регулярных упаковок материалов могут определяться как возмущения с помощью известных методов. К числу канонических следует отнести волокнистые среды с непрерывными выпрямленными волокнами, оси которых размещены в узлах регулярных, например гексагональной или тетрагональной, решеток. На рис. 2 приведен пример строения двухуровневого нанокомпозита, упрочненного полыми или с заполнением углеродными трубочками диаметром от 15 до 100 нанометров. Субмикроструктура трубок образована так, что наиболее прочные связи ориентированы вдоль оси трубок. [c.157]

Рис. 4.10. Влияние скорости деформирования V на давление компактировання композита с волокнами диаметром 140 мкм, уложенными с шагом 180 мкм (а, б) и 160 мкм (в, г) при использовании в качестве матричной составляющей технического алюминия (а, в) и сплава АМг2 (ff, г)

Проводились экспериментальные работы также по изучению влияния длины направленных цолокон на предел прочности композиции (точнее, величины отношения длины направленного волокна к его диаметру). Так, в случае композиции алюминиевая матрица— дискретные стальные волокна было установлено [30], что с увеличением отношения длины волокна к его диаметру (///с(/) увеличивается тангенс угла наклона линии, выражающей зависимость ас от объемной доли волокна (рис. 140). [c.182]

Например можно сравнить две поковки кольца—одну, назначенную для изготовления бандажа, а другую—для кольцевой шестерни (фиг. 5, 6). Для бандажа требуется, чтобы волокна стали были расположены параллельно плоскости катания это строение обеспечит наибольшее сопротивление износу для зубьев Ж0 шестерни направление волокон параллельно внешней новерхности очевидно создает наименьшее сопротивление излому поэтому для хорошей службы нужно иметь направление волокон перпендикулярно к поверхности катания. Если расположение волокон стали имеет такое большое значение, то вполне естественно изучение самого течения и расположения этих волокон под влиянием удара. Эта работа была проделана Массеем. На вкл. л. II приведены фотографии образцов из мягкой стали с точно вставленным стержнем из той же стали, подвергнутых Массеем деформации ковкой и разрезанных потом по центру для выявления течения металла. Размеры образцов следующие диаметр 75 мм, высота 75 мм, диам. стержня 25 мм. [c.352]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...