Нагнетатели

Принципиальная схема газотурбинной установки (ГТУ) представлена на рис. 6.4. Воздушный компрессор К сжимает атмосферный воздух, повышая его давление от pi до р2 и непрерывно подает его в камеру сгорания КС. Туда же специальным нагнетателем Н непрерывно подается необходимое количество жидкого или газообразного топлива. Образующиеся в камере продукты сгорания выходят из нее с температурой 7з и практически с тем же давлением (если не учитывать сопротивления), что и на выходе из компрессора (рз = р2). Следовательно, горение топлива (т. е. подвод теплоты) происходит при постоянном давлении. [c.59]

Система подачи дополнительного воздуха с нагнетателем и элементами контроля и автоматического управления аналогична системе, применяемой с каталитическими нейтрализаторами. [c.77]

Сетки и решетки для выравнивания потока применяют также в успокоительных камерах, например камерах наддува и всасывания для испытания нагнетателей, прямых и фасонных частях трубопроводов и различных других объектах. [c.10]

КАМЕРЫ НАДДУВА ДЛЯ ИСПЫТАНИЯ НАГНЕТАТЕЛЕЙ 152). [c.309]

Основное условие, которому должны удовлетворять камеры наддува (табл. 10.4), предназначенные для лабораторных испытаний нагнетателей, это равномерное распределение скоростей как по величине, так и по направлению в сечении камеры перед ее выходным отверстием 3—3. [c.309]

Нетрудно подсчитать, какая степень неравномерности поля скоростей по величине допустима в указанном сечении, если известна допустимая степень неравномерности потока за входным коллектором испытуемого нагнетателя перед его колесом. [c.309]

При этом допустимая степень отклонения скоростей в сечении рабочей части камеры перед выходом в коллектор испытуемого нагнетателя на основании (10.89) = (+0,03) 14 0,4 или == ш/ш,, = 1 0,4. [c.309]

Камеры наддува для испытания нагнетателей [52] 309 36. Распределение запыленных потоков по сечению 312 37. Распределение концентрации пыли по разветвленным трубопроводам (раздающим коллекторам) 320 [c.351]

Центробежные нагнетатели (турбо- и осевые компрессоры) отличаются от поршневых непрерывностью действия и значительными скоростями перемещения рабочего тела. Центробежный компрессор состоит из следующих основных частей (рис. 16-5) входного патрубка 1, рабочего колеса 2, диффузора 3 и выходных патрубков 4. [c.251]

На создание потока газа через нагнетатель расходуется работа /д и отводится теплота <7д(<7тр — теплота трения в <7д не входит). Если состояние потока на входе характеризуется параметрами pi, ti, Vi и Wi, а на выходе — параметрами рз. h, 2 и W2, то основное уравнение для потока примет вид [c.251]

Таким образом, в машинах и механизмах часто необходимо производить преобразование вращательного движения в поступательное или возвратно-поступательное, и наоборот. В сложных машинах имеются механизмы для получения не только указанных двух движений, но и других криволинейных движений. В двигателе внутреннего сгорания возвратно-поступательное движение совершают поршень, впускной, выпускной и пусковой клапаны, плунжеры топливных насосов, а также некоторые детали реверсивных устройств и регуляторов. Во вращательном движении участвуют коленчатый и распределительный валы, зубчатые колеса приводов, роторы нагнетателей и некоторые другие детали. [c.185]

Для того чтобы мотор самолета мог развивать полную мощность на большой высоте, т. е. в разреженной атмосфере, применяются специальные меры воздух, необходимый для образования горючей смеси, сжимается и подается в мотор компрессором (нагнетателем). , [c.575]

Для политропы с постоянным показателем (к = х = т = п) выражение работы сжатия газа в нагнетателе может быть получено и путем непосредственного интегрирования исходного выражения работы на элементарном участке (бш = —vdp) с использованием уравнения процесса (ри = С). [c.47]

При расчете процесса сжатия газа в нагнетателе область изменения состояния газа ограничена и невелика, что позволяет использовать здесь достаточно простые эмпирические соотношения. Так, для метана в области состояния газа, характерной для обычных газопроводов (р < 7,5 МПа), в ориентировочных расчетах можно использовать следующие чисто эмпирические соотношения [c.80]

Машины, работающие при е>1,15, не имеющие специального устройства для охлаждения газов в процессе сжатия, называются нагнетателями. Машины с соотношением давления сжатия е>1,15, имеющие специальные устройства для охлаждения газов в процессе сжатия, называются компрессорами. [c.118]

Если при определении к. п.д. компрессорных машин пренебречь изменением скорости газа в процессе его сжатия и потерями теплоты через корпус компрессора, то получим формулу для политропного к.п.д. компрессора (нагнетателя). Политроп-ный к. п. д. т]пол представляет собой внутренний относительный к.п.д. процесса сжатия при бесконечно малом изменении скорости газа. [c.125]

Политропный к. п. д. (9.18) обладает той особенностью, что позволяет оценить совершенство нагнетателей и компрессоров без определения объемной или массовой подачи газа, используя только параметры рь рг, Ти Т2, измеренные в процессе сжатия, [c.126]

Как показано на рис. 10.6, атмосферный воздух сжимается в компрессоре 1 до давления 0,8—3,0 МПа. Затем воздух посту-.пает в камеру сгорания 2, куда подается жидкое или газообразное топливо В. Топливо сгорает практически при постоянном давлении, температура в активной зоне камеры сгорания, обеспечивающая полный и достаточно быстрый процесс окисления топлива, составляет 1800—2300 К, тогда как температура продуктов сгорания (газов) перед турбиной должна быть значительно ниже, исходя из прочности лопаток турбины. Температура перед турбиной в современных ГТУ может быть 1100— 1500 К. Для снижения температуры газов, выходящих из камеры сгорания, часть воздуха, подаваемого компрессором, проходит, минуя активную зону камеры сгорания, и, перемешиваясь с высокотемпературными продуктами сгорания, обеспечивает снижение температуры общего потока продуктов сгорания перед турбиной до заданного значения. Продукты сгорания поступают в турбину 3, где при их расширении кинетическая энергия преобразуется в работу на лопатках турбины, соединенных с валом. Вал установки 4 соединяет турбину, компрессор и полезную нагрузку 5, например электрогенератор или нагнетатель транспортируемого природного газа. [c.146]

Компрессорные воздушно-реактивные двигатели, отработавшие моторесурс на самолетах, широко используются в наземных установках различного назначения для привода центробежных нагнетателей газа, в установках бурения скважин и т. д. [c.155]

Применяются ГПА с центробежными нагнетателями газа и ГПА с поршневыми компрессорами для сжатия газа. На газопроводах большого диаметра применяют ГПА с центробежными нагнетателями, имеющими большую объемную производительность (подачу). В ГПА мощностью 25 МВт производительность одного нагнетателя может составлять до 53-10 м /сут (подача по условиям всасывания до 650 м мин). Степень повышения давления газа в нагнетателе е = 1,44. [c.155]

Экспериментальные установки будем классифицировать следующим образом а) разомкнутые, без циркуляции компонентов [Л. 358а] б) полуразомкнутые, с возвратом либо твердых частиц, либо газа при накапливании улавливаемых частиц [Л. 18, 229, 309, 380, 36] и в) замкнутые, с возвратом всего дисперсного потока либо )аздельно обоих компонентов в теплообменный участок (Л. 309, 380]. 1ри этом первый тип установок наиболее конструктивно прост, но требует больших запасов сыпучей насадки и не пригоден при использовании газов, выброс которых недопустим (например, гелия, фреона и т. п.). Третий тип установок позволяет достаточно просто достигать высоких концентраций в контуре и не требует наличия осади-телей или циклонов. Однако здесь необходим пропуск дисперсного потока через нагнетатель, что ограничивает возможности его выбора и создает значительные трудности в измерении расходов газа и частиц. [c.216]

Слабым местом методики [Л. 225] явилась косвенная оценка расхода газа и расходной концентрации (по характеристике нагнетателя или из уравнения теплового баланса). Однако характеристика воздуходувки при перекачке дисперсного потока существенно изменяется и не может быть надежно использована при циркуляции суспензии. Погрешность оценки расхода по тепловому балансу будет возрастать с увеличением концентрации, сопровождаемой уменьше- [c.223]

Для прекращения подачи дополнительного воздуха в реактор на аварийных по температуре режимах, а также на принудительном холостом ходу во избежание возникновения хлопков в нейтрализаторе применяется система контроля и автоматического управления. Она включает в себя датчик температуры (термопару), установленный в реакторе, электронный блок управления, трехходовой электромагнитный клапан и клапан отсечки воздуха. Электронный блок подает управляющий сигнал на трехходовой клапан при достижении определенного порога температур (около 850 °С). Клапан срабатывает также от максимального разрежения во впускном трубопроводе двигателя при его работе на принудительном холостом ходу. В обоих случаях он, воздействуя на клапан отсечки воздуха, предотвращает подачу воздуха в нейтрализатор. Такая система применяется с любым типом воздухоподающих стройств — нагнетателем, эжектором или пульсарами. [c.68]

Система нейтрализации ОГ автомобилей Г.ДЗ-24 с каталитическим нейтрализатором типа Н-13 объемом реактора 1,6 л с гранулированным палладиевым катализатором ШПК-0,5 представлена на рис. 41. В качестве источника дополнительного воздуха использован ротационный нагнетатель. Приемлемым вариантом системы бескомпрессорной подачи воздуха в нейтрализаторе являются безынерционные обратные клапаны-пульсары. В этом случае состав СНОГ несколько упрощается. [c.69]

К системе нейтрализации -ОГ легковых автомобилей предъявляются жесткие требования по шумности. Дополнительный шум автомобиля, оснащенного СНОГ, может возникнуть из-за нарушения акустической настроенности стандартной системы выпуска, шумоизлучения корпуса нейтрализатора, шума от работы нагнетателя или пульсаров. [c.69]

При установке СНОГ уровень внутреннего и внешнего шума нового автомобиля увеличивается в среднем на 1,5 дБа, не превышая нормы стандартов. Описанная система нейтрализации с небольшими изменениями применима на микроавтобусе РАФ. Эффективность очистки ОГ по окиси углерода и углеводородом для СНОГ с нагнетателем достигает соответственно 85 и 80% при испытаниях по ездовому циклу, для СНОГ с пульсарами — 73 и 61%. Для двигателей с настроенной системой выпуска эффективность СНОГ с подачей воздуха пульсарами увеличивается соответственно до 85 и 78% за счет повышения пиков разрежения во впускном трубопроводе. [c.70]

СНОГ ЗИЛ-130 снижает выбросы на 60. .. 70 о. Степень очистки, превышающая 90% по СО, достигнутая в СНОГ ЛиАЗ-677 и ГАЗ-24, может быть получена совместным использованием пульсаров и эжекторов или применением нагнетателя, дооборудованием автомобиля системой автоматического контроля работы СНОГ. Однако для грузовых автомобилей важнее повышенная надежность в работе, стабильность характеристик СНОГ, минимальные затраты в эксплуатации при приемлемой эффективности. [c.72]

Площадь сечения рабочей части камеры выбирают всегда такой, чтобы можно было пренебречь величиной динамического давления в этом сечении по сравнению с динамическим давлением в сечении 3- -3 перед колесом испытуемого нагнетателя. Практически отношение динамических давлений Рск.н Рскз в указанных сечениях можно принять равным 0,005 (0,5 %). Тогда на основании уравнения неразрывности получается степень под-жатия [c.309]

Штейнберг М. Е., Гинзбург Я- Л. Численный метод расчета П-образной коллекторной системы с нагнетателями в ответвлениях. — В ки. Пром. очистка газов и аэродинамика пылеулавливающих аппаратов. Ярославль тр. ВНИПКИО для кондиционирования воздуха и венти,ляции 1975, с. 48—51. [c.342]

Использование процессов дросселирования. Процесс дросселирования находит широкое применение в технике в редукционных устройствах пневмосетей (для снижения давлеття) при регулировании работы различных машин и нагнетателей за счет изменения расхода рабочего тела в редукционно-охладительных устройствах теплоэлектростанций и др. Но особенно широко эффект дросселирования используется в циклах холодильных машин и в криогенной технике. [c.26]

При решении ряда технологических задач, в частности при построении приведенных характеристик центробежных нагнетателей, расчете процессов сжатия газа и других необходимо располагать скорее не первичными термодинамическими величинами Ср Ср Он, Ои, а их комплексами СрОн, СрОи, pv и др. [c.35]

Для внешнеадиабатного процесса (б( = 0), например сжатие газа в нагнетателе, показатели процессов к, х определяются по аналогичным уравнениям (а) и (б) и при предварительно и ориентировочно заданным значении адиабатного к. п. д. нагнетателя (т]ад = 1бет). Связь между первыми средними показателями адиабаты к и внешнеадиабатного процесса /с в этом случае может определяться уравнением (при проведении технических расчетов) [c.47]

Осреднение рассмотренных величин для проведения технических расчетов в области работы магистральных газопроводов можно осуществлять как среднеарифметическое, так как линии адиабатных процессов близки К прямым линиям (см. рис. 3.7). Например, реальную удельную работу сжатия газа в центробежном нагнетателе на газопроводах можно определять с помощью уравнения (3.22), вводя дополнительно в расчеты понятие к. П. д. процесса, либо по уравнению (2.24), если известны фактические значения температур (<1, <2) и давлений (рь рг) в процессе сжатия, либо пользуясь следующим расчетным уравнением для внешнеадиабатного процесса сжатия (бр = 0) [c.47]

Процессы сжатия газа в нагнетателях и неохлаждаемых компрессорах необходимо рассматривать как процессы внешнеадиабатные. Это значит, что внешний теплообмен через корпус компрессора отсутствует. Однако имеются необратимые потери работы, вызванные трением газа в процессе сжатия, [c.125]

В качестве энергопривода центробежных нагнетателей применяют ГТУ либо синхронные электродвигатели, а в качестве энергопривода поршневых ГПА — газовые поршневые ДВС. В состав ГПА любого типа также входят вспомогательные системы смазки, охлаждения, регулирования, система управления и КИП. [c.155]

Газотурбинные установки для привода нагнетателей газа, изготавляемые в XI пятилетке, имели температуру перед турбиной порядка 1200—1300 К и к. п. д. 29—31%. В XII пятилетке будет освоено производство ГТУ для тех же целей с температурой перед турбиной порядка 1400 К и к. п. д. до 34%. В опытно-промышленную эксплуатацию будут введены парогазовые установки, предназначенные для компрессорных станций газопроводов (см. 48). [c.156]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...