Степень неравномерности потока

I. ХАРАКТЕРИСТИКИ СТЕПЕНИ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПОТОКА [c.14]

Так как б, и возрастают при увеличении Агю , по отклонению коэффициентов 7И, и Кк от единицы можно, очевидно, судить о степени неравномерности потока в данном сечении. [c.17]

Дополнительные сведения о соотношении величии М . и N можно найти в других литературных источниках [79, 109]. В качестве показателя степени неравномерности потока иногда берут также величину [142] [c.18]

Как было отмечено, отношение скоростей да, шх од,и1х даг не всегда достаточно точно характеризует степень неравномерности потока ио всему сечению. Это можно показать на следующих примерах. [c.18]

Л1, = 1,33 и Л 1, 2. Следовательно, степень неравномерности потока [c.19]

МЕТОДЫ ОЦЕНКИ ВЛИЯНИЯ СТЕПЕНИ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПОТОКА НА ЭФФЕКТИВНОСТЬ РАБОТЫ АППАРАТОВ [c.56]

Если известны законы распределения скоростей в рабочей камере аппарата и функциональная зависимость коэффициента эффективности работы аппарата от скорости рабочей среды, то можно установить функциональную зависимость эффективности аппарата от степени неравномерности потока. [c.56]

Чтобы выявить влияние степени неравномерности потока на эффективность работы электрофильтра, исключив при этом другие факторы, следует оперировать не абсолютными значениями (Яу ), , к р ,, а отношениями их к тем же величинам, но подсчитанным в предположении, что поле скоростей равномерно по сечению данного аппа])ата (УИк 1). Тогда на основании выражений (2.6) и (2.12) [c.59]

Следует отметить, что в описанных исследованиях были получены сравнительные данные для одного и того же электрофильтра при различных степенях неравномерности потока. Полученные результаты практически хорошо согласуются с теоретическими выводами о наличии влияния неравномерности потока на эффективность очистки и с достаточной для практики точностью подтверждают справедливость формулы (2.13). [c.76]

Ниже приведены метод расчета отводящих участков (расчет степени неравномерности потока на выходе из аппарата и места устройства выходного отверстия), а также результаты экспериментальной проверки этого метода и подробного изучения структуры потока на участках перед выходом из аппарата. [c.137]

Подставляя в это выражение значение гс /шк из (6.6) или (6.11), получим в общем виде формулу для определения степени неравномерности потока по оси канала [c.144]

Как было показано в гл. 2, отдельные (локальные) отклонения скоростей, даже если они очень значительны, не могут служить показателем степени неравномерности потока в целом, т. е. значения ш 1ах и шт не могут характеризовать эту неравномерность, тем более, что для сечения /—/ они являются случайными. Более объективную и полную оценку степени неравномерности дает интегральная се величина, например коэффициент Л , . Результаты расчета этого коэффициента па основе измеренных скоростей при различных средних скоростях потока приведены ниже. [c.247]

С увеличением числа Re уменьшается степень неравномерности потока, вызванная не только влиянием стенки канала, но и другими причинами, например условиями входа в аппарат. Это установлено различными исследователями [142]. Такое явление имеет место, когда по тем или иным причинам в сечениях слоя располагаются куски материала с различными диаметрами (например, ,1 и .,2). Объясняется это тем, что поскольку на одной и той же высоте слоя абсолютная величина сопротивления (например, 8р — [63]) одинакова для тел с разными [c.277]

Нетрудно подсчитать, какая степень неравномерности поля скоростей по величине допустима в указанном сечении, если известна допустимая степень неравномерности потока за входным коллектором испытуемого нагнетателя перед его колесом. [c.309]

Практически допустимая степень неравномерности потока перед колесом может быть принята равной 3 %, т. е. Ашо.о = /w = [c.309]

Характеристики степени неравномерности потока 14 2, Структура потока в подводящих участках аппарата 18 [c.349]

Из всего сказанного следует, что при большой степени неравномерности потока нестационарные явления могут значительно повышать потери энергии и оказывать существенное влияние на форму характеристик ступеней. Во многих случаях в этом кроется причина значительного различия между к. п. д. неподвижных решеток и вращающихся РК. Этим объясняются также многие противоречия в результатах опытов, выполненных на ступенях, близких по своим геометрическим характеристикам, но испытанных при различной структуре потока. [c.249]

На рис. 7.30 показано влияние неравномерности потока на входе в компрессор на его характеристики. Смещение границы устойчивости работы из-за неравномерности потока должно быть учтено как при выборе минимального запаса устойчивости А/Су при создании двигателя, так и в эксплуатации при введении ограничений по маневрированию. Для этого необходимо знать зависимость изменения запаса устойчивости от степени неравномерности потока. Для оценки степени неравномерности используются приближенные критерии. Часто используется критерий, определяемый по разности максимального и минимального полного давления потока [c.132]

В 1963 г. для расчета теоретического давления нешироких рабочих колес с лопатками произвольной формы были предложены И. Л. Локшиным эмпирические формулы, полученные в результате соответствующей обработки большого числа экспериментальных данных. В этих формулах, которые обеспечивают хорошую сходимость расчетных и экспериментальных значений Ну, учитывается степень неравномерности потока при выходе из рабочего колеса, а также его отставание по отношению к выходным участкам лопаток. Для колес с загнутыми назад лопатками теоретическое давление достаточно надежно определяется с помощью теории круговых вращающихся решеток. [c.855]

Для получения кольцевых сопел нулевой тяги необходимо использовать симметричные радиальные течения. На рис. 4.30 представлено течение в таком кольцевом сопле нулевой тяги (обозначения совпадают с предыдущими). Основная особенность такого сопла состоит в том, что нулевая тяга в нем получается при всех значениях радиуса выходного сечения независимо от степени неравномерности потока. Однако некоторые трудности, связанные с моментом запуска и поддержанием стационарного режима течения, говорят о том, что лучше использовать для этих целей два симметрично расположенных радиальных сопла. [c.162]

Местоположение начала отрыва в диффузоре обусловливается не только степенью неравномерности распределения скоростей на входе (величиной оша.ч)- но и характером распределения, аналогично его влиянию на профили скорости в сечениях безотрывного диффузора. При подводе жидкости к диффузору с вытянутым профилем скорости отрыв происходит в сечениях, более близких к входу, чем при подводе потока с равномерным полем скоростей (рис. 1.23, а и б). При вогнутом профиле скорости на входе начало отрыва в диффузоре несколько отодвигается вниз по потоку (рис. 1.23, в). [c.29]

Заметим, что плоские (тонкостенные) решетки обладают специфической особенностью, заключающейся не только в том, что степень выравнивания потока в сечениях на конечном расстоянии за ними отличается от степени растекания но их фронту, но и в том, что при достижении определенных значений коэффициента сопротивления эти решетки даже усиливают неравномерность потока за ними, придавая профилю скорости характер, прямо противоположный характеру распределения скоростей перед ними. [c.77]

Если распределительные устройства устанавливают специально для выравнивания потока в аппарате, то интерес представляет результат, получаемый в сечениях на конечном расстоянии за этими устройствами. Если распределительные устройства являются одновременно и рабочими элементами аппарата или объектами обработки, то наиболее важной является степень растекания потока по их фронту. Следовательно, в общем случае необходимо определить степень растекания струи (выравнивания потока) как по фронту распределительного устройства, так и в сечениях на конечном расстоянии за ним. Чтобы облегчить решение этих задач, примем следующую классификацию возможных видов неравномерности потока. [c.78]

Последние формулы в пределах применимости данной гидравлической теории дают связь между коэффициентом неравномерности перед решеткой, заданной степенью неравномерности за ней, и коэффициентом сопротивления решетки также и для случая, когда нет четко выраженных границ струи ни в сечении О—О ни в сечении 2—2, т. е. для потока во всем сечении канала (рис. 4.6). [c.104]

Знать степень неравномерности и дальность ее распространения для различных промышленных аппаратов очень важно. Задача заключается в следующем в установлении зависимости степени неравномерности поля скоростей от относительного расстояния сечения до выходного отверстия при различных отношениях площадей рабочей камеры и отверстия в определении оптимального расстояния выходного отверстия от конечного сечения рабочей камеры для различных условий отвода потока из аппаратов. [c.138]

Достаточное выравнивание потока по всему течению (Л4к = 1,25) достигается при установке за направляющими лопатками одной решетки с коэффициентами сопротивления tp = 2,9 (f = 0,55) и = 5,5 (f 0,45). Однако при этом остаются местные завалы и пики скоростей. Поэтому получаемая степень равномерности распределения скоростей несколько уступает степени неравномерности в варианте с подводящим участком в виде наклонного диффузора при двух решетках с поперечными перегородками между ними (см. табл. 9.5). [c.238]

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Рис. XIV.5. Влияние степени неравномерности потока на потери а —влияние Хс, б —влияние гг/ i при X ,= onst (по опытам ЛПИ)

Характеристикой потока при входе в рабочее колесо, как указывалось, может служить коэффициент неравномерности в относительном движении х,а. Значения Хщ1 были получены расчетом для ступеней МЭИ и БИТМ. Для ступеней БИТМ крутое падение степени неравномерности потока в относительном движении происходило в области чисел и/Со, превышающих это характеристическое число при осевом выходе потока (и/Со = 0,48). Для ступеней же, работающих при больших числах Re (опыты МЭИ), в этой области оказался некоторый подъем кривых и 1. Поэтому уменьшение потерь от ПАС в ступенях БИТМ за счет увеличения и/Со могло превосходить рост потерь от повышения выходной кинетической энергии (неосевой выход потока) и от обтекания профилей под отрицательными углами атаки. [c.249]

В связи с этим, начиная с пятидесятых годов, широко используются новые методы экспериментального исследования центробежных ступеней. Измерение параметров потока реального течения в межлопаточных каналах рабочего колеса производится с помощью вращающихся вместе с колесом пневмометрических насадков, что позволяет исследовать степень неравномерности потока по шагу и ширине межлопаточного канала, определить наличие и размеры вихревых зон и оценить потери давления в различных элементах ступени. Этот метод исследования параметров потока в относительном движении является перспективным и ус--пешно применяется в ряде научно-исследовательских институтов. Для выяснения сущности физического процесса, происходящего в рабочем колесе, используются также современные методы визуализации, которые позволяют получать не только качественную картину потока, но и производить количественные оценки. С. И. Постоловским (1960) разработан интересный метод визуализации, основанный на фотографировании вращающимся вместе с колесом аппаратом пузырьков азота, находящихся в потоке жидкости. [c.858]

Обеспечение равномерного )заспределении скоростей по сечению рабочей зоны (камеры) технологических аннаратов полочного тина простыми способами, как правило, не представляется возможным. Это обусловлено главным образом ограниченностью габаритных размеров промышленных установок, вследствие чего очень часто исключается возможность применения достаточно плавных переходов от одного сечения подводящих и отводящих участков к другому, а также плавных поворотов, ответвлений и т. д. При наличии резких переходов, изгибов, ответвлений и других участков со сложными конфигурациями равномерная раздача потока по сечению может быть достигнута лишь при помощи специальных выравнивающих и распределительных устройств. Геометрические параметры и формы аппаратов, а также подводящих и отводящих участков, в реальных условиях очень разнообразны, поэтому различны степень и характер неравномерности потока II соответственно способы выравнивания его по сечению. [c.10]

Вопросами выравнивания потока по сечению ра.зличных каналов, аппаратов н приборов занимаются давно. Сначала эти задачи решалисн чисто эмпирически. Не было рациональных методов подбора выравнивающих устройств. Известно, что для выравнивания потока при не очень большой степени неравномерности его по сечению применялись сетки (сита) или решетки (перфорированные листы и т. п.). Путем простого подбора густоты сеток (решеток), местных накладок на них добивались необходимой степени равномерности распределения скоростей по сечению. Особенно часто к этому методу прибегали при распределении потока в аэродинамических трубах [17]. [c.10]

Аналогичное, несколько более полное решение было дано позднее Г. И. Тагановым [128]. На основе этих же методов автором [45] было получено выражение, позволяющее в случае большой неравномерности потока, т. е. большой начальной разности скоростей двух трубок тока прямого канала, найти значение коэффициента сопротивления решетки, обеспечивающее заданную степень равномерности распределения скоростей по сечению, расположенному на конечном расстоянии за решеткой. и [c.11]

Мак-Карти [198] исследовал трехмерный поток через проволочную решетку с произвольным распределением сопротивления в канале постоянного, но различной формы, сечения. Не вводя ограничения па величину изменения сопротивления решетки по сечению и на степень неравномерности поля скоростей, как это сделано во всех перечисленных работах, он вывел уравнения, позволяющие вычислить изменение сопротивления решетки, необходимое для получения заданного профиля скорости. Эти уравнения справедливы для случая плоской решетки произвольной кривизны, но только для равномерного исходного профиля скорости. [c.11]

Оценка степени неравномерности распределения скоростей но сечению часто ирогзоднтся но величине отношения максимальной скорости потока [c.15]

Таким образом, если при большой регулярной неравномерности потока известно распределение скоростей в трубопроводе перед решеткой, т. е. 01. 02у Л4о1, Л4 )2, N01 и Л ог. то, задаваясь степенью неравномерности в конечном сечении за решеткой, т. е. величинами Ш21. 22, 2ь 22, N. 1 и Л 22, можно с помощью выражений (4.30), (4.34) и (4.35) или (при Л4 = = 1) (4.36), (4.37) и (4.38) найти соответствующее значение [c.102]

Таким образом, для уменьшения неравно.мерности потока па конечном участке рабоь.ен зоны аппарата и укорочения расстояния от рабочей зоны до выходного отверстия можно поместить в камере аппарата соответствующее сопротивление, равномерно распределенное но сечению (например, решетку, насадку и т. и.). Относительное расстояние, соответствующее заданной допустимой степени неравномерности (ьа/цу)д,, , определится выражением, в котором знак " при ш отброшен [c.144]

Что же касается степени равномерности потока, то при той же схеме подводящего участка и одной дополнительной p Hi -тке в виде перфорированного листа с f = 0,50-4-0,55 она получается достаточно [низкой (Л4ц = 1,26). С уменьшением коэффициента живого сечения дополнительной решетки до /= 0,45 снижается коэффициент неравномерности до Л4ц = 1,12. Достаточно равномерное поле скоростей (М = 1,06) достигается лишь при установке двух дополнительных решеток с f = 0,45. [c.243]

Как уже отмечалось, в первом электрополе поток сильно закручен, поэтому он отжимается к периферии и степень неравномерности получается очень высокой (Л4к 2, табл. 9.11). [c.257]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...