Никель при трении

Рис. 56. Вид изношенной поверхности никеля при трении о шкурку, а —+20°С б-------------------------60°С.

Для изучения изменения дислокационной структуры в никеле в процессе ИП проведены измерения ФМР поликристаллического никеля при трении с конструкционной бронзой в поверхностноактивной среде (глицерин) и инактивной (масло индустриальное И-20А). Исследования ФМР проводили на спектрометре, который представлял собой волноводную мостовую схему, построенную на ферритовом циркуляторе с отражательным прямоугольным резонатором. Образцы в форме дисков с хвостовиками со сформированной предварительно поверхностью отжигали в вакууме 2,66 х X 10 Па (2-10 мм рт. ст.) при 800° С в течение 2 ч. После отжига образцы испытывали на машине трения АЕ-5. [c.30]

В работе [ 06] на основании данных исследований методом ферромагнитного резонанса никеля при трении с бронзой сделан вьшод о том, что образовавшаяся на нем пленка в установившемся режиме не имеет строго кристаллического строения, поскольку в данной пленке не увеличивается плотность дислокаций при трении. [c.62]

Из представленных данных отчетливо видно, что изменение ширины линии по глубине образцов быстро затухает и в слоях толщиной больше 1 мкм слабо зависит от состава смазки. Более того, кривые р ( ) при трении металлов в разных средах могут на некоторой глубине пересекаться, что характеризует разную степень локализации структурных несовершенств по глубине металла. Интересно в этой связи изменение Р по глубине никеля при трении в вазелиновом масле с добавкой сложных эфиров (кривая 8). [c.122]

Кривые изменения периода кристаллической решетки никеля при трении в инактивной и активной смазочных средах качественно близки к соответствующим зависимостям, полученным для медных образцов (см. рис. 42). При трении в чистом вазелиновом масле период решетки никеля уменьшается на минимальной исследуемой глубине (1 мкм) до 0,351 нм (для исходного состояния никеля а == 0,352 нм). Все четыре присадки (СЖК С,— g и i7— ao, эфиры Э-1 и Э-4), которые использовали при исследовании периода решетки никеля, на глубине i = 5 мкм дают значение а = 0,351 нм (ниже исходного), а в интервале t = 1. .. [c.126]

Данных о влиянии цинка и никеля на поведение при трении оловянистых бронз практически нет. На основании работы [47 ] при значительном градиенте плотности дислокаций, по глубине зоны деформации можно предполагать положительную роль цинка и отрицательную роль никеля при трении оловянистой бронзы. [c.172]

Сплошные карбидные структуры возникают в результате непосредственного химического взаимодействия металла с углеродом разлагающейся при трении смазки путем реакционной диффузии. Для образования карбидов совершенно не обязательно нагревание поверхностных слоев до температур, превышающих точку фазового перехода (в аустенит), как и охлаждение с большой скоростью. В связи с этим появления карбидных слоев при трении можно ожидать при умеренных температурах и на любых карбидообразующих металлах и их сплавах, в том числе таких, которые в твердом состоянии углерод не растворяют. Подтверждением этого служат полученные на поверхности трения нетравящиеся структуры, состоящие из карбидов хрома и железа (на хроме), карбидов никеля и железа (на никеле) и карбидов хрома, никеля, железа (на нихроме). [c.27]

Интересным результатом работы [53] является установление соотношения между толщиной зоны пластической деформации и толщиной частиц износа для случая, когда они свободно уносятся из контакта и не подвергаются дальнейшему разрушению. При трении никеля по никелю в разных условиях (воздух, вакуум, изменение скорости и нагрузки) установлена линейная пропорциональность между толщиной фрагментов, которая меняется от 0,01 до 0,05 мм, и толщиной зоны деформации, которая изменяется от [c.98]

Пленки таких металлов, как медь, никель, железо, алюминий, разрушаются периодически. После этапа интенсивного разрушения пленки обнажается поверхность металла, наступает этап образования толстой окисной пленки, и затем процесс повторяется. Образование, свойства и разрушение окисных пленок при трении зависят также от внешних условий — влажности абразива, состава окружающей среды и др. [c.39]

Результаты ряда исследований показывают, что химический состав (особенно наличие хрома и никеля) коррозионно-стойких сталей влияет на активность СМ лишь до определенной массовой доли элементов (10. .. 15 % для хрома и никеля), при превышении которой их влияние на адгезию СМ практически не изменяется. В связи с этим коэффициенты трения для соединений из коррозионно-стойких сталей приблизительно одинаковы. [c.340]

J Как видно из табл. 21.2, стали, содержащие никель, устойчивы в растворе серной кислоты. Но при трении скольжения в этой же среде они интенсивно корродируют. [c.569]

Структурные изменения в поверхностных слоях металлов при трении в жидких смазочных средах. Для выявления особенностей структурного, состояния тонких поверхностных слоев металлов, обусловленного различными видами смазок, исследованы образцы меди, железа и никеля, деформированные трением с применением активных и инактивных смазочных сред. Инактивной смазочной средой служило чистое вазелиновое масло, которое относится к минеральным маслам специального назначения. [c.121]

Рис. 39. Кривые изменения физической ширины рентгеновских линий по глубине зоны деформации при трении меди (а), железа (б), никеля (в) в разных смазочных средах

Рис. 42. Кривые изменения периода кристаллической решетки никеля по глубине зоны деформации при трении в разных смазочных средах (штриховая линия — исходное значение а)

Чугуны, легированные никелем, часто имеют аустенитную структуру и поэтому значительно более коррозионностойки. Потери от коррозии у них составляют от 0,1 до 0,01 по сравнению с нелегированным чугуном. Эти материалы в отличие от серого чугуна не имеют склонности к графитации, немагнитны и при содержании свыше 20% никеля нечувствительны к внезапным температурным колебаниям. При трении этих чугунов между собою или с другими материалами они не проявляют тенденции к заеданию. [c.149]

Характерно, что даже при наличии следов сурьмы при трении серебра по никелю полностью отсутствуют налипание и наплывы, свойственные чистому серебру. При испы- [c.279]

При сварке трением [72] изделий из силавов циркония со сплавами никеля, которые применяют в конструкциях ядерных реакторов, необходимо, чтобы энергия, выделяемая в контакте при трении, была до 5,3 кет на 1 см свариваемой площади, а усилие сжатия в процессе трения и осадки 700—5600 кПс.ч . Рекомендуется проводить сварку на жестких режимах с продолжительностью всего процесса менее 10 сек. [c.371]

Для определения целесообразных областей применения никель-фосфорных покрытий в качестве износостойкого материала необходимо знать величину их весового износа в сравнении с другими хорошо зарекомендовавшими себя износостойкими материалами, например с хромовыми покрытиями. При этом прежде всего необходимо знать износостойкость никель-фосфорных покрытий при трении в паре с такими широко распространенными в машиностроении материалами, как сталь, чугун, медные и алюминиевые сплавы. [c.59]

Весовой износ никель-фосфорных покрытий в зависимости от температуры термообработки, содержания фосфора, удельной нагрузки и рода смазки при трении по стали ЗОХГСА (продолжительность испытаний 25 ч) [c.60]

Как уже отмечалось, термообработка при 300° и выше приводит к тому, что структура покрытий представляет собой твердый раствор фосфора в никеле и химическое соединение N 3 . Частицы N 3 существенно увеличивают твердость покрытий. Благодаря этому уменьшается возможность взаимного внедрения трущихся поверхностей, в результате чего снижается количество и вес частиц, выцарапываемых при трении с поверхности покрытия. [c.61]

В связи с тем что в некоторых механизмах детали работают постоянно в условиях сухого трения, возникает необходимость изучения износостойкости и поведения никель-фосфорных покрытий при трении без смазки. Были проведены сравнительные испытания по определению износостойкости никель-фосфорных и гладких хромовых покрытий при трении по стали ЗОХГСА НЕС 32) без смазки (табл. 18). [c.63]

Антифрикционные свойства. Зависимость коэффициентов трения от величины нагрузки при трении стали по бронзе никель фосфорному н хромовому покрытиям приведена на рис 6 Как видно из приведенных кривых, возрастание коэффициента трения для никель фосфорных покрытий наблюдается при повышении нагрузки свыше 6 О, а для хромовых покрытий после 6.5 МПа Довольно низкие коэффициенты трения ннкель-фосфорных покрытий объясняются, в частности, их хорошей прирабатываемостью Приме нение смазочного материала существенно снижает силу трения Важное значение имеет определение максимальных нагрузок до заедания, выдерживаемых никель фосфорными покрытиями Эти характеристики получены при использовании машины трения 77МТ 1 в условиях возвратно-поступательного движения при смазке маслом АМГ 10 и комнатной температуре Величина предельных нагрузок до заедания выдерживаемых никель фосфорными покрытиями существенно возрастает после часовой термообработки в интервале температур 300— 750 °С и доходит до 42 МПа [c.15]

Рис 6 Зависимости коэффициентов трения fi стали при трении по бронзе / хромовому 2 и никель-фосфорноиу покрытию 3 От удельной нагрузки при смазке маслом АМГ 10 [c.16]

Испытания Ni—Р покрытий, содержащих 10 % фосфора толщиной 100 мкм термообработанных в течение 1 ч при различных температурах 300—600 С, при трении в паре с колодками серого чугуна с НВ 2600 МПа на машине трения типа МИ с вращательным движением при скорости скольжения О 47 м/с, нагрузке 2 5 МПа и смазывании автолом AK-IO, показати, что сопряженная пара быстро прирабатывается и наименьший износ наблюдается у Ni—Р-покрытий термообработанных при 350—400 °С Износостойкость термообработанных при 350—400 °С никель-фосфорных покрытий в паре с серым чугуном в 22 раза меньше чем у хрома или закаленной стали 45 (рис 7 а) Износостойкости Ni—Р покрытий в паре со свинцовистой бронзой (рис 7 б) и баббитом (рис 7 в] соизмеримы [c.16]

Исследование методами световой и растровой электронной микроскопии износа пары никель — никелевый сплав при трении без смазки позволило выяснить, что в начальный период износ является абразивным, обусловленным шероховатостью поверхностей. При этом происходит схватывание со сдвиговым разрушением и переносом сплава на поверхность никеля. При дальнейшем испытании непрерывное схваты вание и птпел ние епут к расслоению метал- [c.17]

Легированная конструкционная сталь применяется в большей номенклатуре марок для изготовления ответственных тяжелонагружен-ных деталей машиностроения различного назначения, работающих в условиях знакопеременных нагрузок, при трении, при повышенных температурах. В качестве легирующих элементов используют хром от 0,5 до 3 %, марганец до 2 %. кремний до 1,5 %. никель до 4,0 %, молибден до 0,5 %, ванадий до 1 7о, вольфрам до 1 %. [c.68]

Возможно, что избирательный переход частиц меди в режиме трения, представленном на рис. 18, происходит отчасти благодаря образованию трибоплазмы в локальных точках в период приработки пар трения медный сплав — сталь, когда имеет место взаимодействие отдельных микровыступов контактных поверхностей. По-видимому, ИП в какой-то степени обусловлен субмикроплаз-менным напылением в местах фактического касания трущихся поверхностей продуктов возбуждения, в основном меди, так как температура плавления и прочность меди значительно меньше температуры плавления и прочности стали, и в плазме преобладают атомы и ионы меди наряду с другими более легкоплавкими, чем сталь, продуктами износа. Это предположение объясняет и многие другие экспериментальные данные. Например, почему ИП имеет место при трении пар никель—сталь, серебро—сталь, сталь—сталь (при наличии в смазке частиц меди) и проявляется только в местах фактического касания поверхностей. [c.43]

Наиболее распространенными самофлюсующимися порошками являются сплавы на основе никеля, легированные бором и кремнием. Они отличаются высокими технологическими свойствами и низкой температурой плавления, что позволяет наплавлять стальные детали на воздухе. Покрытия стойки к воздействию агрессивных сред, повышенных температур, износоустойчивы при трении по металлу со смазкой и без нее, а также при абразивном изнашивании. По уровню износостойкости покрытия из самофлюсующихся сплавов в 3...5 раз превосходят закаленные инструментальные стали. По американской спецификации эти сплавы имеют торговое название Колмоной, а сплавы подобного типа в Японии называются Фукудалои. [c.196]

Композиционный гибкий шнуровой материал Сфекорд-экзо № 40 готовят на основе никелевого самофлюсующегося сплава, никель-алюминиевого композита и специального твердого сплава. Он предназначен для напыления покрытий без оплавления. Разогрев основного металла детали также не превышает 523 К. Материал обеспечивает получение твердого и плотного покрытия. Формируемая в процессе напыления неоднородная структура покрытия придает упрочненным изделиям повышенные антифрикционные свойства и износостойкость при трении металла о металл. Абразивная износостойкость удовлетворительная, но ударные воздействия на покрытие не допускаются. При обработке покрытия шлифовальным кругом достигается высокое качество рабочей поверхности. При этом полученный слой обладает эффектом самосмазы-вания за счет контролируемой микропористости. [c.225]

Водородное изнашивание может быть вызвано не только водородом, который образуется при трении, но и водородом, который может образоваться при различных технологических процессах. При выплавке чугуна в доменном процессе из влаги дутья образуется водород, который и попадает в металл (такой водород называют биографическим). При термической обработке, например в результате азотирования (при диссоциации аммиака), выделяющийся водород диффундирует в сталь. Наводороживание стальных изделий происходит при электроосаждеиии кадмия, цинка, хрома и никеля. Одним из способов устранения водорода при гальванических покрытиях является термообработка изделий при температуре 200 °С. [c.124]

Повреждения пластмассовых тормозных элементов автомобилей. Процессы переноса стали и чугуна на пластмассовые тормозные элементы автомобилей рассматривали А. Г. Георгиевский и М. Н. Олина. При трении асбестосмоляного образца с чугуном, легированным никелем и хромом, при температуре 400. .. 500 °С происходит перенос пластмассы на чугун. При дальнейшем повышении температуры на поверхности чугунных образцов наблюдается увеличение толщины неметаллической пленки, которая при температуре 900 °С достигает 100 мкм. Пленка неоднородна по строению прилегающая к металлу часть более светлая, подобна окисной. В дальнейшем чугун переносится на пластмассу. Предварительно на некоторой глубине от поверхности трения образуется тонкая трещина, которая местами выходит на поверхность. На отдельных участках наблюдается закатывание пластмассы в металлическую поверхность. Чугун переносится несплошным слоем отделившаяся от основного материала посредством образования трещины часть чугуна хрупко разрушается на отдельные агломераты зерен. В процессе трения происходит охрупчивание чугуна в тонком поверхностном слое. [c.132]

ПА-ЖГрЗМ ПА-ЖНГрЗМ Работают в условиях ограниченной смазки и без смазки в широком диапазоне скоростей скольжения от 0,1 до 100 м/с допустимые давления до 18 МПа, температура до 450 °С на воздухе. Имеют коэффициент трения 0,03-0,20, повышенную износостойкость по сравнению с другими материалами на основе железа. Введение никеля повышает коррозионную стойкость материала, позволяет использовать его при трении в присутствии влаги Подшипники верхних опор скольжения шпинделя барабанов хлопкоуборочных машин, электромоторов, уплотнения бессмазочных компрессоров, приборов и т. п. [c.814]

Для защиты от наводороживания при трении и водородного износа используют металлсодержащие присадки, обеспечивающие в режиме избирательного переноса или ме-таллоплакирования создание на трущихся поверхностях пленок, состоящих из металла присадки, в частности меди [48,59,146J. Сервовитная медная пленка, образующаяся в режиме избирательного переноса, непроницаема для водорода и исключает проникновение его в основной металл. Испытаны и находят применение в маслах и смазках присадки на основе мягких металлов - кадмия, олова, свинца, а также серебра, кобальта, хрома, никеля, цинка и других металлов [146, 147J. [c.66]

При трении чистых металлических поверхностей большую роль играет химическое сродство между веществами трущихся тел. Общеизвестно, что чем больше металлы отличаются по природе, тем лучше они противостоят износу при взаимном трении. Трение в однородных парах особенно резко возрастает при отсутствии окисных пленок на трущихся поверхностях. Так, в условиях высокого вакуума при тщательной очистке поверхностей Боуден и Хагес получили чрезвычайно высокие коэффициенты трения для никеля по никелю ц = 4,6 и меди по меди (х = 4,8. [c.16]

Как показывают некоторые исследования, коэффициент трения при захвате (/з) больше, чем при установившемся процессе (/у). /з /у — отношение коэффициента трения при захвате к коэффициенту трения при установившейся горячей прокатке сталей 40 и ШХ15 равно (1,1—1,43), алюминия 1,18—1,43, меди при 950° С 1,72, никеля при 1220° С 1,64. [c.43]

В аспекте изучения чувствительности процесса деформации твердых тел к свойствам смазочной среды интересна работа [44], в которой исследовано влияние типа кристаллической решетки металлов на интенсивность износа при трении в разных смазочных средах. Во всем диапазоне испь1тываемых нагрузок наблюдали увеличение упрочнения, снижение степени разрушения поверхности по сравнению с сухим трением. Пластифицирующее действие ПАВ при трении зависит от типа кристаллической решетки. Так, если для кобальта влияние ПАВ незначительно (известно, что металлы с ГПУ решеткой в процессе пластической даформации слабо упрочняются из-за малого числа систем скольжения), то при трении в среде с ПАВ никеля и железа наблюдают существенное упрочнение и снижение степени разрушения поверхности по сравнению с сухим трением. Степень упрочнения для никеля больше, чем для железа, а степень разрушения поверхности меньше При трении с ПАВ по сравнению с сухим трением. Отмеченные экспериментальный данные объясняются тем, что ПАВ снижают свободную поверхностную энергию для металлов с ГЦК решеткой на большую величину, чем для металлов с ОЦК решеткой. Авторы констатируют, что пластифицирующее действие ПАВ при трении определяется типом кристаллической решетки испытываемых металлов. [c.48]

Чем вызваны столь характерные изменения постоянной кристаллической решетки металлов при трении в поверхностно-ак-тивных смазочных средах Совершенно очевидно, что при трении в инактивных смазочных средах, когда роль смазки проявляется в том, что действующие нагрузки воспринимаются металлом распределенными через слой смазки, равномерное по глубине зоны деформации уменьшение периода решетки определяют макронапряжения в поверхностных слоях. Остаточные напряжения I рода ст = Eh) tg 0 А0, где А0 = MId) tg О,, здесь Е — модуль упругости V — коэффициент Пуассона, Adid — относительное изменение межплоскостного расстояния. Оценка остаточных напряжений по этой формуле дает величину о 1300 МПа, что в несколько раз превышает временное сопротивление меди. Эти результаты хорошо согласуются с данными работы [15], где показано, что в процессе трения могут возникать напряжения, намного большие, чем в условиях статического или динамического деформирования. Оценка о для никеля и железа также указывает на превышение временного сопротивления. [c.127]

После термической обработки в течение 1 часа при температуре 350—900° покрытие приобретает высокие износостойкие свойства. Коэффициенты трения никелевого покрытия и покрытия хромом в условиях смазки примерно одинаковы. Одинакова также их способность противостоять заеданию. Для получения пластичных покрытий, устойчивых при трении, рекомендуется термообработка при температуре 600° в течение 90 мин. [178]. По данным Гаркунова и Вишенкова [387], износостойкость покрытия никель-фосфор несколько меньше, чем хромовых покрытий, однако никелированная поверхность, трущаяся о сталь, изнашивает ее меньше, чем хромированная поверхность. Химическое покрытие никелем дуралюмина повышает его износостойкость в 6 раз. Никель-фосфорное покрытие по сравнению с хромовым имеет малую циклическую контактную прочность. Этот недостаток преодолевают, повышая прочность сцепления по> крытия со сталью. [c.113]

Важным свойством ЛКС является их более высокая по сравнению с упрочненным деформацией основным металлом термическая стабильность. Так, результаты микромеханических испытаний контактной зоны стали 130X16. , подвергнутой после трения термической обработке в вакууме при 620 °С в течение 1 ч, показывают (табл. 5.4), что деформированный трением основной металл разупрочняется, в то время как ЛКС сохраняют высокие прочностные характеристики. Аналогичное сохранение высоких прочностных характеристик ЛКС на никеле и меди при разупрочнении деформированного трением основного металла в зонах В пар трения медь — сталь 45 и никель — сталь 45 происходит при отжиге контактной зоны трения никеля при 300 °С в течение 5 ч и меди — при 200 °С в течение 1 ч. Объяснение полученных результатов следует искать в особенностях строения ЛКС, обусловленных необычными свойствами кислорода в этих структурах. [c.157]

Во второй серии испытаний была определена величина износа никель-фосфорных покрытий, полученных из кислого раствора 4к и термообработанных до различной твердости. Испытания производились при трении покрытий со сталью ЗОХГСА, удельной нагрузке 50 кг1см и смазке спирто-глицериновой смесью (60% глицерина [c.61]

В табл. 17 приводятся результаты сравнительных испытаний износостойкости никель-фосфорных покрытий и стали ЗОХГСА при трении в паре со сталью ЗОХГСА С 32), смазке маслом АМГ-10 и удельной нагрузке 100 кг1см . [c.63]

Поскольку В трущихся нарах часто применяются детали из бронзы, то были проведены сравнительные испытания на износ никель-фосфорного и хромового покрытий при трении по бронзе Бр. АЖМц. [c.65]

Весовой износ никель-фосфорных и хромовых покрытий при трении по бронзе Бр. АЖМц, смазке спирто-глицериновой смесью и различных удельных нагрузках (продолжительность испытаний 25 ч) [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...