Радиус пластичности

Величину Оу, при которой возможно появление текучести, называют эффективным пределом текучести. При [х = 1/3 отношение этих величин в указанных двух случаях будет равно 3 и радиусы пластичности Гр, учитывая степенную зависимость Оу от г, будут отличаться в 9 раз. [c.375]

На рис. 12.7 показано изменение радиуса пластичности по толщине пластины для трех толщин > tg. У мест выхода тре- [c.377]

Радиус пластичности 375 Разгрузка 292, 304 Разности центральные конечные 231 Раскрытие трещины 388 [c.395]

Для достаточно толстой пластины вдоль ее толщины I радиус пластичности будет меняться от значения Гр (14.12) в центре до значения г в местах выхода трещины на боковую поверхность, где (7 = 0 а независимо от [c.396]

Из анализа графиков рис. 231 видно, что в некоторых случаях при определенном соотношении диаметров D d и малых радиусах закругления р коэффициенты концентрации напряжений могут быть больше трех. Для пластичных материалов при статических нагрузках концентрация напряжений не представляет опасности, поскольку за счет текучести в зоне концентрации происходит пере- [c.237]

Для пластичных малоуглеродистых сталей (с относительным поперечным сужением Ук больше 0,3) допускается не выращивать усталостную трещину. При этом глубина надреза должна быть 0,5h, радиус скругления в вершине надреза должен быть не более 0,1 мм. Для этого вершину надреза обрабатывают специальным остро заточенным резцом-ножом. [c.290]

Если за условие пластичности принять условие Мизеса (2.79), то соответствующая начальная поверхность нагружения есть цилиндр с осью, совпадающей с прямой ОС. Точки пространства напряжений, лежащие внутри цилиндрической поверхности текучести, соответствуют упругому состоянию тела, а точки, лежащие на поверхности, отвечают начальному пластическому напряженному состоянию. Пересечение поверхности нагружения D-плоскостью называют кривой текучести. Для условия пластичности Мизеса начальная кривая текучести представляет собой окружность радиуса a = V 2/Зот (рис. 11.2, в). [c.252]

Второй вопрос заключается в том, как происходит пластическое течение, если условие пластичности достигнуто При простом растяжении деформация в пластическом состоянии может быть любой, но это всегда — деформация удлинения, под действием растягивающей нагрузки стержень не может укорачиваться. Более того, если материал однороден и изотропен, то под действием растягивающей нагрузки стержень не будет, например, закручиваться. Первоначально круглое поперечное сечение стержня остается круглым меньшего радиуса, но не превратится в какую-либо другую фигуру. В сложном напряженном состоянии на элемент материала действуют усилия в разных направлениях, соответственно в разных направлениях происходит и пластическое течение. Вероятно и здесь нужно допустить [c.52]

Известно, что с развитием пластических деформаций коэффициент Пуассона [i увеличивается и приближается к 0,5. При этом множитель 1/(1 — 2[х)также возрастает, что приводит к еще более резкому различию размеров зоны пластичности (радиусов Гр) при плоской деформации и при плоском напряженном состоянии. [c.375]

Таким образом, критерию пластичности Губера — Мизеса соответствует поверхность текучести в форме кругового цилиндра, радиус которого в плоскости, пер- рис. 10.4. пендикулярной к осп, равен От/У2. [c.279]

Нагрев образцов осуществлялся электронной бомбардировкой. Температура измерялась микропирометром ОМП-065. Коэффициент монохроматической излучательной способности принимался равным 0.4. За температуру хрупко-пластичного перехода принималась минимальная температура, при которой не менее трех образцов из пяти, испытанных на изгиб по трехточечной схеме нагружения, выдерживали заданную деформацию без разрушения и образования трещин. Величина деформации задавалась отношением величины радиуса оправки к толщине испытываемого образца. Отношение было выбрано равным 12. В этом случае величина остаточной деформации в наружном волокне испытываемых образцов была даЗ %. [c.60]

Аналитические зависимости между а и Кд при растяжении-сжатии и изгибе учитывают циклическую вязкость материала и градиент напряжений у поверхности надреза [44]. Зависимость величины/С от Од с уменьшением радиуса надреза имеет максимум. Восходящая часть кривой Kg=f(ag) может быть аппроксимирована уравнением Кд =Од V [132], которое справедливо при радиусе надреза рн> рПред =о,1-т-0,Змм (в зависимости от испытуемого материала). Параметр v —величина постоянная для данного материала и может служить критерием чувствительности материала к концентрации напряжений. Он характеризует снижение напряжений в образце в условиях пластической деформации и зависит от пластичности материала. [c.121]

Благоприятное сочетание характеристик кратковременной и длительной прочности и пластичности с высоким сопротивлением релаксации напряжений получается при сочетании субструктурного и карбидного упрочнения с равномерным распределением карбидных частиц радиусом, не превышающим [c.41]

Известно, что пластическая деформация неровностей с малым радиусом кривизны начинается при очень малых нагрузках. Например, для сферы радиусом 10- см пластическая деформация начинается уже при нагрузке 10 Н, а полная пластичность достигается при 10 Н. [c.143]

В соответствии с современными представлениями переход в хрупкое состояние обусловлен изменением характера разрушения. Выше порога хрупкости разрушение происходит по ямочному (чашечному) вязкому механизму. При разрушении по такому механизму менее пластичное включение или де< кт сплошности является концентратором напряжений. Коэффициент концентрации/Г = 2(с/г) , где с — длина концентратора г - радиус закругления в его вершине. Если рассматривать концентратор как эллипс с осями а и Ь, то в первом приближении [c.25]

Важным технологическим фактором при этом является температура, обеспечивающая достаточную пластичность матрицы в зависимости от свойств матричного сплава она составляет от 400 до 450° С. При этом степень деформации, определяемая как отношение радиуса нейтральной оси к толщине изгибаемого листа, может составлять от 15 до 20. Для достижения больших степеней деформации используют материалы с выборочным армированием, когда в зоне изгиба волокна либо отсутствуют полностью, либо содержатся в небольших количествах. [c.199]

Пластическая деформация у вершины трещины. Линейную теорию упругости применяют также и к материалу в сечении нетто с учетом поправки на пластическую деформацию у вершины трещины [12]. Полагают, что пластичный материал у вершины трещины не несет возрастающей внешней нагрузки. Тогда можно предположить, что трещина как бы несколько увеличивается. Вводят поправку на длину Гу, равную радиусу зоны пластической деформации [c.15]

Теплосмены приводят к перераспределению напряжений между внутренней и наружной частями стенки щара. В состоянии, непосредственно предшествующем прогрессирующему разрушению, деформации будут еще упругими, но область, в которой напряжения при условии пластичности (3.30) достигают предела текучести, распространится на всю толщину стенки. Границей между зонами, в которых тепловые напряжения производят догрузку или разгрузку, согласно условию (3.30), будет окружность, радиус которой р=-у определится из уравнения [c.100]

В случае скольжения жесткого цилиндра по пластическому полупространству теория пластичности дает выражение для определения отношения глубины внедрения h цилиндра к его радиусу г (радиусу единичной неровности) в зависимости от адгезии, при которой деформированный материал перестает обтекать неровности и изменяется характер деформации поверхностного слоя. [c.192]

Увеличение радиуса закругления под головкой болта и снижение концентрации напряжений замедляет развитие деформаций пластичности и ползучести. [c.162]

Это уравнение получается, если из уравнений равновесия исключить, пользуясь условием пластичности, напряжения ст, и Стд. Принимая, что при резании металлов касательное напряжение не зависит от радиуса [c.81]

Если пластичность заготовки низка, то по известным радиусам кривизны изгибаемых участков профиля до прохода необходимо определять радиусы кривизны после прохода. В работе [24] выведена формула [c.132]

Горячекатаные листы металлокерамического молибдена толщиной 2 и 3 жж хрупки при комнатной температуре. Небольшой нагрев позволяет производить при штамповке значительные деформации в связи с переходом материала в пластичное состояние. Влияние температуры нагрева на минимально допустимый радиус изгиба rIS г — внутренний радиус гиба, S — толщина материала) представлено на рис. 4 (ребро гиба при штамповке располагалось поперек направления прокатки). При расположении ребра гиба вдоль направления прокатки критическая температура подогрева при тех же деформациях повышается на 100° С. [c.144]

В 1962 г. Абрахамсон и Гудьер [I] опубликовали первые данные о динамическом пластическом выпучивании круговых цилиндрических оболочек, подвергавшихся действию осесимметричных импульсов давления. Результаты экспериментов показали, что средний радиус пластичной оболочки может заметно уменьшаться без наступления резкого выпучивания и что при достаточно интенсивных импульсах давления возникает воспроизводимая периодическая форма пластического выпучивания. За последнее десятилетие опубликовано большое число работ о динамическом пластическом выпучивании конструкций, и за дальнейшей информацией читатель может обратиться к работам Гудьера [2] и Линдберга [3, 4]. [c.187]

Холодная деформация сопровождается уменьшением пластичности металла. Поэтому относительное остаточное удлинение 6 наиболее деформированных волокон необходимо ограничивать. Например, согласно Строительным нормам и правилам (СНиП) допускают 6 при ХОЛОДНО) правке до i% при холодной гибке — до 2%, что соответствует радиусу изгиба ие более 50 толщин листа при иранке и не более 25 толн1,ин листа при гибке. Исходя и.ч -зтого, устанавливают предельные значения искривлений, исправление которых [c.34]

Близость электронного строения (валентные электроны, параметры решетки и атомный радиус) основных элементов (Ni, Сг), определяющая идентичность ОЦК структур, способствует образованию широких и непрерывных областей ОЦК твердых растворов между тугоплавкими металлами 5-го периода - Nb, Мо и 6-го периода Та, W и создают широкие возможности твердорастворенного упрочнения жаропрочного сплава путем взаимного легирования. Введение в сплав с ОЦК структурой небольшого количества рения, равного 3,5 - 4,5% (по массе) с гексагональной структурой, при растворении в ОЦК металлах - Nb, Та, Сг, Мо, W передаст в коллективизированное состояние все валентные электроны, сильно упрочняет межатомные связи и повышает жаропрочность сплава. Таким о )разом, сплав приобретает рениевый эффект , т.е. повышаются пластичность и жаропрочность при высоких температурах. [c.430]

Дня определения значений эффективногого радиуса Рд необходимо знать ресурс пластичности металла в зоне пред-разрушения Лр, который находится по диаграммам пластичности /11 / с учетом жесткости напряженного состояния П. При этом эффективный радиус является также характеристикой вида напряженного состояния, что существенно расширяет возможности анализа процесса разрушения. [c.84]

Для подсчета значений эквивалентного радиуса экспериментальным путем по методике /24/ для металла сварных швов были получены диаграммы пластичности, которые представлены на рис. 3.19, Для показателя напряженного состояния П = 3,08, который был получен на основе метода линий скольжения для образцов при внецентренном растяжении, значения ресурса пластичности были следующие >.р = 0,47 (металл шва ЭП-659 Ви) и А.р = 0,12 (АМгб). С учетом формулы (3.7) для рассматриваемых материалов были получены примерно одинаковые значения эквив шентного радиуса рд = 0,023 мм. [c.106]

В упругой области, а следовательно, внутри поверхности нагружения изменения деформаций связаны с изменениями напряжений законом Гука, поэтому в девятимерном изображающем пространстве деформаций поверхности нагружения S можно поставить в соответствие поверхность деформаций S. Обращаясь к модели 16.5, замечаем, что в плоскости q, начальная граница пластичности изображается окружностью q = X, точка (Q, 0) соответствует точке ( , 0), где q = 1/sin 0. Отсюда видно пр(зиму-щество наглядности такого представления. В плоскости Qi, Qi все пластические состояния были заключены между близко лежащими концентрическими окружностями с радиусами Q = п и <3 = 4, поэтому мы дан е не [c.549]

Ударное испытание на изгиб образцов 10ХЮХ55 мм с надрезом (глубиной 2 мм и радиусом 1 мм) на маятниковом копре. Образцы быстро переносили из печи и помещали на опоры копра для испытаний. Метод производителен, так как испытания кратковременны, а в печи нагревали несколько образцов. Недостатки метода следующие а) удельная работа деформации не характеризует пластичность образцов, так как зависит и от прочности. Прочность металла понижается с повышением температуры, поэтому кривая температурной зависимости ударной вязкости показывает ошибочные (заниженные) значения температуры максимальной пластичности б) при переносе образца из печи и нахождении на опорах копра довольно значительно понижается температура, что зависит от температуры, скорости переноса и материала образца в) невозможность количественной оценки высокопластичных материалов, которые, не разрушаясь, проходят через опоры копра. [c.13]

Размеры атома. Атомные радиус и объем наибольщие у щелочных металлов сурьма и висмут имеют меньщие радиусы. Однако практически одинаковые радиусы с последними двумя металлами имеет пластичный свинец. Иридий и платина при очень близких размерах значительно отличаются по пластичности. В целом какой-либо закономерности не наблюдается. [c.194]

Стандартами регламентированы испытания на растяжение при 15—30°С [261 при повышенных [27] при пониженных температурах [28] при температурах от—100 до—269°С [29]. Размеры и форма образцов стандартизированы [26]. Форма образцов цилиндрическая или призматическая. Обычно образцы имеют две головки, форма и размеры которых соответствуют захватам машины. Образцы без головок, устанавливаемые в клиновые зажимы с острыми насечками, применяют только для испытания пластичных материалов. В образцах с хрупкими покрытиями (Zr02, А12О3, интерметаллидов системы N1—А1, N1—Т1) переходы от головок к рабочей части должны выполняться в виде галтелей большого радиуса. [c.22]

Результаты исследований И. А. Одинга и его сотрудников были подтверждены работами [76—78]. В них исследовалось влияние предварительного циклического деформирования на прочность и пластичность технического железа и сталей Ст. Зкп и 38ХА методом осциллографирования на копре ПСВО-1000. Образцы имели цилиндрическую форму диаметром 11 мм с нормальным надрезом (радиус 1 мм, глубина 2 мм). Циклическое нагружение выполнялось на растяжение— сжатие с частотой 20 000 Гц при амплитудах напряжений от 0,91 до 1,26 0-1. Критическая температура хрупкости определялась по величине ударной вязкости а =4 кгс-м/см . Наиболее чувствительной к усталости оказалась малоуглеродистая ст-аль кипящей плавки, критическая температура хрупкости которой под влиянием усталости повысилась на 60°С (с —10 до -]-50°С). Критическая температура хрупкости отожженного технического железа и стали 38ХА улучшенной повысилась на 30°С. При этом для исследованных сталей были установлены некоторые закономерности влияния усталости на температурную зависимость ударной вязкости. [c.50]

Значительно легче осуществляется процесс формообразования боралюминия с перекрестным расположением волокон, если ось изгиба не перпендикулярна к одному из направлений волокон. Наличие пластичной матрицы, обеспечивающей деформацию скольжением, использование металлических прокладок для смещения нейтральной оси позволяют достичь критического радиуса до пяти толщин деформируемого материала. Основными факторами, определяющими величину критического радиуса, являются температура формообразования (450° С и выше) [222], время выдержки под давлением и скорость охлаждения. Последние два фактора определяют величину угла нружинения материала. [c.200]

На основании общих физических представлений о поведении материала под нагрузкой его сопротивление деформированию определяется мгновенными условиями нагружения (температурой, скоростью деформации и другими ее производными в момент регистрации), а также структурой материала, сформированной в процессе предшествующего деформирования, который в п-мерном пространстве характеризуется траекторией точки, проекции радиуса-вектора которой — составляющие тензора напряжений (или деформаций) и время (начальная температура является параметром, характеризующим исходное состояние материала, и изменяется в соответствии с адиабатическим характером процесса деформирования). Специфической особенностью процессов импульсного нагружения является сложный характер нагружения (составляющие тензора напряжений меняются непропорционально единому параметру) и влияние времени. Невозможность экспериментального исследования материала при различных процессах нагружения (траекториях точки указанного выше л-мерного пространства) вынуждает исследователей использовать упрощенные модели механического поведения материала. Это обусловило развитие исследований по разработке теорий пластичности, учитывающих температурновременные эффекты [49, 213, 218] наряду с изучением физических процессов скоростной пластической деформации [5, 82, 175, 309]. Так, для первоначально изотропного материала исходя из гипотезы изотропного упрочнения связь тензоров напряжений и деформаций полностью определяется связью их инвариантов соответственно Ei, Ег, Ез и Ii, h, h- С учетом упругого характера связи средних напряжений и объемной деформации для металлических материалов (а следовательно, независимость от истории нагружения первых инвариантов тензоров напряжений и деформаций Ei, А) процесс нагружения определяется связью четырех оставшихся инвариантов и величины среднего давления. В классической теории пластичности [c.11]

Ниже в табл. 5 приведены данные по твердости валков диаметром 490 мм из стали 9Х2МФ после двойной нормализации с изотермическим отжигом и после улучшения. После улучшения твердость стали валка значительно выше, чем после двойной нормализации с изотермическим отжигом. После двойной нормализации с изотермическим отжигом предел текучести по сечению равен 30—35 кГ мм (табл. 6). Пластические свойства на поверхности удовлетворительные — сужение поперечного сечения составляет 30%. В направлении к центру пластичность снижается. На расстоянии /3 радиуса от поверхности и далее к центру сужение поперечного сечения равно в среднем 7,4%. [c.436]

Значительные возможности в использовании методов строительной механики в расчетах напряженных состояний осесимметричных несущих элементов ВВЭР открьшаются в связи с расширением применения вычислительной техники в практике проектирования. Матричная запись и решение соответствующих дифференциальных уравнений на ЭВМ позволили в компактной и единообразной форме при сравнительно небольших затратах машинного времени (измеряемого десятками секунд) получать распределение напряжений в таких сложных зонах корпусов реакторов, как фланцевое соединение главного разъема [9, 10, 12]. В таком расчете представляется возможным учесть ступенчатое изменение толщин, несовпадение средних радиусов оболочек, условия взаимодействия между элементами. Увеличение числа сопрягаемых элементов и уменьшение их высоты (до долей толщин) позволяет заменить сложный профиль в зоне сопряжения ступенчатым и получить напряжения, характеризующие концентрацию напряжений. Вводя в такие расчеты интегральные функции пластичности или переменные параметры упругости, можно получить данные о перераспределении напряжений в упругопластической области [12, 15]. [c.35]

Уточнением радиуса срединной поверхности оболочки на величину Zo = /2//1, при котором момент эпюры E z) становится равным нулю, можно пренебречь, так как эта величина заведомо меньще А/2. В то же время смещение Zq необходимо учесть при вы<шслении изгибного модуля )( ). В нулевом приближении функции пластичности равны /1 = А, /2 = О, /3 = А /12. Такими же они являются и в зонах, остающихся чисто упругими при выполнении последовательных приближений упругопластического расчета. [c.207]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...