Определение при Определение при цилиндрическом

Методика быстрого определения концентрации железа. При контроле качества конденсатов, возвращаемых от производственных потребителей пара, необходимо быстрое определение концентрации в них железа. Оно в этих конденсатах присутствует обычно в форме взвеси частичек окислов, так как железо переходит в конденсат вследствие коррозионных процессов. В такой же преимущественно форме присутствует железо в отмывочных водах, образующихся после удаления отложений из теплосилового оборудования, т. е. после так называемых химических промывок. Во всех этих случаях требуется быстрое определение концентрации железа, чтобы решить, закончена ли отмывка оборудования, можно ли принимать возвращаемый конденсат. Здесь применяют экспрессный способ определения по пятну . Он заключается в следующем собирают прибор (рис. 12.15), поместив на пористую стеклянную пластинку кружок мембранного ультрафильтра № 4 или 5. Плотно закрепив этот кружок с помощью прокладочного кольца и прижимного устройства, присоединяют прибор к водоструйному вакуум-насосу через склянку. Затем вливают в цилиндрический сосуд прибора дистиллированную воду, включают водоструйный насос и, не давая опорожниться цилиндрическому сосуду, вливают в него всю порцию анализируемой воды. Объем этой порции определяют, сообразуясь с ожидаемой концентрацией железа таким образом, чтобы на фильтрующей мембране осело от 50 до 200 мкг железа. Так, если ожидают концентрацию железа порядка 100 мкг/л, то объем пробы должен быть не менее 500 мл. Закончив фильтрование, на что обычно тратится не более 3 — 5 мин, разбирают прибор, извлекают фильтрующую мембрану и сравнивают [c.285]

При определении погрешностей формы, волнистости и шероховатости контролер часто не знает технологический генезис обнаруженных неровностей. Нередки случаи, когда для него затруднительно отнести выявленные неровности к определенным видам отклонений. Следы на поверхности после обработки резцом при больших подачах или следы после прохождения цилиндрической фрезы имеют шаги, достигающие в отдельных случаях десятки миллиметров, однако в силу технологического происхождения их принято относить к микронеровностям. След от широкого резца при обтачивании изделия малого размера влияет на форму детали, хотя с технологической точки зрения возникшие отклонения следовало бы отнести к микрогеометрии. Технологическое разграничение отклонений от геометрического профиля также в значительной мере объясняется субъективным восприятием поверхностных неровностей при осмотре невооруженным глазом и при помощи осязания. По мере внедрения в промышленность новых технологических процессов и новых методов измерений становится все более затруднительным про- [c.17]

Начало научного исследования микрогеометрии обработанной поверхности было положено проф. В. Л. Чебышевым, который в 1873 г. впервые вывел (]х)рмулу для определения высоты микронеровностей при цилиндрическом фрезеровании. При содействии В. Л. Чебышева еще в 1893 г. на Тульском оружейном заводе были применены лекала, при помощи которых контролировали не только размеры детали, но и шероховатость ее обработанной поверхности. Эти лекала были первыми в мире образцами (эталонами) шероховатости поверхности, — прообразом эталонов, применяемых в настоящее время. [c.66]

Фиг. 213. Номограмма для определения шероховатости поверхности при цилиндрическом фрезеровании в зависимости от скорости резания и подачи на зуб.

Рис. 11.78. Схемы к определению цикловых углов при цилиндрических кулачках

Конструктивное оформление фасонных резцов. Фасонные резцы чаще всего применяются при обработке из прутка на токарных автоматах и револьверных станках. Обычно после выполнения профиля следует отрезка готовой детали при помощи отрезного резца. При определении общей длины фасонного резца необходимо со стороны открытого конца заготовки учитывать величину припуска на окончательную обработку заготовки. Для избежания острых углов этот торец резца обычно снабжается цилиндрическим пояском длиной. 2—3 мм. При оформлении второго торца необходимо учитывать припуск на обработку торца заготовки и дальнейшую отрезку заготовки отрезным резцом. Для этой цели торец резца снабжается выступающим цилиндрическим пояском, равным ширине отрезного резца (3—6 мм). Боковые стороны выступа срезаются под углом 15°. [c.194]

На основе приведенных формул составлена табл. 18 [35]. Этими формулами с некоторой поправкой можно пользоваться и при определении наибольшей высоты цилиндрических отверстий, формующие элементы которых расположены параллельно направлению прессования. Поправка заключается в том, что при расчете в формулу подставляют не полную величину удельного давления, а его некоторую часть. Для определения наибольшей высоты глухих отверстий удельного давления. принимают 0,5 , для сквозных — 0,1 . [c.78]

При определении размеров цилиндрического зубчатого колеса расчетный модуль, представляющий собой делительный нормальный модуль, обозначается буквой т без индекса. [c.318]

Исходя из этого, при определении размеров и формы предварительного отверстия под такую разбортовку для выпуклых участков применяется тот же метод Подсчета, как при разбортовке цилиндрических отверстий, для прямых участков — как при гибке. а для вогнутого участка — как при вытяжке части цилиндра соответствующего радиуса, цилиндрических отверстий устанавливают по [c.152]

Для определения модуля упругости без учета влияния сдвигов следует выбирать такой относительный пролет 1/Ь, при котором это влияние пренебрежимо мало. На рис. 7.13 приведена зависимость необходимого относительного пролета Ик от степени анизотропии исследуемого материала при определении модуля упругости без учета сдвигов с заданной погрешностью 6. Необходимые значения Пн для существенно анизотропных материалов оказываются весьма большими, как правило, больше 40 (см. рис. 7.13). Это может привести к определенным трудностям в измерении прогибов и нагрузок, а также к необходимости учета изменения пролета I и прогиба В) при цилиндрических опорах [c.223]

Основной расчетной формулой в этом случае является формула определения межцентрового расстояния при цилиндрических или червячных передачах и конусного (дистанционного) расстояния при конических передачах. [c.14]

Начнем рассмотрение процесса деформирования заготовки на последующих переходах с вытяжки в конической матрице. В начальной фазе деформирования заготовка контактирует с матрицей по узкому пояску, а пуансон воздействует на центральную зону донной части заготовки. По мере продвижения пуансона донышко заготовки прогибается, одновременно увеличивается ширина зоны контакта с матрицей, причем внутренняя ее граница постепенно приближается к поверхности пуансона. При определенном ходе пуансона донная часть заготовки войдет в цилиндрический поясок матрицы и внутренняя граница очага деформации будет иметь минимальные размеры. При дальнейшем перемещении пуансона элементы заготовки втягиваются в зазор между боковыми поверхностями пуансона и цилиндрической поверхностью пояска матрицы, образуя стенки вытягиваемой детали или полуфабриката для последующих вытяжек. [c.152]

В этой главе излагаются методика и результаты опытов по определению силы резания при цилиндрическом и дисковом фрезеровании слоистых пластмасс твердосплавными фрезами. Устанавливается характер влияния режима резания, геометрических параметров режущей части фрез, износа фрезы на силу резания. Для сравнения приводятся результаты опытов по определению силы резания при фрезеровании слоистых пластмасс с различными наполнителями, а также при фрезеровании некоторых металлов. [c.40]

При нарезании цилиндрических колес с косыми зубьями (рис. 6.84, в) ось фрезы устанавливают под углом X, при определении которого учитывают угол подъема витков червячной фрезы ш и угол наклона нарезаемых зубьев Р [c.354]

При определении контактного давления осевую силу действующую в зацеплении, в расчет не принимаем. Как показывает анализ, после приведения сил К, и к диаметру (I соединения влияние осевой силы оказывается незначительным. Если учитывать силу то давление увеличивается для цилиндрических и червячных колес в 1,005 раза, а для конических колес с круговым зубом в 1,02 раза. [c.95]

Общий прием построения линий перехода заключается в сечении пересекающихся поверхностей вспомогательными поверхностями (посредниками), выбираемыми и направляемыми так, чтобы в сечениях получались известные линии простои формы — прямые, окружности. В качестве посредников обычно используют плоскости, при определенных условиях — сферы, в отдельных случаях — цилиндрические, конические и другие поверхности. [c.105]

Знаки выполняют цилиндрическими (виды а, б) идИ коническими (вид в). Последние обеспечивают более точную установку стержня в поперечном направлении, но осевая фиксация получается менее определенной, чем при цилиндрических знаках, упирающихся в гнезда формы торцами. Нередко применяют сочетание цилиндрических и конических знаков (вид г), причем цилиндрические знаки устанавливают с упором плоского торца в направлений осевой силы, действующей на стержень при заливке, [c.67]

Аналогичная картина имеет место при определении контактных напряжений между поверхностью тела болта или заклепки и цилиндрической поверхностью отверстия. Местные напряжения в этом случае обычно называют напряжениями смятия и считают, что по [c.222]

При определении произвольных точек линии пересечения необходимо предварительно построить ее точки видимости. Для этого нужно внутри угла, определяемого дополнительными проекциями крайних образующих, провести дополнительные проекции контурных образующих конической поверхности и проекции тех образующих конической поверхности, которые пересекаются с контурными образующими цилиндрической поверхности. [c.187]

Если размеры площадки контакта сопоставимы с радиусом кривизны соприкасающихся поверхностей, то приведенные выше формулы неприменимы. С такой задачей встречаются, например, при определении давления между поверхностью тела болта (или заклепки) и цилиндрической поверхностью отверстия. В этих случаях теоретическое решение получается весьма сложным и для проверки прочности материала в зоне площадки контакта пользуются обычно приближенными методами расчета, основанными на экспериментах. [c.82]

Возникновение сжимающих напряжений при внутреннем давлении свойственно не только сферическому сосуду. Например, в цилиндрическом баке, заполненном жидкостью (рис. 341), в зоне перехода от цилиндрической части к днищу также могут возникать при определенных условиях сжимающие напряжения. Чтобы оболочка не теряла устойчивость, ее необходимо в этом Месте укреплять. [c.300]

По способу приложения силы условно делятся на сосредоточенные и распределенные. До сих пор мы рассматривали сосредоточенные силы, предполагая, что нагрузка сосредоточена в точке. Однако, строго говоря, приложить силу в точке невозможно, но во многих случаях такая схематизация допустима. Например, если на балке лежит цилиндрическое тело 1 или на балку опирается стеновая панель 2 (рис. 1.52, а), то при определении опорных реакций целесообразно считать, что балка нагружена сосредоточенными силами Рг И 2, равными силам тяжести тел 1 п 2 (рис. 1.52, б). [c.46]

В последнее время в связи с микроминиатюризацией радиоэлектронной аппаратуры проявляется большой интерес к изучению и использованию для обработки информации специфических доменных структур — полосовых, цилиндрических магнитных доменов (ЦМД) и ряда других. Долгое время микроминиатюризация магнитных элементов и устройств значительно отставала от микроминиатюризации полупроводниковых устройств. Однако в последние годы здесь достигнуты большие успехи. Они связаны с возможностью использования единичного магнитного домена в качестве элементарного носителя информации. Обычно таким носителем информации является ЦМД. Он формируется при определенных условиях в монокристаллических пластинках или пленках некоторых ферритов. [c.349]

Указанные недостатки устраняются при использовании метода взаимного вдавливания под нагрузкой двух цилиндрических образцов диаметром 9,5 мм и длиной 40 мм. При определении горячей твердости методом взаимного вдавливания два цилиндрических образца, изготовленных из испытуемого материала, сжимают при высокой температуре силой Я, направленной перпендикулярно их осям (рис. 57). Мерой твердости является отношение величины нагрузки к площади поверхности контакта образцов. [c.111]

На рис. 4.4 приведен пример графического диалога, соответствующий определению параметров выступа на чертеже фланца. На рисунке видно, что осуществлен выбор типа детали — фланец определены параметры основы детали — размеры D, D1, Н1, Н2 имеют численные значения определяются значения параметров выступа — размеры Н и В получили численное значение, размеры D5 и R еще не определены на рисунке не проставлены размерные линии, соответствующие цилиндрическим отверстиям, их изображение появляется при определении соответствующих им параметров. [c.80]

При осесимметричной нагрузке цилиндрических оболочек допускают, что крутящие моменты, сдвигающие и поперечные силы в продольных сечениях отсутствуют. Моментная теория применяется для определения усилий краевого эффекта и расчета коротких оболочек, когда длина оболочек не превышает длины участка действия краевого эффекта. При осесимметричной нагрузке элементы оболочек могут приобретать только радиальные (и) и осевые (т) перемещения. Выразим относительные деформации через перемещения, учитывая, что Сту = 0 из (1.11) [c.74]

Многочисленные экспериментальные исследования работы струйных аппаратов, накопленный опыт их проектирования и эксплуатации привели к необходимости выполнения камеры смешения в них в виде канала постоянного сечения. Существующий подход к анализу условий работы камеры смешения трактует необходимость выполнения их в виде цилиндрического канала определенной протяженности в целях выравнивания профиля скоростей движущихся с различными скоростями на входе в смеситель рабочего и инжектируемого потоков. В свою очередь повышение давления в камере смешения является результатом процесса выравнивания скоростей. Отсюда следует, что при одинаковых скоростях фаз на входе в цилиндрическую камеру смешения газожидкостного струйного насоса повышения давления в камере смешения происходить не будет. Между тем, как будет показано ниже, при определенном соотношении фаз при равенстве их скоростей в однородном двухфазном потоке происходит наибольшее возрастание давления в камере смешения. Особенно наглядным в этом отношении является пример возникновения интенсивного скачка давления в цилиндрическом канале при поступлении в него газонасыщенной жидкости. В результате выделения газа в свободное состояние в канале образуется однородная двухфазная смесь, скольжение фаз в которой отсутствует. При этом наблюдается резкий скачок давления, которое после скачка в десятки и даже сотни раз превышает давление перед скачком. То же явление имеет место в цилиндрическом канале при адиабатном вскипании насыщенной и недогретой до насыщения жидкости [55]. Явление скачка давления может быть реализовано и в цилиндрической камере смешения пароводяного инжектора. При этом в силу описанных ниже причин давление в камере смешения пароводяного инжектора может быть выше давления пара на входе в рабочее сопло. [c.98]

На рис. 5.17 показано, что окружная деформация при разрушении толстостенных цилиндрических образцов под действием внутреннего давления несколько меньше, чем удлинение при разрушении круглых образцов при одноосном растяжении. На рис. 5.23 приведены данные, характеризующие сужение и удлинение при разрушении тонкостенных и толстостенных цилиндрических образцов с различной толщиной стенки из стали 2,25Сг — 1Мо. Окружные деформации при разрушении тонкостенных и толстостенных цилиндрических образцов почти не отличаются, однако удлинение при разрушении на внутренней поверхности толстостенных цилиндрических образцов выше у образцов с Did = 1,961 указанное удлинение достигает 100 %. Сужение при разрушении, определенное по толщине стенки трубы в зоне разрыва, также больше у толстостенных цилиндрических образцов, но меньше, чем у круглых образцов при растяжении. [c.152]

Криволинейные поверхности весьма распространены в технике. Это стенки резервуаров различной формы, трубы, крышки люков, запирающие элементы щаровых задвижек и т. д. Определение силы давления жидкости на такие поверхности более сложно, чем на плоские стенки, так как силы, действующие на элементарные площадки этих поверхностей, не параллельны в пространстве. В общем случае, как это известно иа механики, такая пространственная система сил приводится к главному вектору (силе) и главному моменту (паре сил), которые достаточно сложно определять, поэтому ограничимся рассмотрением случая воздействия жидкости на такие криволинейные поверхности, для которых пространственная система возникающих при этом элементарных сил давления приводится к одной равнодействующей. К ним относятся поверхности, имеющие точку, ось или плоскость симметрии в частности сферические, цилиндрические и конические. Именно такой формы поверхности чаще всего встречаются при рещении практических задач. [c.39]

В статье [6.19] предложен прием определения приведенной цилиндрической жесткости D = фО круговой пластины с большим числом отверстий разного радиуса для трех систем расположения центров отверстий — правильная треугольная и квадратная решетки по концентрическим окружностям. Там же приводятся результаты экспериментов круговых свободно опертых и защемленных пластин при равномерном поперечном давлении (8 пластин) теоретические и экспериментально замеренные значения прогиба, а следовательно, и коэффициента жесткости Ф = ШсплМперф оказались близкими. Некоторое сомнение вызывает систематическое превышение ф для защемленных пластин по сравнению со свободно опертыми (при одинаковых прочих условиях). [c.303]

При определенных условиях ламинарный пограничный слой теряет устойчивость и переходит в турбулентный. Ориентировочно границу потери устойчивости ламинарного течения можно установить по критическому числу Рейнольдса R jjp. Пользуясь аналогией между явлениями перехода ламинарного режима в турбулентный в цилиндрической трубе и в пограничном слое, можно, как это уже указывалось, ввести характерные для слоя числа Рейнольдса, отнесенные к толщинам 6, 5 и 5 [c.247]

М. Э. Аэров на основании экспериментальных работ, проведенных Н. М. Жаворонковым и другими исследователями, предложил теоретическую зависимость для определения объемной пористости при засыпке шаровых элементов в цилиндрическом сосуде [29] [c.48]

На рис. 263 показан другой вид задания винтовой поверхности. Винтовая поверхность здесь задана начальным положением аоЬо, а оЬ о производящей линии и базовой линией. Базовой линией поверхности служит цилиндрическая винтовая линия (гелиса), соосная с заданной винтовой поверхностью и имеющая с ней одинаковые щаг и ход. Базовой линией пользуются при определении угловых смещений точек производящей линии по известным их осевым смещениям и при определении осевых смещений по известным угловым смещениям. [c.178]

На входном валу цилиндрической передачи зубья шестерен нарезают на среднем участке. Диаметр его определен чаще всего размером значение которого находят из условия надежного контакта торцов заилечика и внутреннего кольца подшипника (см. рис. 3.1). Конструкция вала на среднем участке зависит от передаточного числа и значения межосевого расстояния передачи. При небольших передаточных числах и относительно большом межосевом расстоянии диаметр окружности впадин шестерни больше диаметра т/бп вэла (рис. 10.6, а). При больших передаточных числах и малом межосевом расстоянии df < /бп тогда конструкцию вала вьшолняют по одному из вариантов рис. 10.6, б — д, предусматривая участки для выхода фрезы, нарезающей зубья. Диаметр 2)ф фрезы принимают в зависимости от модуля т. [c.160]

Установление режимов резания для цилиндрических, хвостовых и. тисковых фрез заключается в определении при заданной глубине резания, подачи на зуб (в мм1зуб), минутной подачи (в мм1мин), скорости резания (в м1мин), числа оборотов фрезы в минуту, тангенциальной составляющей силы резания [в кГ (н)1 и эффективной мощности (в квт) при работе торцовыми фрезами определяют подачу на зуб, минутную подачу, скорость резания, число оборотов и эффективную мощность. [c.140]

Необходимо отметить, что использование данных о трещино-стойкости материала при определении а<г и шт возможно, если разрушение образца с трещиной так же, как и цилиндрического образца с кольцевым надрезом, контролируется процессом зарождения микротрещин. Как будет показано в подразделе 4.2.2, для сталей средней и высокой прочности при испытании на тре-щиностойкость это требование выполняется автоматически. [c.99]

В большинстве стандартных систем допуски размеров определяются на основе единицы допуска /, зависящей от номинального размера D. Для гладких цилиндрических соединений размером 1. .. 500 мм единица допуска, мкм i = 0,5 Yd (в общесоюзной системе ОСТ), i = 0,45 + 0,001D (в международной системе ISO), где D — среднее значение номинальных размеров, мм, для данного интервала, в пределах которого допуск принимают постоянным. Под номинальным размером понимают номинальный размер диаметра поверхности при определении допусков цилинд-ричности, круглости и профиля продольного сечения или размер наибольшей стороны плоской поверхности при определении допусков прямолинейности, плоскостности и параллельности поверхностей в зависимости от квалитета допуска размера. При составлении стандартизованных числовых значений допусков диапазона 1—500 мм отобрано 13 значений единиц допусков, равных ординатам средних геометрических значений интервалов до 3, 3—6, 6—10, 10—18, 18—30, 30—50, 50—80, 80—120,120—180,180—250, 250—315, 315—400, 400—500. [c.75]

В основе методов упругих решений лежит итерационный процесс уточнения дoпoлниfeльныx условий. С использованием этих принципов разработаны методы решения упругопластических задач для определения деформаций и напряжений при различных случаях сварки [4]. Решение задач этими методами осуществляется в численном виде на ЭВМ. Результаты решения позволяют анализировать как временные напряжения в процессе сварки, так и остаточные после сварки. Разработанные алгоритмы используют для решения одноосных задач (наплавка валика на кромку полосы, сварка встык узких пластин), задач плоского напряженного состояния (сварка встык широких пластин, сварка круговых швов на плоских и сферических элементах, сварка кольцевых швов на тонкостенных цилиндрических оболочках, сварка поясных швов в тавровых и других сварных соединениях), задач плоской деформации (многослойная сварка встык с [c.418]

Чтобы ремень не спадал со шкивов, один из них (лучше больший) рекомендуетсяаыпвлнять с выпуклым ободом (рис. 14), описанным по дуге, или цилиндрическим с двусторонней конусностью. Значения стрелы выпуклости указаны в табл. 22. Расчетным для определения передаточного числа при наличии выпуклости считается наибольший диаметр обода. При наличии роликов шкивы делают цилиндрическими. [c.510]

Было вьивлено [97], что при определенных условиях нагрева-охлаждения структура слоя пека состоит из отдельных цилиндрических кристаллитов, нижние основания которых и являются круговыми областями, показанными на рис. 4,3 в. При разделении кристаллитов между ними обнаруживались межкристаллнтные области, имеющие в поперечном сечении характерную треугольную форму. Иные условия нагрева-охлаждения приводили к значительному упрочнению слоя пека, и его разрушение происходило по самим кристаллитам, [c.205]

Решение. Для колебаний с малой амплитудой член (vV)v в уравнении движения всегда мал по сравнению с d jdt независимо от величины частоты (О. Если > б, то при определении распределения скоростей плоскость диска можно считать неограниченной. Выбираем цилиндрические координат . с осью г по оси вращения и ищем решение в виде Vr = Vz = О, v = = /" (2, t). Для угловой скорости жидкости 0(г, получаем ураниеиие [c.128]

При определении напряжений для цилиндрических тел кругового очертания обычно пользуются полярными. координатами. Рассмотрим уравнения равновесия малого элемента abed (тол- [c.31]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...