Фрезы Износ

Нормы износа фрезы. Износ фрез происходит в зависимости от условий резания или по задней поверхности зуба, когда толщина срезаемого слоя а аиб <С 0.08 мм, или одновременно по задней и передней поверхностям при резании с а аиб 0.08 мм. Критерием затупления при фрезеровании, когда не предъявляются высокие требования к чистоте и точности обработки, является износ по задней поверхности. В табл. 26 приведены допускаемые величины износа фрез по задней [c.294]

Критерий затупления фрез — износ по задней поверхности — 0,6 -г 0 S мм. [c.82]

Основным видом износа фрез является износ по задней поверхности При фрезеровании сталей и сплавов твердосплавными фрезами износ фрез не оказывает существенного влияния на параметр шероховатости поверхности. Допустимые значения износа и периодов стойкости фрез приведены в табл. 22. [c.231]

Фрезы Материал фрез Износ 3, мм Период стойкости Т, иль [c.231]

При черновой обработке стали цилиндрической фрезой износ зубьев Лз допустим до 0,4—0,6 мм, при черновой обработке чугуна до 0,5—0,8 мм. [c.165]

В этой главе излагаются методика и результаты опытов по определению силы резания при цилиндрическом и дисковом фрезеровании слоистых пластмасс твердосплавными фрезами. Устанавливается характер влияния режима резания, геометрических параметров режущей части фрез, износа фрезы на силу резания. Для сравнения приводятся результаты опытов по определению силы резания при фрезеровании слоистых пластмасс с различными наполнителями, а также при фрезеровании некоторых металлов. [c.40]

Наблюдения за цилиндрическими фрезами, оснащенными твердыми сплавами ВК8, показывают, что при обработке жаропрочных материалов износ зубьев фрезы -происходит в основном по задней поверхности в виде ленточки истирания одинаковой ширины. В первые 10 -15 мин работы фрезы износ достигает [c.178]

Режимы фрезерования жаропрочных сплавов быстрорежущими дисковыми пазовыми трехсторонними фрезами (стойкость фрез Р18 7 = 20ч-180 леи критерий затупления фрез — износ по задней поверхности зубьев Лд < 0,4 мм охлаждение 10-процентной эмульсией с добавкой 2% сульфофрезола) [c.204]

При черновом фрезеровании торцовыми фрезами износ по задней грани допускается до 1,5 — 2 мм, при чистовом фрезеровании — до 1 мм. [c.218]

Фрезы — Износ допустимый 303 [c.909]

Большое влияние на остаточные деформации при фрезеровании оказывает износ фрезы. Износ по задней поверхности не должен превышать 0,4 мм. [c.829]

Копиром при заточке передней поверхности служит шлифовальный круг, развернутый под углом наклона винтового зуба к оси фрезы, копиром при заточке задних поверхностей — упор. Ь обоих случаях при продольном перемещении фрезы происходит и ее вращение под действием поджима передней поверхности к копиру или упору. Способ заточки по упору и копиру применяется и при переточке фрез. Износ фрез происходит обычно по задним поверхностям в пределах до 0,12 диаметра фрезы при черновом и 0,08 диаметра при чистовом фрезеровании. Припуск, снимаемый при переточке по задней и передней поверхностям, 0,1—0,25 мм. Переднюю поверхность иногда не перетачивают. [c.819]

При фрезеровании против подачи нагрузка на зуб фрезы возрастает от пуля до максимума, при этом сила, действующая на зап-товку, стремится оторвать ее от стола, что приводит к вибрация л и увеличению шероховатости обработанной поверхности. Преимуществом фрезерования против подачи является работа зубьев фрезы из-под корки , т. е. фреза подходит к i вердому поверхностному слою снизу и отрывает стружку при подходе к точке В. Недостатком является наличие начального скольжения зуба по наклепанной поверхности, образованно предыдущим зубом, что вызывает повышенный износ фрезы. [c.329]

Погрешности формы и заданных размеров деталей, обработанных на фрезерных станках, вызываются неточностью станка погрешностью установки заготовки (ориентации и закрепления) неточностью изготовления, установки, настройки, а также износом фрез упругими деформациями технологической системы тепловыми деформациями внутренними напряжениями в заготовках. [c.63]

Геометрическую погрешность станка Aj = 30 мкм погрешность базирования Лг = О (вследствие совпадения измерительной и установочной баз) погрешность закрепления Да = 20 мкм погрешность изготовления приспособления Л4 = 20 мкм погрешность изготовления инструмента = О (предполагаем что настройку на размер ведут по наиболее выступающему зубу фрезы, а следовательно, биение зубьев не влияет на контролируемый параметр) погрешность настройки фрезы на размер Д, = 40 мкм погрешность, связанная с размерным износом инструмента. Л, = О (считаем, что ее можно компенсировать поднастройкой фрезы) погрешность измерений Дв = 90 мкм погрешность, вызванная отжатием фрезы от заготовки под действием сил резания, Ад = 30 мкм. [c.72]

Наиболее рациональным типом червячных передач по характеру зацепления, условиям передачи силы и заклиниванию смазки являются червячные передачи с червячными колесами, нарезанными червячной фрезой, тождественной ло форме с рабочим червяком. При нарезании червячного колеса фреза должна занимать относительно нарезаемого колеса такое же положение, как и рабочий червяк при зацеплении. В этом случае соприкосновение червяка с колесом будет происходить по некоторой линии (линейный контакт). Чтобы уменьшить износ трущихся поверхностей зубьев колеса и витков червяка, обод колеса делают вогнутым и частично охватывающим червяк. [c.259]

Исследование этого сплава при работе в дисковых фрезах для горных пород позволило выделить три механизма износа термическую усталость (трещины имеют большую длину и глубоко проникают в основу) истирание (трещины короткие и приводят к удалению с поверхности отдельных зерен W ) поверхностное ударное отслаивание (поверхностные трещины вызывают шелушение). Все три механизма износа приводят к межзеренному разрушению сплава. [c.10]

Очень перспективно применение лазерного излучения для упрочнения концевых фрез, применяемых в станках с ЧПУ. Как известно, для такого вида инструмента важно не только сохранение режущей способности в течение длительного периода работы, но и снижение размерного износа. Последнее, в свою очередь, позволяет значительно увеличить ресурс работы инструмента и, следовательно, повысить эффективность использования станков с ЧПУ. Обработке подвергались одновременно задняя и передняя поверхности, а также ленточка по всей длине винтовой поверхности зуба фрезы. [c.117]

После фрезерования первой прорези величина фаски износа по задней поверхности зуба фрезы h составляла 0,05, второй прорези — 0,08, третьей — 0,12, четвертой — 0,15, пятой — [c.198]

Рис. 105. Кривые износа фрезы

Использование медьсодержащих эмульсий при обработке металлов резанием. В работе [57] проведено исследование по снижению износа режущего инструмента при фрезеровании. Для уменьшения износа фрез к смазочно-охлаждающей жидкости добавляли различные присадки. Наиболее эффективной добавкой оказался сульфат меди. Было установлено, что между режущим инструментом и обрабатываемой деталью в процессе резания образуется медная пленка (рис. 111). Образовавшаяся медная пленка уменьшает износ фрезы в 2 раза. [c.204]

Необходимо иметь в виду, что точность изготовления внутренних поверхностей детали часто требует применения специальных инструментов, в том числе таких, которые после обработки определенного количества деталей из-за износа уже не обладают необходимой точностью (развертки, зенкеры, пазовые фрезы, пальцевые фрезы, протяжки), между тем внешние поверхности могут быть обработаны в большинстве случаев универсальным инструментом, допускающим большое количество переточек, причем получение требуемого размера обеспечивается соответствующей подналадкой. [c.590]

Передний угол и угол наклона режущей кромки слабо влияют на износ зуба фрезы (если твердый сплав не выкрашивается). Основным фактором, способствующим упрочению режущей кромки, является применение малых и отрицательных передних углов и положительных углов наклона режущей кромки. [c.181]

Стойкость фрезы Т, т. е. период времени работы фрезы до достижения установленной величины износа, устанавливается в зависимости от типа и размера инструмента и конкретных условий его эксплуатации. [c.181]

Примечание. Значения подач действительны для следу, ющих условий торцовое биение фрезы до 0,02 мм, вспомогательный угол в плане ifi = 5°, износ по задней грани й, = 0,8-н 1,2 мм. При = 2 подачи могут быть увеличены вдвое. В первоначальный период работы фрезы до износа h, = 0,2-=-0,3 мм, чистота обработанной поверхности снижается примерно на один класс. [c.184]

Вместе с тем следует указать и на существующее соответствие коэффициента к при работе различными инструментами в тех случаях, когда механизмы износа не отличаются или в силу особых обстоятельств различия в механизме износа сказываются сравнительно мало. Так, например, при фрезеровании быстрорежущими торцовыми и дисковыми трехсторонними фрезами при достаточном пространстве для размещения стружки и увеличенных вспомогательных задних углах в подавляющем большинстве случаев коэффициенты к практически одинаковы. [c.164]

Меньшая степень влияния теплопроводности на скорость резания по сравнению с точением, вероятно, объясняется меньшей ролью температурного фактора в процессе износа фрез в связи с тем, что в отличие от резцов износ фрез идет не по передней грани, где возникают наиболее высокие температуры в контактном слое продольной текстуры стружки, а в основном по задним поверхностям, на которых температуры несколько ниже. [c.172]

Не вдаваясь в тонкости проведения самих исследований, что сделано в ряде опубликованных работ [23], [26], [27], рассмотрим работы, относящиеся к конкретным исследованиям отдельных марок сталей как инструментальных, так и конструкционных, а также работы, связанные с исследованием различных типов режущего инструмента (резцов, фрез, сверл, штампов) и влияния на износ режущего инструмента скорости резания, типа охлаждающей жидкости и др. [c.104]

Тип фрезы Марка материала режущей части ОбрабатЫ ваемый материал Характер обработки Величина допускаемого износа по задней грани в мм [c.245]

Стойкость фрез. При выборе режимов резания следует исходить из наиболее рациональной стойкости фрезы (табл. 17), соответствующей нормальному износу. [c.480]

В первоначальный период работы фрезы до износа 0,2—0,3 мм шероховатость обработанной поверхности прв чистовом фрезеровании снижается примерно на один класс. [c.482]

В результате проведенных за последнее время работ улучшены конструкции стандартных и нормализованных инструментов. К ним относятся шлифованные ручные метчики из быстрорежущей стали цилиндрические фрезы (по ГОСТу 3752—59 выпускаются с уменьшенным числом зубьев и увеличенным объемом стружечных канавок) дисковые фрезы со вставными ножами из быстрорежущей стали сверла с различными вариантами заточки сборные фрезы, конструкция которых позволяет осуществлять заточку ножей, вынутых из корпуса инструменты с регулируемым (для компенсации износа) положением режущей грани. [c.56]

Для расчета потребности в фрезерных инструментах по средним показателям расхода на 1 станко-час машинного времени в табл. 23 приводятся расчетные нормы стойкости в часах машинного времени до полного износа цилиндрических, торцовых и концевых фрез. Приведенные в табл. 21 и 23 средние показатели стойкости режущих инструментов относятся к обработке стали. При обработке чугуна эти показатели можно увеличивать на 30—40%. [c.80]

Под стойкостью инструмента по-. нимают период его работы (мин) между двумя последовательными переточками. При работе изношенным инструментом увеличивается главная составляющая силы резания и расход мощности. Износ режущего инструмента приводит к ухудшению качества обработанной поверхности. При черновом фрезеровании торцовыми фрезами износ по задней грани допускается до 1,5—2 мм, при чистовом фрезеровании — до 1 мм. [c.140]

Влияние элементов режима резания на составляющие силы резания изучалось на заготовках из гетинакса. Фрезерование осуществлялось остро заточенной фрезой, износ по задней поверхности которой не превышал 0,04—0,05 мм. При появлениа выкрашиваний на режущей кромке нож фрезы перетачивался. [c.41]

Режимы фрезерования плоскостей на деталях из жаропрочных сталей ЭИ481 и ЭИ654 цилиндрическими фрезами из стали Р18 (работа с охлаждением, стойкость фрезы Г = 90 мин, критерий затупления фрезы — износ по задней поверхности [c.180]

После этого в водную эмульсию был добавлен сульфат меди USO4 из расчета 15 г на 1 л эмульсии и была испытана новая фреза из той же партии инструментов. Также как и в предыдущем опыте, по окончании фрезерования каждой из прорезей производился замер величины фаски износа по задней поверхности Я всего было обработано пять прорезей, а при фрезеровании шестой прорези процесс обработки был прекращен при достижении длины фрезерования = 80 мм. Изменение h при этом характеризовалось следующей последовательностью по окончании обработки первой прорези h =0,08, второй — 0,1, третьей — [c.198]

На рис. 5 опытные графики [5] показывают резкое уменьшение величины С, т. е. возрастание скольжения зуба фрезы с увеличением фаски износа при фрезеровании различных аустенитных сталей, в то время как при обработке ферритной стали скольжение отсутствовало, т. е. 1 (верхние опытные точки). Здесь нашло свое отражение большое упругое последействие аустенитных сталей. Последнее подтверждается характерным графиком (рис. 6), показываюш,им закономерное возрастание фаски износа по задней поверхности зуба при встречном фрезеровании с увеличением отношения g , в то время как для ферритной стали такая [c.338]

Справочник машиностроителя Том 5 Изд.2 (1955) -- [ c.275 , c.278 , c.279 , c.280 , c.281 , c.282 , c.283 , c.284 , c.285 , c.286 , c.287 , c.288 , c.289 , c.290 , c.291 , c.292 , c.293 , c.294 , c.295 , c.296 , c.297 , c.298 , c.299 , c.300 , c.301 , c.302 , c.303 , c.304 , c.305 , c.306 , c.307 , c.308 , c.309 , c.310 , c.311 , c.312 , c.313 , c.314 , c.315 , c.316 , c.317 , c.318 , c.319 , c.320 , c.321 , c.322 , c.323 , c.324 , c.325 , c.326 , c.327 , c.347 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.5 , c.275 , c.278 , c.347 ]

Машиностроение Энциклопедический справочник Раздел 3 Том 7 (1949) -- [ c.92 , c.117 , c.275 , c.278 , c.279 , c.280 , c.281 , c.282 , c.283 , c.284 , c.285 , c.286 , c.287 , c.288 , c.289 , c.290 , c.291 , c.292 , c.293 , c.294 , c.295 , c.296 , c.297 , c.298 , c.299 , c.300 , c.301 , c.302 , c.303 , c.304 , c.305 , c.306 , c.307 , c.308 , c.309 , c.310 , c.311 , c.312 , c.313 , c.314 , c.315 , c.316 , c.317 , c.318 , c.319 , c.320 , c.321 , c.322 , c.323 , c.324 , c.325 , c.326 , c.327 , c.347 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...