Деформации цикла приведенные

Анализ этой задачи показывает, что она достаточно сложна, даже с учетом того, что нагружение одноосно, и даже в том случае, если мы не будем учитывать концентрацию напряжений или деформаций. При ее решении надо исследовать спектр нагружения, подсчитать число циклов, учесть отличную от нуля среднюю деформацию цикла и оценить накопление повреждений при малоцикловой усталости. Для получения оценки подходящего размера тяги при анализе типового 5-секундного блока нагружения можно применить метод стока. Напряжение и деформация связаны с нагрузкой через площадь сечения, величина которой пока неизвестна. Поэтому при максимальной и минимальной нагрузках в 5-секундном блоке максимальное и минимальное напряжения могут быть определены лишь при задании некоторого значения площади. По этим пикам напряжений с помощью кривой зависимости напряжений от деформаций при циклическом деформировании стали SAE 4340, приведенной на рис. 8.17, могут быть определены максимумы и минимумы деформаций. Для определения теоретического значения долговечности при каждом значении амплитуды в 5-секундном блоке нагружения может быть использовано соотношение (11.5). [c.393]

Для асимметричного цикла нагружения в случае циклически стабилизирующихся и разупрочняющихся материалов, помимо амплитудного значения напряжений Ста существенное влияние на ширину петли оказывает среднее напряжение цикла В этом случае в качестве первого приближения можно использовать величину исходной деформации соответствующей приведенному напряжению "= Оа уОт по Диаграмме однократного деформирования. Коэффициент X определяется из данных эксперимента [7]. [c.82]

Для анализа критических параметров и характера разрушения материала при длительном статическом и циклическом нагружениях целесообразно суммировать рассмотренные здесь механические и физические особенности процесса разрушения в виде схемы, приведенной на рис. 3.2, где линия 1 соответствует внутризеренному характеру разрушения по механизму, свойственному данному виду нагружения. При этом критические параметры (количество циклов до разрушения Nf при циклическом нагружении или пластическая деформация Zf при статическом нагружении) не зависят от скорости деформирования Кривая 2 соответствует межзеренному разрушению, для которого характерна чувствительность критических пара- [c.153]

Приведенное выше определение упругой деформации и, соответственно, упругого тела нуждается в уточнении. В действительности деформация сопровождается изменением температуры подобно тому, как при сжатии или растяжении газа температура его меняется. Более общее определение упругого тела будет следующее работа сил, приложенных к упругому телу, на замкнутом по деформации и температуре цикле равна нулю. Разница по сравнению с тем определением, которое было дано в 1.8, состоит в том, что в конце цикла температура должна быть той же, что в начале. Очевидно, что вязкое те то (вязкая жидкость) не подходит под это определение, силы вязкого сопротивления совершают работу, которая переходит в тепло чтобы цикл был замкнутым не только по деформациям, но и по температуре, это тепло необходимо отвести, количество отведенного тепла равно работе сил и всегда отлично от нуля. [c.66]

При асимметричном цикле напряжений сопротивление деформации, а следовательно, и разрушение зависят от коэффициента асимметрии г и чувствительности материала к асимметрии. Для описания кривых деформирования в этом случае используют не фактическую Оя, а приведенную амплитуду напряжения (аа)пр = ОаР, р — показатель приведения, равный [c.82]

Пг = 1,6 ч- 1,3, Л = 2,8 ч- 6,3, где щ и нд- — запас прочности по деформациям и циклам. Запас прочности вычислен по кривой усталости, соответствующей 50%-ной вероятности разрушения. Предельные значения запасов относятся соответственно к долговечности N, равной 10 и 10 циклов. Полученные величины запасов показывают, что для металлорукавов кривые допускаемых циклических деформаций в соответствии с нормами [249] являются чрезмерно консервативными. На рис. 4.2.7, в приведены величины допускаемых циклических деформаций по нормам (кривая 3) и кривая 4, полученная с запасом 10 относительно минимальной границы экспериментальных значений долговечности. Как следует из приведенных данных, рекомендуемые нормами [249] запасы прочности не могут быть использованы в расчетах на прочность при малоцикловом нагружении тонкостенных гофрированных оболочек металлорукавов. [c.196]

Влияние нормальной нагрузки. Из результатов, приведенных на рис. 29, следует, что разрушение поверхностного слоя происходит при небольшом числе воздействий индентора, поэтому может рассматриваться с позиций малоцикловой усталости. В области малоцикловой усталости разрушение металлов и сплавов описывается уравнением, связывающим величину действуюш ей деформации с числом циклов до разрушения. Зависимость установив- [c.60]

В этих формулах еа и уа — амплитуды деформаций Аен и Ау — неупругие деформации за цикл В — удельная энергия, необратимо рассеянная за цикл /сф — коэффициент формы петли гистерезиса. В случае неоднородного напряженного состояния в приведенных выше формулах, как уже отмечалось, использовались действительные значения напряжений и неупругих деформаций. [c.4]

На рис. 1, а приведена зависимость активационной площади At от пластической деформации Ср в стабилизированном цикле для двух амплитуд деформации Ае сильно уменьшается с увеличением напряжения от (Б ) до (А) вдоль петли гистерезиса. В противоположность этому корректированная площадь Аес В цикле при средних амплитудах (см. рис. 1, 6-, Spa = 1,5х X 10 ) почти не изменяется, как показано в [2]. Новые эксперименты по релаксации, которые производились при 8=0 и результаты их описаны в данной работе, показывают, что для небольших амплитуд (см. рис. 1,6 Сра = 4 10 ) корректированная площадь Аес также зависит от напряжения в цикле.Величина Аес при Оо (точка (А) в петле, приведенной на рис. 1, а вверху) растет слабо с понижением амплитуды пластической деформации. [c.131]

Кривые, приведенные на рис. 3.7, характеризуют сопротивление малоцикловой усталости материала при жестком нагружении в зависимости от режима термомеханического нагружения. Малоцикловую долговечность оценивают по кривым 1 н 2, если известна полная упругопластическая деформация в цикле деформирования, и по кривым 3 и4, если известна пластическая составляющая деформаций. [c.139]

Приведенные выражения для обычно используются в расчете до значения а ах = при больших значениях напряжений цикла они также могут быть использованы для определения запаса прочности по усталости, но при их действии будет возникать деформация, превышающая заданную s. [c.449]

Предложения [14, 15] но методу расчета применительно к высокотемпературным атомным энергетическим установкам являются развитием расчета при отсутствии ползучести, и между ними существует определенная преемственность. В расчете размахов местных неупругих деформаций используется соотношение типа Нейбера, кривая циклического деформирования формируется на основе характеристик сопротивления деформированию, зависящих от изменения температур и длительности полуцикла. При формировании циклов рассматривается процесс изменения приведенных местных деформаций от эксплуатационных нагрузок (теория наибольших касательных напряжений). Уравнение кривой усталости включает упругую и пластическую предельные деформации, зависящие от температуры и длительности нагружения. Эти деформации определяются через базовые характеристики механических свойств при кратковременном и длительном нагружении. [c.38]

Приведенный выше инженерный метод расчета малоцикловой прочности в номинальных напряжениях требует достаточно сложных экспериментальных исследований на натурных узлах и соединениях конструкций в зависимости от целого ряда факторов вида и способа нагружения, характеристик цикла, температуры, технологии изготовления и т. п. В связи с этим упомянутый выше расчет по местным деформациям (см. гл. 1 и 11) является более универсальным, так как он основан на результатах испытаний лабораторных образцов, используемых для оценки прочности конструкций в зонах концентрации напряжений. Применимость деформационных подходов к расчету сварных конструкций определяется наличием данных по теоретическим коэффициентам концентрации напряжений в сварных швах, циклическим свойствам материала различных зон сварного соединения и по уровню остаточных сварных напряжений. В 2 приведены предложения по определению коэффициентов концентрации напряя ений и деформаций в стыковых и угловых швах листовых конструкций. Для стержневых конструкций, выполняемых из фасонного проката, необходимы дополнительные исследования напряжений и деформаций в зонах их концентрации. Свойства строительных сталей при малоцикловом нагружении изучены достаточно подробно, и по ним получены величины параметров для построения расчетных кривых [c.189]

Расчет на циклическую прочность [11, 12] проводится по амплитудам приведенных условных упругих напряжений цикла Оа) равным половине произведения размаха местной деформации на модуль упругости при расчетной температуре. [c.199]

На основании приведенных в гл. 2 и 11 уравнений и соответствующего раздела норм прочности [2] разработана программа расчета прочности и ресурса деталей машин и элементов конструкций при действии эксплуатационных механических и тепловых нагрузок в диапазоне числа циклов до 10 —10 . При этом в качестве исходных используются распределения напряжений и деформаций, соответствующие режимам эксплуатации. Определение напряжений и деформаций, как указано выше, может быть выполнено аналитическими или численными с применением ЭВМ методами или экспериментально по данным измерений на моделях и натурных конструкциях для заданных эксплуатационных нагрузок. [c.257]

Пуск агрегата с выводом его на рабочий режим, период работы и останов вызывают в зонах повышенной напряженности его элементов (например, в зонах концентрации напряжений) циклически изменяющиеся по трапецеидальному закону деформации, которые в ряде случаев являются упругопластическими, а условия эксплуатационного режима и уровень концентрации определяют характер таких циклов (односторонние или двусторонние выдержки, их время и др.), а также их асимметрию. Приведенный пример является лишь одним из ряда эксплуатационных режимов нагружения элементов конструкций, работающих в экстремальных условиях, который в экспериментальном плане может быть смоделирован циклическим нагружением с выдержками. [c.69]

Для определения оптимальных значений коэффициентов уравнений (55) и (56), приведенных ниже, использовали данные испытаний стали 12Х1МФ на кратковременную термическую усталость с варьированием максимальной температуры и упруго-пластической деформации цикла и данные испытаний стали 12Х18Н10Т на длительную термическую усталость с варьированием максимальной температуры, упругопластической деформации и длительности цикла (всего около 50 испытаний каждой марки стали). [c.180]

Авторы работы [324] привели многочисленные примеры размерной нестабильности различных углеродистых и легированных сталей при термоциклировании, сопровождающемся полиморфными превращениями. Литые образцы мало изменяли свои размеры, горячедеформированные — сильно. В зависимости от того как вырезанный образец ориентирован относительно направления деформации, при термоциклах длина его увеличивалась или уменьшалась. Авторы [324] не обнаружили влияния скорости нагрева и охлаждения на формоизменение стали при термоциклировании. Линейные изменения образцоз при варьировании темпа смены температуры 12 и 80 град/сек были близкими. Коэффициент роста составлял приблизительно 0,1%, и наблюдалась относительная независимость его от числа циклов. Приведенные в работе [324] данные свидетельствуют о том, что при термоциклировании технических сталей возникают факторы, действие которых перекрывает эффект температурных градиентов. Причины необратимого формоизменения деформированной стали в указанной работе не обсуждаются, возможно, они связаны с текстурой и химической неоднородностью образцов. [c.61]

Анализ уравнения (2.19) показывает, что влияние неизотермич-ности и снижения длительной пластичности материалов при мало-цлкловом изотермическом и неизотермическом нагружении можно учесть введением в критериальные уравнения длительности цикла или частоты нагружения. Это направление развито в работах С. В. Серенсена, Ю. Ф. Баландина, Л. Коффина и др. При малоцикловом жестком нагружении при высоких постоянных температурах и различных частотах, когда роль временных эффектов становится заметной, данные испытаний образуют единую кривую усталости в координатах пластическая деформация ер — приведенное число циклов до разрушения [90] [c.71]

Изменение амплитуды напряжений при жестком нагружении, как и изменение амплитуды деформаций при мягком нагружении, в процессе циклических испытаний определяется свойствами материала. Для одних материалов (алюминиевые сплавы, титан и низкопрочные а-сплавы на его основе, некоторые конструкционные стали) ширина петли гистерезиса при мягком деформировании по мере нара--стания количества циклов уменьшается, а амплитуда напряжений при жестком нагружении увеличивается. Для этой группы материалов характерно повышение предела пропорциональности с увеличением количества циклов нагружения, в связи с чем такие материалы относят к группе циклически упрочняющихся. Для других материалов (например, теплостойкие стали, чугуны, высокопрочные титановые а и (а+ 0)-сплавы) наблюдается обратная картина при мягком нагружении ширина петли гистерезиса увеличивается, а при жестком нагружении амплитуда напряжения снижается. Сопротивление деформированию для этой группы материа-пов с увеличением количества циклов уменьшается, а вся группа материалов относится к типу циклически разупрочняющихся. И, наконец, ряд материалов (аустенитные стали, конструкционные стали средней прочности, некоторые титановые сплавы) не изменяют сопротивления деформированию при цикпическом нагружении, форма диаграмм деформирования остается практически неизменной, а сами материалы относятся к циклически стабильным. На рис. 47 приведен характер изменения диаграмм при жестком и мягком нагружении описанных групп материалов. [c.87]

При возрастании нагрузки цикла поток энтропии возрастает немонотонно, и в момент достижения максимального напряжения цикла имеет место положение неустойчивого равновесия, когда первая производная от потока энтропии но времени меньпге нуля. Далее система стремится занять устойчивое положение вплоть до полного снятия нагрузки, что соответствует положительной производной от потока энтропии. Из приведенного рассмотрения становится понятным, например, почему в циклическом нагружении такую важную роль играют траектории восходящей и нисходящей ветвей нагрузки — форма цикла. При несимметричности (различие времен) восходящей и нисходящей ветвей нагрузки возникает различие в реализуемой иерархии дефектных структур в цикле нагружения. С возрастанием скорости восходящей ветви доминируют ротационные процессы, которые могут быть реализованы вплоть до Ю " -10 с [74]. Но не менее важно, что при снятии нагрузки происходят релаксационные процессы, полнота реализации которых также в значите.ть-ной степени зависит от времени, а значит, от формы нисходящей ветви нагрузки. В этой части полу-цикла нагружения также протекают ротации, которые могут вызывать интенсивный наклеп и создают предпосылку для nojrnoro исчерпания пластической деформации. [c.147]

Сочетание приведенных выше свойств и особенностей деформирования при термоусталостных испытаниях сплава ЭП-693ВД обусловливает появление трещин циклического разрушения в зонах шейки , что говорит о выраженном влиянии процесса накопления односторонних деформаций и, следовательно, квази-статических повреждений на достижение предельного состояния по условию циклического разрушения. Однако при испытаниях на больших уровнях долговечности с жесткостью нагружения с <" 95 тс/см, когда эффект накопления односторонних деформаций практически отсутствует (см. рис. 1.3.6), можно ожидать возникновения термоусталостной трещины в зоне перехода от рабочей длины к конической части образца, где температура цикла соответствует минимальной пластичности и, следовательно, долговечности материала. [c.51]

Приведенные примеры показывают, что уравнения (2.6.4), (2.6.5) позволяют достаточно точно описать кинетику изменения напряжений и деформаций при разнообразных программах нагружения. Отметим, однако, что удовлетворительные результаты получаются при программах нагружения, включаюш их циклы с различными амплитудами напряжений при отсутствии среднего напряжения в цикле. Использование уравнений для расчета диаграмм деформирования асимметричных циклов дает аффект одностороннего накопления пластических деформаций, что не наблюдается в экспериментах для циклически упрочняюгцихся материалов. [c.134]

Ниже приведены результаты испытаний сплава ХН73МБТЮВД, на примере которых показана возможностБ" использования деформационно-кинетического критерия в случае термической усталости. Испытания проводили по режимам, приведенным выше были получены кривые малоцикловой усталости при изотермическом и неизотермическом нагружении по жесткому режиму, а также кривые термической усталости в циклах раз личной длительности (рис. 73). Эти зависимости необходимы для определения величины в.ходящей в уравнение (5.51). Значение Np принимают из опытов на неизотермическую малоцикловую усталость при жестком режиме нагружения, когда односторонняя деформация отсутствует. [c.131]

Приведенные примеры расчета сопловых лопаток турбин (эти детали наиболее подвержены воздействию термощикличес-ких нагрузок) свидетельствуют о следующем. При значениях температуры цикла тах, которые существенно увеличивают пластичность материала (1050—1100°С), влияние амплитуды деформации на долговечность уменьшается — запас пластичности материала достаточно велик. При тах=Ю00°С, когда пластичность сплава ЖС6К резко уменьщается, роль термических напряжений существенно возрастает, что приводит к уменьшению долговечности. В лопатке всегда имеются зоны, нагретые до различных температур следовательно, сопротивление термической усталости различное в разных точках, и не всегда трещины термоусталости возникают в наиболее нагретых зонах. Часто они появляются в переходных областях (от горячих зон к холодным), что может быть связано с местным уменьщением деформационной опособности материала. В связи с этим расчет теплового и напряженного состояний лопаток для дальнейщей оценки их сопротивления термоусталости следует выполнять не для одного опасного сечения, а для нескольких сечений по высоте лопатки. [c.180]

Выявленное методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления существование интегральной характеристики поверхностного слоя в каждый момент времени обусловило необходимость выбора нагрузки на пирамиду, при которой отпечаток характеризует среднеагрегатное состояние исследуемого сплава. В противном случае разброс значений, связанный с раздельным измерением микротвердости феррита и перлита, делает невозможным анализ закономерностей структурных изменений методом микротвердости. Известно, что твердость феррита по Бри-неллю в зависимости от величины зерна колеблется в пределах 65—130 кгс/мм в то время как твердость перлита (также в зависимости от величины зерна) составляет 160—250 кгс/мм при средней твердости стали 45 160—180 кгс/мм [ИЗ]. Опробование нагрузок на пирамиду от 10 до 200 го показало, что минимальной нагрузкой, характеризующей среднеагрегатную твердость стали-45, является Р = 50 гс, при этом глубина отпечатка составляет 3—4 мкм. Результаты измерения микротвердости представлены на рис. 32. Условия трения аналогичны тем, при которых проводились исследования методом рентгеновского анализа и измерения электросопротивления. Из приведенных результатов следует, что изменение микротвердости аналогично изменению ширины дифракционной линии (220)a-Fe и электросопротивления. С увеличением нагрузки число циклов до разрушения уменьшается, а среднее максимальное значение микротвердости, пропорциональное величине действующей деформации, увеличивается (рис. 33). Количественная оценка числа циклов до разрушения по результатам измерения микротвердости совпадает со значениями, полученными двумя предыдущими методами (рис. 34). [c.59]

Этот эффект можно использовать в случае прогнозирования долговечности конкретных конструктивных элементов при нестационарном режиме нагруя ения [18]. Из приведенных выше данных видно, что величина неупругой деформации за цикл Ае является характеристикой интенсивности накопления усталостного повреждения в конкретном металле при заданных условиях нагружения й может исполь- [c.8]

В описываемой системе в основу принципа измерения неупругой деформации за цикл положена схема, приведенная на рис. 1. Здясь Оа — амплитуда напряжения Еа — амплитуда деформации ф — сдвиг фаз между сигналами напряжения и деформации Ае — неупругая деформация за цикл. Рассмотрим два способа оценки неупругой деформации за цикл, которые применяются в разработанной системе. [c.48]

Параметры диссипации и их приведение. Графики восстанавливающих сил, приведенные на рис. 10, носят идеализированный характер, так как при их построении деформируемые элементы принимались идеально упругими, т. е. лишались диссипативных свойств. Если же учесть силы неупругого сопротивления, направление которых противоположно скорости деформации, то соответствующий график будет иметь две ветви, причем верхняя будет соответствовать нагрузке, а нижняя — разгрузке (рис. 12). Площадь фигуры, ограниченной ветвью нагрузки и осью абсцисс, соответствует работе, затраченной при деформации, а площадь фигуры, ограниченной сверху второй ветвью, — работе, совершав- мой упругим элементом при разгрузке. При этом заштрихованная площадь, контур которой называют петлей гистерезиса, пропор- циональна работе, затраченной за один цикл на преодоление сил неупругого сопротивления. Отношение этой рассеянной энергии к работе, затраченной при деформации, называется коэффициентом] поглощения или коэффициентом рассеяния и обозначается гр. Ве- [c.37]

Предположим, что приведенное усилие текучести элемента 3 является наибольшим, и диаграмма ограничена линиями пересечения плоскости усилий с предельными плоскостями S = y и 52= У2- в зависимости от соотиошения параметров системы теплосмены могут приводить к знакопеременной деформации элемента 1 (рис. 17, й) или элемента 2 (рис. 17,6). Здесь AB = D = EF — тепловая деформация, ВС — пластическая деформация (соответствующего элемента) в нулевом полуцикле, DE = F — пластическая деформация в последующих полуцик-лах. Присутствие элемента 3 не вносит каких-либо изменений в характер стабилизации, которая в данных условиях по-прежнему (как и в однопараметрической системе) наступает после первого цикла. [c.28]

Требуемое начальное (или остаточное) напряженное состояние при этом определено лишь с точностью до шарового тензора. К тому же, всегда существует бесчисленное множество вариантов распределения самоуравновешенных напряжений, при которых в опасных точках цикл будет приведен к симметричному (вопрос о единственности напряжений в состоянии, предшествующем циклической пластической деформации, рассмотрен в гл. IV). Поэтому вероятность того, что определяемая с помощью неравенства (3.8) верхняя оценка совпадает с точным решением, довольно велика. Она еще бо- [c.92]

На стадии пуска наиболее сложными и одновременно наиболее точными являются натурные исследования усилий, деформаций, напряжений и температур на атомных реакторах при их предпусковых испытаниях — с воспроизведением режимов гидроиспытаний, пусков, стационарных режимов, срабатывания систем защиты, расхолаживания и разуплотнения [6, 7]. В качестве примера на рис. 2.7 приведены данные об изменении напряжений и температур в верхней части реактора ВВЭР [7]. Изменение напряжений вызвано изменением температур при энергопуске, когда давление в корпусе составляло 100 кГ/см (10 МПа), разогрев осуществлялся со скоростью 27°/ч, охлаждение — 40°/ ч. При разогреве напряжения на наружной поверхности увеличиваются, достигая к концу разогрева максима.льных значений (в разные моменты времени для разных элементов). При выходе на стационарный режим напряжения несколько снижаются при расхолаживании снижение напряжений происходит более интенсивно с последующим их повышением к концу расхолаживания. Приведенные на рис. 2.7 данные показывают на сложность формы цикла напряжений при выраженной нестационарности температур для режима разогрев — расхолаживание. Аналогичные данные о реальной нагруженности атомных реакторов при всех эксплуатационных режимах могут быть введены в расчеты по уравнениям (см. 3) для определения допускаемых амплитуд напряжений [о и долговечностей [А]. [c.43]

Частота нагружения составляла 1—10 цикл/мин, база испытаний — от однократного разрушения до 10" —10 циклов нагружения. Измеритель деформации устанавливался на цилиндрической рабочей части диаметром 10 мм, обеспечивая измерение деформаций на базе 50 мм. Образцы вырезались из листов толщиной 30— 40 мм поперек направления проката. Эта форма рабочей части образцов использовалась для исследования малоцикловых свойств основного материала и сварного соединения. Для исследования свойств различных зон металла шва в связи с их разнородностью использовались образцы корсетной формы. Минимальный диаметр корсетной части располагалсн в исследуемой зоне сварного шва, которая предварительно выявлялась травлением. В качестве таких зон были выбраны металл шва и металл зоны термического влияния. В последнем случае минимальное сечение располага.тось на расстоянии 2—3 мм от границы сплавления в сторону основного металла. Для измерения деформаций на корсетных образцах использовался деформометр, обеспечивающий измерение поперечных деформаций в минимальном сечении. Пересчет поперечных деформаций в продольные осуществлялся по интерполяционным формулам, приведенным в работе [6]. [c.179]

Циклическому неизотермическому деформированию присущ также ряд особенностей, которые в прямом виде не могут быть отражены уравнениями, приведенными в п. 3.3.4 2 гл. 11. Простейшим предположением, позволяющим описать связь между напряжениями и деформациями при неизотермическом деформировании, является гипотеза о существовании поверхности нагружения в координатах а, е, t, сечения которой плоскостями t = = onst представляют собой диаграммы деформирования при изотермическом нагружении. Как показано в [16], такое предположение оказывается справедливым для монотонных нагружений и изменений температуры. В работе [7] применительно к таким видам нагружений показано, что положение поверхности циклического неизотермического деформирования зависит не только от номера полуцикла, как это имеет место при t = onst, но и от кинетики пластического деформирования в предшествующих полу-циклах. При этом кривые изотермического циклического деформирования в координатах s — е, образующие такую поверхность в к-и полуцикле, можно представить в виде [c.266]

Основные зaкoнo epнo ти, описывающие кинетику циклической и односторонне накапливаемой деформаций основаны на принципе обобщенной диаграммы циклического деформирования, а их форма в виде уравнений (2.10) и (2.18) относится к случаю сим.метричного нагружения. Вместе с этим известно, что изменение асимметрии нагружения приводит к тому, что равные с сим-метричны.м нагружением амплитуды напряжений снижают сопротивление деформированию материала в этих условиях [1]. Если для циклически упрочняющихся материалов этот эффект выражен незначительно и в первом приближении для оценки кинетики де-фор.маций могут быть использованы лишь амплитудные значения действующих напряжений и деформаций, то для циклически стабильных, а тем более разупрочняющихся материалов существенное значение имеют и средние напряжения цикла. В этой связи расчет кинетики деформаций основывается на приведенных значениях напряженихг и деформаций [1], причем последняя в виде ёщ, определяется по диаграмме статического разрушения, как соответствующая напряжению Одр = Пд хст , где х — коэффициент чувствительности к асимметрии, определяемый экспериментально и имеющий различные значения для полуциклов растяжения и сжатия. В этом случае приведенные напряжения для нечетных полуциклов определятся как Одр = о [1 Х1(1 -(- г)/ [c.65]

Таким образом, из приведенных выше экспериментальных данных следует, что при температуре испытаний 450 " С, когда проявление температурно-временных эффектов в стали Х18Н10Т незначительно, наличие в циклах выдержек как двусторонних, так и односторонних не изменяет существенным образом величины и кинетики циклической и односторонне накопленной пластических деформаций по сравнению с нагружением циклами треугольной формы при равны.х амплитудах максимальных действующих напряжений, хотя прослеживаются некоторые отмеченные выше тенденции в зависимости от тех или иных условий нагружения. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...