Частицы термическая стойкость

КМП с включением твердых частиц (карбидов и оксидов металлов и неметаллов, боридов металлов, кремния и т. д.) называют керметами. Они отличаются высокими твердостью, износоустойчивостью, коррозионной и термической стойкостью. Для получения покрытий такого типа на основе хрома перспективным является электролит, в состав которого входят, г/л хромовый ангидрид 200. .. 250, сульфат стронция 4. .. 6, окись кремния 10. .. 12 [3]. Керметы на основе хрома рекомендуются для восстановления изношенных деталей машин. [c.696]

Керметы на основе меди и медных сплавов обладают повышенной электроэрозионной и термической стойкостью по сравнению с медью и латунью. Они применяются в электротехнической промышленности. Покрытия осаждают из сульфатных и пирофосфатных электролитов с частицами корунда или оксидов магния и циркония при наложении реверсивного или асимметричного тока. [c.696]

По термической стойкости псе частицы можно разделить условно на две группы чувствительные и не чувствительные к повышению температуры при трении. [c.218]

По термической стойкости все частицы можно разделить условно на две группы чувствительные и не чувствительные к повышению температуры при трении. К первой группе можно отнести частицы веществ с низкой точкой плавления и размягчения, такие, как воск, термопласт, сера, органические красители, инсектициды, крахмальный сахар. Небольшое количество тепла, возникающее при трении их с поверхностью, оказывается достаточным для поверхностного плавления и размягчения. В этом случае адгезия проявляется за счет липкости в зоне контакта и усиливается при охлаждении (в результате термических процессов). Частицы пыли, содержащие масло, жиры, жировые и масляные сланцы, [c.292]

Изменение размеров и формы огнеупорных изделий в обжиге, а также повышение пористости, что связано с присутствием в изделиях глины, вызвало необходимость разработки составов так называемых многошамотных масс, в которых содержание связующей глины сведено к минимуму. При производстве многошамотных изделий основное влияние на их качество оказывает правильное соотношение крупных и мелких фракций. Большое значение имеют разрывы между крупными и мелкими фракциями шамота, каждая из которых характеризуется узко ограниченными пределами величины частиц. Если, например, средний размер зерен крупной Фракции в 5—6 раз больше, чем средний размер тонкой фракции, то зерна последней могут помещаться между крупными, практически не раздвигая их, что значительно увеличивает прочность и плотность изделий, не снижая их термической стойкости. Обычно крупные фракции больше мелких в 10—20 раз. Многошамотные огнеупоры имеют высокую точность размеров и высокую прочность (60—70 МПа), низкую пористость — до 12%, при хорошей термостойкости. [c.419]

Совсем по-иному ведут себя частицы окиси алюминия в САПе. Кислород не растворяется в алюминии. Поэтому и растворение в твердой алюминиевой матрице имеющихся частиц окиси алюминия, изменение их формы и размеров (коагуляции с помощью диффузионных процессов через алюминиевую матрицу) можно практически исключать. Именно отсутствие диффузионного взаимодействия между частицами через алюминиевую матрицу является причиной исключительно высокой термической стойкости САПов, в этом отношении они близки к сплавам алюминия с бериллием. [c.256]

При нагреве материала тепло передается через промежуточный слой мельчайших инородных частиц, осевших в неровностях поверхности пленки и нагревателя. Инородными частицами могут быть и продукты деструкции термопласта. Количество инородных частиц на поверхности инструмента определяется температурой сварки, термической стойкостью термопласта и химической стойкостью материала, из которого выполнена поверхность нагревателя. Наличие промежуточного слоя заставляет повышать температуру нагревателя на 60— [c.109]

Мишени, используемые для облучения, должны обладать большой стойкостью по отношению к пучку частиц, т. е. должны обладать термической устойчивостью и устойчивостью в отношении распыления материала мишени. [c.69]

Помимо химико-термической обработки поверхностей для улучшения эрозионной стойкости металла применяются также методы металлизации. Как известно, металлизация распылением обычно производится следующим образом струп сжатого газа (воздуха, азота, аргона, генераторного или какого-либо другого газа) направляется на плавящиеся в электрической дуге концы двух электродов из материала, который предполагается наносить на обрабатываемую поверхность. Под действием струн распыленной в дуге металл диспергируется на частицы размером 8—10 мкм, которые, попадая на поверхность изделий, образуют прочный и твердый защитный слой с хорошей износоустойчивостью. По механическим свойствам, составу и физическим характеристикам слой, полученный в результате газопламенного напыления, может весьма существенно отличаться от основного материала изделия. В качестве материала для напыления используются тугоплавкие металлы и сплавы, а также керамические материалы. [c.152]

Зона сплавления Выделения по границам зерен в зоне термического влияния (слева) растворены. Имеются только крупные, не связанные между собой частицы, образовавшиеся в результате кристаллической ликвации. Коррозионную стойкость они не снижают. 100 I, (12) табл. 2.4. [c.99]

Зависимость стойкости против ПК от термической обработки определяется влиянием последней на повышение или уменьшение гетерогенности стали. Полностью гомогенная структура — наиболее стойкая против ПК (даже с учетом наличия в ней частиц НВ). Термическая обработка, приводящая к появлению в структуре других фаз, ухудшает стойкость против ПК, прежде всего из-за [c.83]

Участки зон в сварных соединениях и термического влияния в стабилизированных сталях не теряют стойкости к М1Ж. Однако коррозионное разрушение может происходить по основному металлу вблизи поверхности его сплавления с металлом шва. По обе стороны сварного шва могут подвергаться разрушению зоны шириной менее 0,1 мм. Эту разновидность МКК называют ножевой коррозией. Ножевая коррозия образуется вследствие растворения карбидов Ti и Nb в узкой зоне аустенита при сварке и вьщеления дисперсных частиц этих карбидов и карбидов Сг по границам зерен аустенита во время охлаждения сварного соединения. [c.494]

Особая роль в повышении эрозионной стойкости стали принадлежит равномерному распределению неоднородностей строения макро-, микро- и тонкой структуры, что обеспечивает одновременное участие всех областей при зарождении элементарных актов пластической деформации. Поэтому при легировании следует обраш,ать внимание на создание условий, при которых наряду с образованием измельченной блочной структуры происходит равномерное распределение неоднородностей в микроструктуре, возникающих в процессах термической обработки при выделении частиц новых фаз. Дисперсность карбидов, их состав, характер распределения в микрообъемах, а также условия выделения их из у- и а-твердых растворов в значительной степени определяют способность легированной стали сопротивляться местной пластической деформации при микроударном воздействии. [c.175]

Дисперсность выделений обусловливается не только их природой, но и термической обработкой. Обычно высокая дисперсность способствует стойкости материала. Однако это не всегда так. Например, при добавке небольших количеств бериллия к сплаву алюминия с никелем и железом, приводящей к повышению стойкости сплава, число крупных частиц выделений увеличивается, а число очень мелких частиц уменьшается. В исследованиях, прове- [c.526]

Износостойкие и жаропрочные покрытия. КЭП, содержащие тугоплавкие частицы [1, 2, 5, 26, 28, 130, 147, 224, 257 и др.]. Эти покрытия отличаются высокой термической и механической стойкостью. Так, покрытие Ni—Si с содержанием 35—50% (об.) Si может кратковременно работать вплоть до 2600°С. Многократное погружение изделия с покрытием в воду после нагрева его до 650 °С не приводит к образованию трещин (хромовое покрытие при этом растрескивается и отслаивается). Покрытие эффективно и для защиты изделий из алюминиевых сплавов. [c.163]

Наилучшей коррозионной стойкостью обладают структуры с мелкодисперсными частицами карбидов, равномерно распределенными по телу зерен. Такие структуры успешно получают при соответствующих режимах термической обработки. Однако в ряде практических случаев, в частности, после сварки и термической или термомеханической обработок изделий, карбиды располагаются на границах зерен, вызывая склонность стали к структурной коррозии в кипящей концентрированной азотной кислоте. [c.40]

Пассивность, а следовательно, и коррозионная стойкость нержавеющих сталей связана не только с состоянием поверхности металла, но и со структурой. Поэтому для снятия наклепа и напряжений металл следует подвергать закалке. Режимы этого вида термической обработки для отдельных марок нержавеющих сталей приведены в табл. 4. После термической обработки окалина должна быть полностью удалена. Однако в процессе межоперационного хранения на поверхности нержавеющих сталей иногда образуются ржавые участки, которые необходимо удалить промывкой в 10-ном растворе лимоннокислого натрия. Для очистки не следует применять металлические щетки из обычной углеродистой проволоки. Необходимо помнить, что любые частицы железа, остатки окалины, окислы после сварки могут вызвать образование ржавчины. [c.110]

Любой способ обеспечивает стойкость сталей по отношению к МКК в большинстве коррозионных сред за исключением высокоагрессивных. Стабилизированные титаном или ниобием аустенитные стали получили наиболее широкое применение, упрощена технология изготовления сварных изделий из этих сталей, так как сварные соединения не нуждаются в термической обработке для восстановления стойкости по отношению к МКК. Участки зон термического влияния, нагревавшиеся в наиболее опасном дпя развития МКК интервале температур 500-750 °С, в стабилизированных сталях не теряют стойкости к МКК. Однако при проверках стойкости сварных соединений по методу ДУ установлено, что коррозионное разрушение сварных соединений происходит по основному металлу вблизи поверхности его сплавления с металлом шва. Разрушению подвергались зоны шириной не более 0,1 мм, расположенные по обе стороны от металла шва. Эту разновидность МКК называют ножевой коррозией. Причиной ножевой коррозии является растворение карбидов титана или ниобия в узкой зоне аустенита при сварке и вьщеление дисперсных частиц этих карбидов и карбидов хрома по границам зерен аустенита во время охлаждения сварного соединения. В концентрированных растворах азотной кислоты карбиды (типа МС) растворяются и коррозия развивается вдоль границ зерен. Для повышения стойкости сварных соединений к ножевой коррозии используют стали с пониженным (не более 0,08 %) содержанием углерода. Стали, стабилизированные ниобием, предпочтительнее, их стойкость к ножевой коррозии выше, чем сталей, стабилизированных титаном. [c.236]

Гурь1 композиций Ni — оксиды до 1400 "С оказывает корунд [131]. При электронно-микроскопическом изучении на просвет его тонких пленок, осажденных из электролита Уоттса, были показаны высокая плотность дислокаций и ограничение двойяикования и роста кристаллов частицами. Частицы АЬОз находятся как в зернах, так и а границах между ними. Оптимальная термическая стойкость могла быть достигнута, если частицы в матрице были бы дискретными. Однако столь диспергированные частицы подвергаются агломерации в суопеязни и в матрице, особенно при 1000—1400 °С. [c.117]

Износостойкие и жаропрочные покрытия. Композиции, содержащие тугоплавкие керамические частицы, упоминаются в обзорных статьях, патентах и специаль-ных работах [1, с. 61—69 107 134]. При этом отмечается их высокая термическая стойкость и хорошие механические свойства. Так, покрытие Ni—Si с содержанием Si 35—50% (об.) может кратковременно работать до 2600 °С. Аналогичное покрытие при толщине 200 мкм прочно сцепляется со сталью и сохраняет твердость до 260 °С. Слой кермета толщиной 25 мкм а стали деформируется без излома при ударе специальным стальным шаром. При многократном погружении изделия с покрытием Ni—Si в воду после нагрева его до 650 °С трещин не образуется (хромовое П01врытие при этом растрескивается и расслаивается). Износостойкое покрытие эффективно и для защиты изделий из алюминиевых сплавов. [c.120]

Большое значение для эксплуатации имеют механическая прочность катионита, а также его химическая и термическая стойкость. Эти показатели необходимы для установления износа катионитов в процессе их эксплуатации и выбора марки катионита применительно к заданной температуре обрабатываемой воды и ее активной реакции. Невыполнение этих требований приводит к тому, что в процессе эксплуатации катионит частично измельчается при фильтровании, а также вследствие трения его зерен друг о друга при взрыхлении кроме того, при высоких температурах обрабатываемой воды и повышенных значениях ее кислотности или щелочности он частично пептизирует, т. е. переходит из нерастворимого состояния в состояние коллоидного раствора. И то, и другое приводит к постепенному вымыванию образовавшейся пылевидной мелочи или коллоидных частиц в процессе взрыхления ионита и в конечном счете к безвозвратной потере некоторого количества его. При практическом использовании отечественных катионитов годовые потери за счет механического износа и пептизации составляют для сульфоугля 5—7, а для КУ-2 около 15—20%. [c.270]

Получаемые покрытия содержат до 10% и более неметаллических частиц и в зависимости от материала последних приобретают более высокую антикоррозионную и термическую стойкость, твердость и другие новые свойства. Широкое применение имеют покрытия, получаемые при одно- трехслойном никелировании с последующим микропористым хромированием. Причем никелевое покрытие из электролита, содержащего дисперсные токонепроводящие частицы (каолин, корунд, окись кремния и др.), наносят на поверхность блестящего никеля как промежуточный слой под хромовое покрытие (Ni-t-Niпpoм - r). Из-за присутствия в промежуточном никелевом слое множества мелких токонепроводящих ча- [c.48]

Требования, предъявляемые химической промышленностью к различным видам керамических химически стоЛких изделий в зависимости от области их применения, различны. В основном изделия должны быть непроницаемы для жидкостей и газов, быть кислото- и щелочестойкими (95—97,5 %) и обладать достаточно высокой прочностью (при сжатии 30—55 МПа). Кисло-тостойкостью (щелочестойкостью) называют отношение массы измельченного керамического изделия ил материала после обработки его кислотой (щелочью), выраженное в процентах, к массе его до обработки. При определении кислотостойкости материал измельчают до вел чины частиц от 0,5 до 1 мм и кипятят в крепкой серной кислоте в течение 1 ч. Кроме того, некоторые химически стойкие изделия должны выдерживать определенное гидравлическое давление, а также иметь известную термическую стойкость. Испытания проводят по ГОСТ (473.1—81—473.11—81). [c.328]

НИЯ кремнезема ведет к снижению огнеупорности полукислых изделий, температура начала их деформации под нагрузкой, а также шлакоустойчивость при определенных условиях не ниже, чем у шамотных изделий. Свойства полукислых изделий зависят от величины частиц кварцевых добавок. В частности, увеличение размеров зерен кварцевой добавки с 1 до 2—3 мм вызывает понижение прочности на сжатие, так как при этом увеличивается трещиностойкость изделий. Уменьшение величины зерен от 0,5 до 0,2 мм значительно повышает прочность на сжатие и увеличивает плотность черепка. Огнеупорность полукислых изделий понижается с уменьшением величины частиц кварца. Особенно значительно это сказывается при добавке кварца с величиной зерна менее 0,1 мм, так как более крупные кристаллы кварца плохо реагируют с жидкой фазой, сохраняя кристаллический скелет образца. Мелкие фракции кварца благодаря большой поверхности быстрее растворяются в расплаве и сильно разрыхляют структуру черепка, повышают его пористость и понижают термическую стойкость. В целях повышения качества кварцсодержащих масс необходимое для ото- [c.393]

В некоторых случаях при очень быстром движении коррозионной среды или при сильном ударном механическом действии ее на металлическую поверхность наблюдается усиленное разрушение не только защитных пленок, но н самого металла, называемое кавитационной эрозией. Такой вид разрушения металла наблюдается у лопаток гидравлических турбин, лопаете пропеллерных мешалок, труб, втулок дизелей, быстро-ходшчх насосов, морских гребных винтов и т. п. Разрушения, вызываемые кавитационной эрозией, характеризуются появлением в металле трещин, мелких углублений, переходящих в раковины, и даже выкрашиванием частиц металла. С увеличением а1-рессивности среды кавитадиоппая устойчивость конструкционных металлов и сплавов понижается. Кавитационная устойчивость металлов и сплавов в значительной степени зависит не только от природы металла, но н от конфигурации отдельных узлов машин и аппаратов, их конструктивных особенностей, распределения скоростей потока жидкостей и др. Известно также, что повышение твердости металлов повышает их кавитационную стойкость. Этим объясняется, что для борьбы с таким видом разрушения обыч)ю применяют легированные стали специальных марок (аустенитные, аустенито-мартенситные стали и др.), твердость которых повышают путем специальной термической обработки. [c.81]

Бериллиевые бронзы. Содержат 2...2,5% Ве. Эти сплавы упрочняются термической обработкой. Предельная растворимость бериллия в меди при 866 составляет 2,7%, при 600 °С - 1,5%, а при 300 °С всего 0,2%. Закалка проводится при 780 С в воде и старение при 300 "С в течение Зч. Сплав упрочняется за счет выделения дисперсных частиц у-фазы СпВе, что приводит к резкому повышению прочности до 1250 МПа при 5 = 3...5%. Бронзы БрБ2, БрБНТ1,9 и БрБНТ1,7 имеют высокую прочность, упругость, коррозионную стойкость, жаропрочность, немагнитны, искробезопасны (искра не образуется при размыкании электрических контактов). Применяются для мембран, пружин, электрических контактов. [c.117]

Химико-термические методы упрочнения поверхности для повышения износостойкости за счет увеличения поверхностной твердости (цементация, азотирование, цианирование, борирование и др. процессы) весьма эффективны для повышения сопротивления абразивному изнашиванию. Для улучшения противозадирных свойств создаются (посредством сульфиди-рования, сульфо-цианирования, селенирования, азотирования) тонкие поверхностные слои, обогащенные химическими соединениями, предотвращающими схватывание и задир при трении.. Большой эффект получается при использовании метода карбонитрации. Широко применяются электрохимические методы нанесения покрытий А1, РЬ, Sn, Ag, Au и др. При восстановлении деталей (в ремонте) используется электролитическое хромирование, никелирование, железнение и др. Значительная часть технологических задач, связанных с необходимостью повышения износостойкости, коррозионной стойкости, жаропрочности, восстановительного ремонта и др. решается при использовании методов металлизации напылением, включающих газоплазменную металлизацию, электродуговую, плазменную, высокочастотную индукционную металлизацию и детонационное напыление покрытий - наносятся металлы и сплавы, оксиды, карбиды, бориды, стекло, фосфор, органические материалы. Плазменное напыление используют для нанесения тугоплавких покрытий окиси алюминия, вольфрама, молибдена, ниобия, интерметаллидов, силицидов, карбидов, боридов и др. Детонационное напыление имеет преимущество в связи с незначительным нагревом покрываемой детали и распыляемых частиц. В последнее время активно развиваются методы нанесения износостойких покрытий в вакууме катодное распыление, термическое напыление, ионное осаждение. В зависимости от реакционной способности газовой среды методы напыления [c.199]

Присутствие в структуре стали избыточных фаз, даже когда нет приграничного обеднения твердого раствора легирующими элементами, способно увеличить склонность к ПК. Причинами этого могут быть как неустойчивость самих фаз, активирующихся при потенциалах более отрицательных, чем пит твердого раствора, так и уменьшение стойкости твердого раствора в зонах, примыкающих к частицам этой фазы, в частности из-за механических напряжений, вызванных ее выделением из твердого раствора. Поэтому аустенитйзация (для аустенитных сталей) при достаточно высоких температурах, приводящая к растворению избыточных фаз, т. е. повышающая степень гомогенности стали — желательный вид термической обработки для повышения стойкости против ПК. [c.84]

Стеклокерамические композиции могут быть получены осаждением стекловидной фазы на поверхности керамических частиц из полуколлоидного раствора [22, с. 269]. При выборе исходят из его химической стойкости в данной агрессивной среде, совместимости (смачиваемость и коэффициент термического расширения) с защищаемым материалом, стараясь при этом понизить склонность к кристаллизации. Так, стеклокерамическая композиция из 80% А12О3 и 20% стекла, содержащего, % (по массе) 48,5 ЗЮг, 20 СоО и 31,5 А12О3 и имеющего температуру начала размягчения 1450° С, была применена для нанесения покрытий на ниобий. Для приготовления композиции порошок А12О3 крупностью 45—56 мкм смешивали с требуемым количеством полуколлоидного раствора стекла, выпаривали и прокаливали в течение 1 ч при 1100° С. [c.341]

Для стали Р6М5 оптимальный режим отпуска, обеспечивающий наибольшую твердость и высокие механические свойства первый отпуск при 350°С и последующие два отпуска при 560— 570°С по одному часу. Получение более высокой твердости объясняется тем, что при 350°С выделяются частицы цементита, равномерно распределенные в стали. Это способствует более однородному выделению и распределению специальных карбидов МбС при 560—570°С. Для инструментов, работающих на износ из стали Р6М5 отпуск проводят при 540—550°С 2—3 раза по 1 ч. Такой отпуск обеспечивает также высокую твердость и теплостойкость. Термическая обработка стали Р6М5 по указанным режимам повышает стойкость инструмента на 25—30% (сы. рис. 146,г). [c.337]

Необходимость сочетания в конструкционных материалах высокой стойкости к тепловым нагрузкам и требуемых прочностных характеристик обусловило широкое применение композиционных материалов, содержащих оксиды Si02, АЬОз, MgO, Zr02, СггОз. Их получают традиционным методом — высокотемпературным спеканием (с участием жидкой фазы и без нее) исходных порошков. Кроме того, большое значение приобретают методы получения композиционных покрытий, наносимых высокотемпературным напылением [370]. В зависимости от особенностей технологии осуществления процесса высокотемпературные методы (с учетом способа термической активации частиц) подразделяются на пламенные, детонационные и плазменные (электродуговой и высокочастотный) [2, 351]. [c.279]

Стойкость карбидов зависит от температуры диссоциации и плавления. При стыковой сварке карбиды вольфрама и хрома успевают диссоциировать и раствориться в основной массе железа, в то время как карбиды титана, ниобия и ванадия обнаруживаются в стыке даже после оплавления металла (сталь 1Х18Н9Т). Наличие в стали термически стойких карбидов предотвращает ее перегрев, так как при перегреве рост зерна начинается обычно при температуре растворения частиц второй фазы. После кратковременного местного нагрева металла стыка он быстро охлаждается вследствие интенсивного отвода тепла в хо- [c.36]

Использование термически напыленных покрытий для повышения эрозионной стойкости ограничено. В основном они применяются при защите крыльчатки сопла на второй ступени двигателя. Инородные частицы, центрифугируемые первой ступенью турбины, вызывали значительный износ некоторых частей. Напыленное с последующим оплавлением покрытие из сплава N1—51—В/№ решило проблему защиты. Однако это покрытие с трудом поддается восстановительному ремонту. Лучшие результаты были получены со сплавом N1—Сг—51—В, который после напыления не требует оплавления. Отличительной особенностью этого, наносимого плазмой, покрытия является исключительно высокое сцепление с подложкой. При напылении на подложку непосредственно после пескоструйной обработки прочность сцепления 560—700 кГ1см . Эрозионная стойкость этого покрытия эквивалентна покрытию ттредыдущего состава после оплавления. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...