Условия процесса активного

В настоящее время, например, аппараты и нефтепроводы рассчитывают лишь на прочность от действия статических нагрузок, без учета временных факторов разрушения. Между тем они работают в режиме малоциклового нагружения, которое в десятки раз ускоряет процессы повреждаемости металла в зоне дефектов и конструктивных концентраторов напряжений. Кроме того, недостаточная степень подготовки нефти на промыслах способствует коррозионной активности рабочей среды. Циклические нагрузки в условиях коррозионной активности рабочей среды вызывают усиление усталостных процессов и особенно сильно в зонах концентрации напряжений. Это объясняется проявлением локального динамического механохимического эф- [c.365]

Процессу активного пластического нагружения в случае пластического тела с упрочнением соответствуют условия [c.438]

В процессе эксплуатации наблюдалось распухание твэлов как в радиальном, так и в осевом направлениях. В результате распухания отмечалось снижение плотности ядерного топлива, что оказывало отрицательный эффект на реактивность, а радиальное распухание вызывало разрушение стальной оболочки. Радиационные повреждения были еще более ярко выражены, когда в топливо было включено небольшое количество плутония. Отмечалось очень сильное распухание при таких незначительных выгораниях, как 1 %, и температурах до 400 С. Стало очевидным, что наиболее благоприятные условия для активной зоны реактора-размножителя — больший нейтронный поток и более высокие температуры. Это означает, что должны использоваться различные топливные материалы для достижения высоких уровней выгорания, которые требуются для получения требуемых экономических показателей по топливу. [c.177]

Для определения доли квазистатических и усталостных повреждений в опасной зоне конструктивного элемента необходимо иметь характеристики деформационной способности и сопротивления малоцикловой усталости конструкционного материала при переменных или постоянных температурах, при которых протекает процесс активного упругопластического деформирования, т. е. иметь кривые усталости при соответствующем термомеханическом нагружении. Получение указанных характеристик возможно только при наличии уникальных испытательных стендов, оснащенных соответствующими системами для программирования циклов нагрузки и температуры в опасной зоне сферического корпуса. Для расчетов в первом приближении можно использовать основные базовые характеристики, полученные в эквивалентных изотермических условиях либо при экстремальных температурах цикла (см. рис. 5.1). [c.253]

Как правило, коррозионно-усталостная трещина растет в процессе активного растяжения. Во время выдержки при максимальной растягивающей нагрузке рост трещины зависит от склонности металла к коррозионному растрескиванию. У металлов, не подверженных коррозионному растрескиванию в условиях квазистационарного нагружения, прирост трещины несущественный. Если металл склонен к коррозионному растрескиванию, рост трещины во время нахождения металла под действием растягивающей нагрузки может быть заметным. [c.126]

Ассоциация — свойство психики при появлении одних объектов в определенных условиях вызывать активность других, связанных с первыми. Совпадение определенных признаков разных объектов позволяет найти у исследуемого процесса нехарактерные решения. Например, ассоциативное исследование механики работы человеческой руки наводит на мысль о создании механического манипулятора, имитирующего работу руки. [c.62]

Питтинг может работать устойчиво и в отсутствие омического падения, но при условии, что активное растворение в питтинге возможно при более положительных потенциалах вследствие повышения агрессивности раствора (из-за увеличения концентрации С1- и понижения pH). Одна о предположение об активном анодном процессе в питтинге не [c.89]

В разд. 2 показано, что СП течение обусловлено действием благоприятной комбинации ЗГП и ВДС в условиях активного действия диффузионных процессов. Развитие такой комбинации механизмов деформации и обеспечивает переход к СПД. Из этого анализа следует, что для реализации эффекта СП в жаропрочных сплавах необходимо измельчение зерен и устранение когерентных частиц Y -фазы путем их трансформации в зерна с обычными меж-фазными границами. Такие преобразования структуры создают условия для активного развития ЗГП и облегчают действие внут- [c.240]

Несмотря на то, что условия в начале процесса активного тепловыделения близки к условиям в случае, показанном на фиг. 46, в, протекание характеристик тепловыделения в этих двух случаях существенно различно. [c.51]

Экспериментальные данные, полученные при высоких температурах, позволяют сделать некоторые практически важные заключения относительно анодного поведения никеля в этих условиях. В частности, можно определить температуру, выше которой сдвиг потенциала в положительную сторону не будет приводить к замедлению процесса активного анодного растворения, т. е. пассивация металла окажется невозможной. [c.103]

Развитие пирометрии жидкой стали диктуется требованиями практики обеспечить высокую точность измерения температуры металла и осуществить полный температурный контроль производственного цикла. В настоящее время эта задача решается с помощью контактных способов измерения, основанных на применении погружаемого в жидкий металл специального термоприемника. Контактные способы позволяют измерить температуру в доменной печи и в вагранке, в сталеплавильной печи и в ковше под слоем шлака, охарактеризовать распределение температуры в металлической ванне по объему, измерить температуру металла в изложнице и следить за процессом затвердевания, вести измерения температуры струи металла при его выпуске из печи или при разливке из ковша. Важным достоинством контактных способов является их применимость в процессе выплавки или переработки металла, когда последний еще находится в том или ином агрегате. Это позволяет регулировать температурные условия процесса и таким образом активно вести его на основании объективных данных. Такой контроль жизненно необходим для производства. [c.377]

Наиболее характерной особенностью активного ила является его способность приспосабливаться (адаптироваться) к составу очищаемой воды и условиям процесса очистки. Это происходит в результате присутствия и размножения в активном иле различных микробов и бактерий, обусловливающих течение самого нро-144 [c.144]

Во второй И третьей серии опытов наблюдался более активный процесс диффузионного насыщения никеля алюминием по сравнению с первой серией, что можно объяснить лучшими условиями подвода активных реагентов и удаления продуктов реакции от насыщаемой поверхности (табл. 17). [c.50]

В камере 7, содержащей более чистый раствор, осуществляется окончательная очистка агрегатов. Высокие концентрации СМС, активное химическое воздействие в сочетании с оптимальной температурой раствора обеспечивают качественную очистку изделий от загрязнений с 1-й по 7-ю группу не менее чем в 7 баллов и удаление основной части асфальтосмолистых отложений. Затраты энергии на очистку снижаются в 5—6 раз (см. табл. 2.10) по сравнению со струйной очисткой. Кроме того, создаются благоприятные условия для очистки раствора, так как большая его часть не подвержена механическому воздействию и в ней осуществляются процессы активного выделения твердых и маслянистых загрязнений. Раствор длительное время сохраняет свою моющую способность, максимально используются все положительные свойства СМС. [c.69]

Условия трения могут изменяться в широком диапазоне. Отдельные параметры условия трения могут принимать различные значения, и каждому сочетанию их будут соответствовать определенные явления и процессы, протекающие в тонком поверхностном слое металла. Под влиянием внешних условий трения активные поверхностные слои металла претерпевают существенные изменения. Эти слои металла с вновь приобретенными физико-механическими свойствами, в свою очередь, вступают во взаимодействие с внешней средой и друг с другом. [c.7]

В процессе смачивания основного металла расплавленным припоем две свободные поверхности заменяются одной границей фаз между твердым металлом и расплавом припоя с более низкой свободной поверхностной энергией системы. На этой стадии образования спая основную роль начинают играть квантовые процессы между частицами атомных размеров. Взаимодействие между ними проявляются в притяжении или отталкивании, интенсивность и характер которых зависят от природы металлов и внешних условий процесса. Поскольку при пайке металлов однокомпонентными и многокомпонентными припоями взаимодействие при образовании спая протекает главным образом между разнородными металлами, то при образовании соединений основную роль играют переходы электронов с внешних сфер атомов металлов. Поэтому активность образования соединений между атомами металлов определяется конфигурацией внеш- [c.75]

Однако образование металлических окислов или гидроокисей требует затраты ионов ОН, что снижает значение pH. Создав условия, при которых образующаяся кислота накапливается в одном месте и не расходуется во вторичных реакциях, в конце концов можно достигнуть такой стадии, когда начнется процесс активной коррозии, приводящей к образованию растворимой соли. [c.111]

Все же существует еще одна причина, которая, несмотря на умозрительный характер, заслуживает рассмотрения. Любая перегруппировка атомов, происходящая самопроизвольно, должна включать в себя переход из менее стабильного состояния в более стабильное но до достижения окончательного стабильного распределения атомы должны пройти через промежуточное, очень богатое в энергетическом отношении состояние (если бы этого не было, то не требовалось бы никакой энергии активации и перегруппировка атомов происходила бы быстро, даже при низких температурах тот факт, что для этого требуется нагревание, показывает, что промежуточное состояние имеет высокий энергетический уровень). Если до завершения процесса превращения внезапно охладить сплав, то будет получен металл, в котором сохранятся отдельные участки с высоким энергетическим уровнем. Ясно, что при воздействии на такой сплав коррозионно-активной жидкой среды, участки с высоким энергетическим уровнем, расположенные по границам зерен, будут легче переходить в раствор, чем внутренняя часть зерна, так как они уже приобрели свою энергию активации. Поэтому мы должны ожидать, что в этих условиях процесс коррозии будет следовать вдоль границ зерен. [c.615]

Результаты длительных и краткосрочных коррозионных испытаний конструкционной углеродистой стали в естественных водных средах свидетельствуют о существенном влиянии морских организмов на скорости коррозии сплавов на основе железа в морской воде. В начальный период экспозиции, пока обрастание макроорганизмами не привело к образованию сплошного покрытия, наблюдались очень высокие скорости коррозии (до 400 мкм/год). Продолжительность этого начального периода, тип и интенсивность обрастания, а также коррозионные потери в течение первого года экспозиции в разных местах могут значительно отличаться. К концу первых 1—1,5 лег экспозиции большинство исследованных образцов было покрыто толстым слоем морских организмов, участвующих в обрастании. Хотя состав этих естественных покрытий сильно изменялся в зависимости от географического положения места испытаний, все они оказывали существенное защитное влияние на стальные пластины. Защитные свойства естественных покрытий, образующихся при обрастании, значительно уменьшаются, когда они становятся достаточно толстыми (биологически активными) и препятствуют проникновению кислорода к поверхности металла. В этих условиях процесс коррозии контролируется сульфатвосстанавливающими бактериями, активными в анаэробной среде на поверхности металла, сохраняющейся благодаря самозалечивающемуся покрытию, возникшему при обрастании. Скорость коррозии стали приобретает стационарное значение, причем для различных мест эти значения очень близки. [c.453]

Становится ясным, почему при не очень тяжелых режимах трения, при отсутствии заедания и резких подъемов температур на поверхности стали в углеводородных растворах тиофосфорорганических соединений и смесей тио- и фосфорорганических соединений фактически сказывается преимущественное влияние фосфора. Только в условиях заедания поверхностей трения (очень высокие температуры в микрозонах их контакта) начинает сказываться действие серы и образование пленки сульфида железа. Благодаря пластичности сульфида железа смягчаются условия процесса заедания и облегчается приработка поверхностей трения. Следовательно, действие фосфора и серы в фосфор- и серусодержащих органических соединениях в отношении их противоизносной активности является функционально разграниченным и взаимно дополняющим. [c.71]

Для иредохраиения алюминиевого покрытия, а такя е создания условий для активного протекания процесса термодиффузии и равномерного насыщения алюминием поверхностного слоя изделия, на алюминиевое покрытие наносят специальную жаростойкую обмазку, представляющую собой флюс, содержащий раскисляющие и шлакообразующие вещества. [c.239]

Технологические функции кладки определяются назначением печи. В некоторых случаях кладка не принимает участия в тех-нол огичеоком процессе (например, сушильные печи), в других это участие (химическое взаимодействие шлаков и материала кладки), хотя и имеет место, но нежелательно (нагревательные печи) в третьих оно неизбежно по условиям процесса (мартеновские печи). Степень участия кладки в технолопическом процессе IB основном определяется температурным уровнем последнего и поэтому условия службы кладки печей различного технологического назначения различны. Присутствие жидкой фазы увеличивает участие кладки а технологическом процессе, так как жидкая фаза (шлак, металл) тесно контактирует с кладкой. Чем агрессивнее свойства жидкой фазы, тем больше участие кладки в технологическом процессе, что учитывается при шихтовке процесса. Газовая фаза также может взаимодействовать с кладкой, ускоряя разрушение последней однако, естественно, активность воздействия газовой фазы на кл-адку значительно меньше. [c.400]

Как известно, в двухкоптурпых схемах водный режим турбоустановок АЭС поддерживается щелочным за счет использования летучих щелочей, обычно аммиака и гидразина. Эти щелочи, концентрируясь иреимущест-вепно в паровой фазе, не представляют собой какой-либо опасности в части электрохимической коррозии турбин. В установках с кипящими реакторами применяется нейтральный режим без дозирования тех или иных веществ. В этих условиях содержание коррозионно-агрессивных примесей в паре, поступающем в турбины АЭС, чрезвычайно мало, и нужны очень высокие степени концентрирования этих примесей в жидкой фазе, чтобы вызвать коррозионные повреждения элементов проточной части турбин. Сложность физико-химических, гидродинамических и массообменных процессов, особенно при очень большой скорости изменения параметров пара в процессе расширения его в турбине, делают затруднительным даже качественный анализ процессов концентрации примесей в жидкой фазе, возникающей в процессе протекания пара через турбину. При оире-деленных условиях коррозионно-активные примеси, как было показано в гл. 1, могут существовать в виде следов жидкой или твердой фазы уже на входе в ЦИД. [c.301]

Рассмотрим некоторые особенности использования несамостоятельных разрядов для возбуждения лазеров. Во-первых, процесс возбуждения, как правило, имеет резонансный характер, т. е. идет с максимальной эффективностью в определенном и зачастую весьма узком диапазоне энергий электронов. Несамостоятельный разряд, как известно, позволяет непрерывно изменять значение электрического поля от нуля до 3= Иъ/Н, определяемого напряжением зажигания самостоятельного разряда t/з, и изменять значение тока, варьируя скорость ионизации Zo. Благодаря этому несамостоятельные разряды позволяют управлять энергией элeкtpoнoв и обеспечивать оптимальные условия возбуждения активных частиц. [c.97]

Как правило, окисление (и переход в шлак) кремния заканчивается через 3—5 мин после начала продувки. Такое положение объясняется содержанием в шлаке извести, которая обусловливает протекание реакции (SiOs)+2(СаО) = (Са0)з5102. Образование прочного силиката оксида кальция приводит к резкому снижению активности кремнезема в шлаке и делает приведенную реакцию необратимой. Это способствует полному окислению кремния. Содержание марганца в металле после 3— б мин продувки приближается к равновесному со шлаком и в дальнейшем изменяется в зависимости от условий процесса температуры, состава шлака. Так, во второй половине плавки вследствие повышения температуры [c.129]

Геминов ввел представления о дискретном изменении активационных параметров, что позволило построить базовую параметрическую диаграмму (рис. 124), связывающую параметр р с напряжением в виде кусоч-но-линейной функции. Ее особенность заключается в том, что все экспериментальные точки при температуре выше 0,4 Гпд, полученные в условиях как активного растяжения, так и ползучести (длительностью десятки и сотни тысяч часов), ложатся на единую прямую. Следовательно, параметр К = соотношении (257) сохраняет свое постоянное значение. Это отражает тот факт, что начальная энергия активации процесса разрушения uq в соотношении (256) остается постоянной, а значит, остается постоянной и величина L, так что параметрическая зависимость [c.205]

В том случае, если окисление В из собственной фазы В° и из А,В-сплава происходит обратимо, величина АН может быть измерена и непосредственно в процессе равномерного-анодного растворения. Для получения результатов, не йскаженных протеканием анодных токов, потенциалы В +/В°-и W+/A—В-электродов необходимо сравнивать при одной и той же приэлектродной активности потенциалопределяю1цих ионов В + [см. элемент (3.9)]. Очевидно, что при большой концентрации фонового электролита условие равенства активностей автоматически выполняется, если потенциалы сравниваемых электродов соответствуют одному и тому же току растворения электроположительного компонента из В° и из сплава (оба электрода должны находиться в одних и тех же гидродинамических условиях ). Таким образом, сдвиг потенциала между анодной поляризационной кривой для В° и парциальной анодной поляризационной кривой по компоненту В из сплава равен электродвижущей силе элемента (3.9). [c.115]

Искомая точка является точкой бифуркации процесса особого роДа. Действительно, она определяется комбинацией (7.5) и, следовательно, условием выполнимости активного (пластического) деформирования как в основном, так и побочном продолже-НИИ процесса. Такая бифуркация может быть названа равноактивной, а соответствующая точка — точкой равноактивной бифуркации первого порядка и будет в дальнейшем отмечаться штрихом в индексе бифуркации (Б 1). В силу (7.2) и (7.5) она находится так же, как и точка БО, в нелинейной упругости и отвечает касательно-модульной нагрузке . [c.21]

Кривые для серии сплавов Fe—Сг в 1 М H2SO4 [139] видно, что при повышении содержания хрома пассивируемость сплавов возрастает и приближается к чистому хрому. При содержании 22 % Сг на сплавах появляется катодная петля, которая свидетельствует о самопроизвольном пассивировании поверхности на участке формирования пассивной пленки (между потенциалами пассивации и полной пассивации). Из рис. 49 следует, что наиболее резкое изменение потенциалов пассивации E и полной пассивации п.п происходит при содержании в сплаве 12—16 % Сг. Потенциалы коррозии Ек сплавов хрома, находятся в данных условиях в активном состоянии и изменяются пропорционально содержанию хрома в сплаве. Смещение в отрицательную сторону потенциалов Е и п.п с увеличением содержания хрома в сплавах свидетельствует об облегчении процесса пассивации при анодной поляризации и возможности само-пассивации при коррозии сплавов если в растворе присутствует окислитель. [c.146]

В области активированного растворения металлов процесс формообразования зависит главным образом от параметров электрического поля, а не от поля скоростей электролита Г115]. Режим активированного растворения характеризуется, как правило, локализацией анодного растворения, образованием на поверхности металла большего или меньшего числа микрорастравливаний (питтингов) в наиболее активных участках. Это является энергетически более выгодным, чем образование новых центров растворения. Характер локализации в значительной степени зависит от природы металла и его окисных пленок, а также от условий процесса. По-видимому, чем менее активен металл и чем прочнее его окисная пленка, тем меньше образуется центров активации. Например, при анодном растворении титана в условиях пониженной температуры окисная пленка на его поверхности активируется (пробивается) лишь в нескольких местах. В случае растворения железного электрода количество растворяющихся активных центров намного больше, и они накладываются друг на друга, особенно в условиях увеличенной плотности тока. Увеличение температуры активирующих электролитов также способствует более равномерному растворению металлов. [c.32]

Как указано выше, наибольшей коррозии подвергается реактор восстановления хлорнитробензола в хлоранилин, что связано с выделением соляной кислоты. Кроме того, коррозия усиливается в связи с повышенными температурами, присутствием водорода и напряженным состоянием металла при высоких давлениях. Количество соляной кислоты определяется условиями процесса и активностью катализатора. В первые часы работы катализатора наблюдается более интенсивное дегалоидирование. Растворители, повышающие pH среды (анилин), снижают скорость коррозии. [c.171]

Бутилкаучук является продуктом сополимеризации изобутилена и изоирена, которая протекает при —100 ч--103° С в присутствии катализатора — хлористого алюминия [1, 2]. В промышленных условиях процесс проводят в среде низкокипящего растворителя— хлористого метила. Как и хлористый алюминий, он обладает в сухом виде незначительной коррозионной активностью по отношению к чугуну и углеродистой стали, но в присутствии воды при повышенной температуре гидролизуется с образованием со-.ляной кислоты и метилового спирта. [c.305]

Проверка конструкции шевера на правильность зацепления. Нормальная работа обработанных шевингованием зубчатых колес может быть обеспечена при условии, что активная часть профилей их зубьев будет меньше активной части профилей зубчатых колес при зацеплении с шевером в процессе их обработки. Это условге соблюдается, если проекция активной части линии зацепления на торец сопрягаемых колес при шевингозанин будет больше активной части линии зацепления таких колес в работе. [c.353]

Уравнение (2.39а) в системе координат 01, 02, Од представляет собой поверхность пластического течения, ось которой = 02 = (Тд равнонаклонна к координатным осям, а следовательно, перпендикулярна девиаторной плоскости. Начальная поверхность текучести в процессе активной деформации изменяет свою форму и постепенно расширяется. Расширение поверхности текучести может быть описано введением функции упрочнения, которая зависит от многих аргументов, и в первую очередь от интенсивности девиатора деформаций. Наиболее распространенными условиями начала пластичности для однородных и изотропных тел являются следующие условия. [c.82]

Работы некоторых исследователей [154], [155] показали, что, кроме указанных действий поверхностно активных веществ, последние способствуют также большему снижению пластичности (повышению хрупкости) металла в процессе его деформации. Это делает металл легче разрушающимся, без дополнительной его деформации, которую надо было бы произвести при отсутствии поверхностно активных веществ (для того чтобы довести металл до предельного напряженного состояния, при котором начнется разрушение). Так, например, при растяжении свинцовых полосок в неактивном (очищенном) вазелиновом масле было получено значительно большее их удлинение, чем при растяжении в растворе стеариновой кислоты, т. е. в активной среде свинцовые полоски разрывались (разрушались) раньше, чем при подобной деформации (растяжении) в неактивной среде, что объясняется приобретением большей хрупкости при деформировании в условиях присутствия активной среды. Ускорение упрочнения металла и перевода его в более хрупкое состояние при де юрмировании в присутствии активной среды вызывается внедрением (диффузией) атомов активной среды в решетку деформируемого металла [154]. [c.84]

В 1956 г. А. Рист и Д. Чипман опубликовали новое исследование [76], в котором на основе тщательно проведённых экспериментов и объединения их результатов с данными других исследований приводится более усовершенствованная система уравнений, позволяющая определить lg К или А2 процессов растворения графита. Рист и Чипман разбивают этот процесс на две стадии, рассматривая сначала процесс получения бесконечно разбавленного раствора со стандартным состоянием, отвечающим условию равенства активности молярной доле углерода а М =1 при Л е = 0), а затем процесс образования раствора г молярными долями углерода Л с и железа [c.223]

Следовательно, если режим деформации выбран таким образом, что отдых в процессе деформации не успевает в значительной степени ликвидировать образующиеся дефекты в стрзж-туре, то тем самым создаются благоприятные условия для адсорбционного воздействия поверхностно-активных веществ, так как этому воздействию наиболее подвержены слабые места — дефектные участки. Обнаруженные экспериментально оптимальные скорости деформации монокристаллов олова и свинца, при которых адсорбционный эффект максимален, отвечают условию превалирования скорости роста упрочнения над скоростью отдыха. Уменьшение величины эффекта при малых скоростях связано с возрастающей ролью в этих условиях процесса отдыха, с залечиванием дефектов структуры и со смыканием возникающих на их основе микротрещинок. Уменьшение величины эффекта при больших скоростях объясняется кратковременностью протекания деформации до разрыва и склонностью к хрупкому разрыву в результате зна-чителтшого упрочнения. [c.44]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...