Зона пластическая — Анализ

При равномерном растяжении пластины с поперечной трещиной длиной 21 напряжением о на концах трещины возникают незначительные по длине пластические зоны протяженностью а—1 (рис. 2.6). Схема на рис. 2.6 аналогична схеме, представленной на рис. 2.4 и использованной для анализа размеров пластических зон. Напряжения Gy В пластине по сечению, совпадающему с осью X, до возникновения трещины будут ау х) =af x). Напряжение ао действует в зоне пластической деформ - [c.34]

Однако граничные условия по КИН были введены при анализе результатов эксперимента после того, как средние значения параметров уравнения Париса были определены, и в них использованы данные по всему диапазону КИН 8-30 МПа-м . В этом диапазоне находились сплавы с разным пределом текучести 202-529 МПа. В связи с этим, если даже взять верхнюю границу диапазона по КИН 25 MПa м / , то не трудно видеть, что у разных сплавов, с разной термообработкой условие подобия по реализуемому механизму роста трещины должно было быть меньше этой величины или приближено к ней. Так, например, при минимальном пределе текучести размер зоны пластической деформации составляет [c.192]

Показатель степени в уравнении (4.38) представляет собой последовательность чисел, каждое из которых соответствует определенному напряженному состоянию материала. Это означает, что перед вершиной усталостной трещины напряженное состояние меняется не непрерывно от цикла к циклу нагружения, а в соответствии с определенным законом упорядоченного перехода от одного уровня стеснения пластической деформации к другому. Соотношение (4.37) следует из экспериментов Белла по анализу упругого поведения материала при растяжении в области малых деформаций [81]. Напряжения и деформации сдвига в области малых деформаций претерпевают ряд дискретных переходов через критические точки, которые указывают на квантование величины модуля упругости. Последовательность его величин при малых деформациях представляет собой упорядоченный ряд дискретных значений. Поэтому перед распространяющейся усталостной трещиной вне зоны пластической деформации и внутри зоны в пределах объема, где исчерпана пластическая деформация, реализуется ряд дискретных переходов от одной величины степени стеснения пласти- [c.205]

D и S отражают шероховатость формируемой поверхности разрушения только в направлении роста трещины при условии сочетания механизмов поперечного сдвига и отрыва Рассматриваемый угол наклона траектории трещины к горизонтали (5.68) может меняться в широких пределах и не связан однозначно с направлением наиболее интенсивного скольжения в пределах зоны пластической деформации у вершины трещины. С возрастанием шероховатости рельефа величина эквивалентного КИН Kf, уменьшается, а следовательно, СРТ также падает. Этот факт был экспериментально подтвержден в анализе припорогового роста усталостных трещин [140, 141], хотя по-прежнему речь идет о траектории трещины на поверхности образца. [c.256]

Если происходит синфазное, т. е. одновременное, взаимосвязанное изменение обеих компонент главных напряжений, то получается, что соотнощение зон пластической деформации в момент перегрузки и после нее не зависит от того, какими были и остаются параметры цикла нагружения. Если они неизменны, то соотношение размеров зон зависит только от квадрата уровня перегрузки и эффект перегрузки при варьировании параметрами цикла нагружения может быть одинаковым, но крайней мере, качественно. Это следует из выполненного выше анализа. [c.425]

Третья глава посвяш,ена описанию полученного в ходе исследований алгоритма для определения момента потери устойчивости откоса (склона) на основе анализа НДС массива грунта и развития зон пластических деформаций. [c.16]

В отличие от металлических материалов при развитии магистральной трещины в углепластиках не образуется зоны пластической деформации ему предшествует образование зоны с ухудшенными свойствами. Поэтому для анализа явления усталостного разрушения углепластиков нельзя использовать те подходы, которые правомерны для металлических материалов. В общем случае макроскопические явления усталостного разрушения весьма схожи, однако в микромеханизме усталостного разрушения углепластиков и металлических материалов наблюдается значительное различие. Вследствие этого необходимо достаточно внимательно подходить к проведению испытаний на усталость и к анализу полученных данных. [c.141]

Результаты Ирвина представлены на рис. 53, откуда видно, что ор iV а-Рассчитанное по этим данным Окр я=> 130 кДж/м , т. е. примерно на 5 порядков больше поверхностной энергии алюминия, что подтверждает справедливость пренебрежения поверхностной энергией при выводе уравнения (267) из (266). Полный анализ, конечно, основан на предположении, что металл ведет себя в основном упруго, поэтому размеры образца должны значительно превышать размер пластической зоны, предшествующей разрушению. Анализ результатов, приведенных на рис. 53, показал, что подход Ирвина в своей основе правилен. [c.109]

Зона пластическая — Анализ 140 [c.453]

Изучено распределение напряжений в стержне при упругопластических деформациях. В качестве примера па рис. 4.4 сплошными линиями показаны эпюры распределения напряжений в стержнях, растянутых усилиями Со = 15 кгс/мм . Зоны пластических деформаций заштрихованы. Анализ показывает, что, как и в пластинах с отверстием, в данном случае происходит некоторое смещение максимума нормальных напряжений в глубь стержня и выравнивание их по сечению. [c.110]

Отделение элементарных объемов металла при шлифовании происходит так же, как и при резании лезвийным инструментом. Моменту отделения стружки предшествует деформация элементарного объема, увеличивающаяся до тех пор, пока касательные напряжения в плоскости сдвига не достигнут предельного значения. При резании предварительно деформированного металла большая часть работы пластической деформации произведена и в случае последующего резания пластические сдвиги происходят в очень узкой зоне пластической деформации, которую для кинематического анализа можно принимать за плоскость сдвига. Установлено, что в зависимости от радиуса закругления абразивных зерен р и глубины резания аг значения угла сдвига Р = О -f- 22,5°. С увеличением йг и Сг/р угол сдвига р увеличивается, а при увеличении р — уменьшается. [c.226]

Из приведенного выше анализа следует, что в зоне пластической деформации неравномерность распределения деформаций и, следовательно, внутренних напряжений П рода увеличивается в результате взаимодействия дефектов решетки, накопляющихся вплоть до наступления предельного состояния. Чем выше местная концентрация напряжений, тем меньше удельная работа деформации, которую материал может воспринять без разрушения. Соотношение стадии развития микроскопических [c.25]

С. И. Губкин писал [15] Весь объем поковки в последний момент штамповки может быть разделен на три зоны. Первая зона концентрированного неоднородного напряженного состояния находится вблизи выхода металла в облойный мостик. Вторая зона занимает центральную часть поковки и по внешнему виду имеет линзообразную форму. Третья зона представляет как бы оболочку, в которую заключена линзообразная зона напряженного состояния. В этой зоне пластическая деформация отсутствует и имеет место однородное напряженное состояние (гидростатическое давление). Для третьей зоны девиаторная часть напряженного состояния равна пулю. Правильность этого предположения была проверена как на самом веществе, привлеченном для оптического анализа напряженного состояния, так и на металлических моделях . [c.323]

Анализ условия (11.3) показывает, что коэффициент вытяжки увеличивается с ростом Og в зоне передачи усилия и уменьшением Qg в зоне пластической деформации. С учетом этого разработаны два способа вытяжки с локальным нагревом зоны пластической деформации (с целью уменьшения о s в этой зоне) и с локальным охлаждением зоны передачи усилия (с целью увеличения Ов на этом участке). [c.232]

В 6.3 мы обратимся к детальному анализу роста зоны пластического течения, а пока остановимся на одном предельном случае, когда пластические деформации настолько велики, что упругими деформациями можно пренебречь по сравнению с ними. При этом возможен анализ с использованием теории жестко-идеально-пластических тел. [c.180]

Дальнейшее повышение скорости удара приводит к более выраженным пластическим деформациям. Пластические деформации велики, а выделение тепла при сдвиге понижает динамический предел текучести материала. Если снаряд тверже, чем мишень, то диаметр кратера становится больше диаметра снаряда и вдавливание происходит на глубину, также большую диаметра. Это типичный диапазон скоростей полета пуль. Когда pV IYd стремится к единице, механизм деформаций меняется и они не могут больше считаться квазистатическими. При этих условиях инерционные напряжения, связанные с локальной пластической деформацией, сравнимы по величине с пределом текучести материала, который воспринимает удар. Инерционные напряжения становятся существенными в зоне пластических деформаций из-за высоких скоростей деформации, имеющих там место. В окружающем упруго деформированном материале инерционные эффекты остаются малыми. Параметр pV /Ya может рассматриваться как отношение давления торможения движущегося снаряда (по аналогии со струей жидкости) к пределу текучести мишени. Когда это отношение значительно превышает единицу, инерция деформированного материала становится более существенной, чем предел текучести, так что материал становится более похожим на идеальную жидкость, чем на пластическое тело. Теоретический анализ высокоскоростного [c.415]

J, Т К, J, Т — соответственно коэффициент интенсивности напряжений, /-интеграл, 7 -интеграл), посредством которых однозначно может быть определено НДС у вершины трещиноподобных дефектов как при маломасштабной текучести (размер пластической зоны мал по сравнению с линейными размерами трещины и элемента конструкции), так и при развитом пластическом течении элемента конструкции с трещиной (пластическая деформация охватывает большие объемы материала). Иными словами, при одном и том же значении параметра механики разрушения независимо от длины трещины, геометрии тела и системы приложения нагрузки НДС у вершины трещины будет одно и то же. В данном случае критическое аначение параметров, полученных при разрушении образцов с трещинами при том или ином виде нагружения, можно использовать при анализе развития разрушения в конструкции. Для этого в общем случае условие развития разрушения в конструкции (см, рис. В.1) может быть сформулировано в виде K = Kf или 1 = = Jf или т = Т, где Kf, Jf, Т — критические значения параметров механики разрушения при нагружении образца с трещиной, идентичном нагружению конструкции (статическое нагружение, циклическое, динамическое и т. д.). [c.8]

Ранее при анализе деформирования материала в вершине трещины было сделано допущение об однородности НДС по структурному элементу. Анализ НДС с учетом этого допущения приводит к двум возможным состояниям первое — при циклическом нагружении обратимая пластическая деформация отсутствует в структурном элементе второе — зона обратимой пластической деформации равна структурному элементу или больше его. При введенном определении структурного элемента такой подход достаточно обоснован. Дело в том, что если раз- [c.214]

Как указывалось выше, общие ОН обусловлены общей остаточной деформацией всей зоны перфорации, осредненной по толщине коллектора. Расчет общих ОН представляет собой решение плоской упругопластической задачи, единственным возмущающим фактором в которой являются постоянные начальные деформации 8 , равные осредненным остаточным пластическим деформациям. Очевидно, что перфорированная зона в плоской задаче имеет большую податливость (при рассмотрении этой зоны в континуальной постановке), чем основной металл. Поэтому при решении задачи по анализу общих ОН принимается, что металл зоны перфорации имеет модуль упругости, равный [c.336]

Если задача статически определима, то напряжения Ох, Оу, Тху находятся независимо от скоростей Ых, Vx. Для нахождения скоростей деформации при найденных напряжениях имеем систему линейных уравнений (IX.9) и (IX.6). Решая ее для заданных граничных условий, определяют поле скоростей. Если задача статически неопределима, необходимо совместное решение уравнений для напряжений и скоростей, что связано с известными трудностями, так как при этом приходится в той или иной мере задавать контуры пластической зоны, дополнять граничные условия для напряжений и учитывать, чтобы распределение скоростей вписывалось в заданные граничные условия. В связи с этим имеет большое значение анализ системы уравнений (1Х.4) и (IX.5), остановимся на этом подробнее. [c.112]

К сожалению, плоское напряженное состояние никогда не реализуется в действительности, во всяком случае па расстоянии от кончика трещи ны порядка толщины листа напряженно е состояние существенно трехмерно и очень сложно для анализа. В другом случае, при плоской деформации, очертание пластической зоны оказывается совершенно иным, она распространяется не столько вперед, сколько в стороны, и модель пластического отрезка, принятая для плоского напряженного состояния, ни в какой мере не соответствует действительности. [c.10]

Вместе с тем, следует указать на сложность конфигурации пластической зоны, которая дает себя знать при более детальном анализе. Эта сложность состоит в том, что одновременно можно наблюдать и конфигурацию в виде шарнира и в виде наклонных полос. Наблюдения показывают, что при малых уровнях напряжения, в частности, для коротких трещин [c.213]

Характеристический размер масштаба протекания пластической деформации определяется (ограничен сверху) объемом, рднрродно заполненным дислокациями. При нагружении возникают мезодефекты — конфигурации неоднородных дисг локаций. В ансамбле дислокаций в силу неоднородности реализуемого процесса деформации по мере удаления от вершины усталостной трещины и вдоль фронта трещины, а также в силу различий, связанных с разными ветвями нагружения и разгрузки, возникают ротационные моды. Частичные дисклинации фрагментируют зону на ряд разориентированных областей с увеличением размера фрагмента вплоть до 2,10 м [57, 58, 65]. Этр представление о процессе накопления дефектов в пределах зоны пластической деформации подтверждается статистическим анализом размеров ячеек дислокационной структуры [78]. Результаты нализа распределения размеров ячеек дислокационной структуры по размерам после выполненных испытаний сплава Fe-Si с постоянной деформаг цией показали, что средний размер ячейки близок [c.148]

Итак, анализ сигналов акустической эмиссии в процессе раскрытия и закрытия берегов усталостной трещины свидетельствует о реализации ротационных эффектов в зоне пластической деформации и разрушения материала при формировании усталостных бороздок в каждом цикле приложения нагрузки. Остается теперь продемонстрировать в прямом эксперименте факт формирования усталостных бороздок именно на нисходящей ветви нагрузки. Это оказалось возможным сделать на основе представления об упругом и пластическом раскрытии берегов усталостной трещины в мезотуннелях в случае регулярного и нерегулярного нагружения соответственно. [c.174]

Разгрузка или отрицательная перегрузка при- водят к двум эффектам — понижению или снятию напряжений сжатия от предыдущего цикла нагружения в пределах зоны пластической деформации и к деформации неровностей поверхности излома, что снижает уровень напряжения закрытия бере- гов трещины. Сравнительный анализ поведения алюминиевых сплавов показал, что в зависимости от склонности сплава к развитому скольжению для разных режимов термообработки при 100 %-й сжимающей перегрузке может наблюдаться стра-гивание трещины в припороговой области скоростей для больших трещин [34]. Она движется с резким возрастанием скорости, постепенно снижая ее до следующей остановки. Для сплава 7075-Т651 требуется 500 %-я сжимающая перегрузка, чтобы сдвинуть трещину на пороге Kfh- [c.409]

Из анализа излома следует, что полная длина трещины, при которой фрактографически отчетливо проявляется влияние перефузки на процесс разрушения, определяется последовательно в общем случае шириной зоны пластического затупления вершины трещины (уступ в изломе), шириной зоны статического проскальзывания и шириной зоны контактного взаимодействия берегов трещины. С этой точки зрения процессы повреждения материала в момент двух- и одноосной перегрузок и последующий процесс распространения усталостной трещины подобны. Нет никаких дополнительных признаков именно двухосной перегрузки, которые принципиально отличались бы от ситуации одноосной перегрузки. [c.426]

В электронной фрактографии наибольшее распространение получили двухступенчатые пластико-угольные реплики, так как техника их изготовления проста, и при этом сохраняется поверхность излома. Использование их очень удобно при исследовании аварийных разрушений, где часто бывает необходимо сохранение излома. Кроме того, реплики могут быть сняты непосредственно на месте аварии и доставлены в лабораторию для дальнейшего исследования. В ряде случаев вследствие большей прицельности пластиковых реплик их используют для количественного анализа. Например, с их помощью может быть проведен количественный фрактографический анализ величины зоны пластического прироста трещины при оценке /Сю в момент начала статического разрушения. Для исследования аварийных изломов иногда могут быть использованы одноступенчатые лаковые реплики, однако их применение ограничено лишь грубой оценкой характера разрушения вследствие малой разрешающей способности. Некоторым преимуществом таких реплик является возможность быстрого исследования без оттенения и напыления. [c.189]

Для достижения необходимой чувствительности метода измерения электросопротивления и надежности полученных с его по-мош ью результатов была опробована целая серия образцов, раз-личаюш,ихся по ширине и длине дорожки трения, а также по соотношению глубины зоны пластической деформации и толщины образца. Условия трения были аналогичны тем, для которых проводился рентгеновский анализ. Наиболее удобными оказались образцы, по ширине равные ширине дорожки трения (3 мм), длина последней составляла 50 мм. [c.55]

Fe—21Сг—6Ni—9Мп имеет место мартенситное превращение. Мартенсит был обнаружен при металлографическом анализе и с помощью магнитометра в зоне пластической деформации у вершины трещины. При 295 К мартенсит образуется в очень небольшом количестве. При 76 и 4 К мартенситное превращение, по-видимому, происходит до продвижения трещины, так что трещина при этих температурах распространяется по частично превращенному аусте-ниту. [c.43]

Большинство металлов в отличие от хрупких стекол, исследованных Гриффитсом [1,2], обладают свойством пластичности, и поэтому вершины трещин, развивающихся в такого рода материалах, окружены зонами пластического течения, напряжения в которых конечны. Ирвин [3] и Орован [4] считали эти неизбежно возникающие зоны пластичности основными поглотителями энергии, предполагая, однако, что размерами зон пластичности можно пренебречь и что преобладающим в окрестности вершины является упругое распределение напряжений с асимптотикой Данное предположение оказалось основанием для распространения энергетического критерия устойчивости Гриффитса [1,2] на случай разрушения металлов н привело к бурному развитию линейной механики разрушения (ЛМР) в настоящее время. ЛМР применяется не только для анализа причин разрушения уже разрушившихся конструкций или поиска способов предотвращения разрушения, но и с успехом для выявления корреляции между напряженно-деформированным состоянием окрестности вершины трещины и скоростью распространения усталостной трещины [5], а также при исследовании коррозионного растрескивания. [c.49]

Анализ экспериментальных данных о раскрытии вершины усталостной трещины при различной асимметрии цикла в образцах из алюминиевого сплава AU4G1-T3 [162] показывает, что в направлении роста трещины на отдельных интервалах длины, раскрытие остается постоянным (рис. 106). Происходит чередование величины раскрытия в вершине трещины. Раскрытие трещины пропорционально ее скорости при одноосном нагружении образца [279]. Следовательно, чередование скоростей роста трещины обеспечивается раскрытием трещины, которое зависит от процессов туннелирования трещины и остаточных напряжений, определяемых размером зоны пластической деформации. [c.221]

Для случая малых упругопластических деформаций в работе [42] проведен приближенный анализ напряженного состояния в наименьшем сечении цилиндрического растягиваемого образца с кольцевой гиперболической выточкой (рис. 3.34). Три сплошные кривые соответствуют упругому напряженному состоянию в момент появления пластических деформаций в вершине надреза. Штриховые линии показывают осевые напряжения в пластической области для стадии упругопластнческого деформирования образца (ОС — зона упругих деформаций СМ — пластическая зона). Таким образом, предположение о полном выравнивании напряжений после прохождения пластической деформации (справедливое для тонкого надрезанного образца при плоском напряженном состоянии) является необоснованным для трехосного напряженного состояния, имеющего место в случае цилиндрического (или достаточно толстого плоского) надрезанного образца, даже для идеального упругопластичного материала. Исходя из того, что в центральной зоне надрезанного образца создается трехосное напряженное состояние растяжения, испытание образцов с глубокими кольцевыми надрезами было рекомендовано для определения сопротивления отрыву [42]. Основанные на предположении о малости пластических деформаций решение и метод определения сопротивления отрыву [42] справедливы в том случае, если при испытании образца с кольцевой выточкой не образуется замкнутая пластическая зона (при образовании такой зоны пластические деформации резко возрастают). Замкнутая пластическая зона не образуется у малопластичных материалов. [c.152]

I 5 а I 1 = и, в которой на левой стороне характеристика микрообъема 5 вблизи корня дефекта, и на правой стороне напряжение и макрообъем с дефектом длиной /. Фактор интенсивности напряжения вытекает именно из этого определения и для лпшимальиой величины зона пластической дефор.мацин соответствует наибольшему напряжению. Так как одновременно так же определяет освобождаемую энергию упругой напряженности в области трещины, то является очевидным, что разделение материала в корне дефекта должно зависеть от предельного значения фактора интенсивности напряжения иУстановление объема и изменений свойств пластической зоны до предельного состояния по прочности в настояигее время осуществляется изменением раскрытия трещины специальными датчиками. Таким образом возможно установить локальные качества материала, определяющие предельное состояние прочности реальных тел с дефектами. Было показано, что величина пропорциональна Критическое значение фактора интенсивности напряжения поэтому является важной характеристикой материала. Минимальное ее значение отличается от средней величины и зависит от скорости нарастания трещины. Тем не менее используется упрощение для линейной трактовки механики хрупкого разрушения и предполагается, что эта величина постоянная. Влияние различных препятствий краевых условий и влияние всего напряженного объема нельзя объяснить в требуемых масштабах на основании этой механики разрушения и будущее принадлежит теории, основанной на анализе распространения эластических волн в теле, сопровождающем развитие хрупкой трещины. Динамически параметры существующей экспериментальной техникой пока не исследуются. [c.457]

Таким образом, из проведенного анализа следует, что допущение об однородности НДС по структурному элементу приводит к значительному отличию по отношению к классическому подходу механики разрушения в оценке величины AKth из условия / р = рстр. Отсутствие необходимости такого допущения можно определять по условию < рстр, причем рассчитывается по формуле (4.38). В этом случае зона обратимого пластического деформирования, рассчитанная как по классическому методу (рис. 4.7, линия 2), так и по формуле (4.38), прак- чести по всему контуру не достигает границ структурного элемента. Следовательно, необходимости в допущении об однородности НДС по структурному элементу не существует. [c.216]

Допущение об однородности НДС в структурном элементе основывается на физических закономерностях, аналогичных рассмотренным при анализе роста трещин усталости (см. подраздел 4.1.4), так как при хрупком, вязком и усталостном разрушениях необходимым условием зарождения повреждений (мнкро-трещин, микропор) является определенная концентрация напряжений в голове плоских скоплений дислокаций. При размере пластической зоны меньшем, чем диаметр зерна, повреждения не образуются. Если допустить, что НДС однородно, получим в этом случае отсутствие пластической деформации в структурном элементе (см. подраздел 4.1.4). Так как нас интересует пластическое деформирование не само по себе, а утилитарно — с точки зрения накопления повреждений, то предложенная фор- [c.231]

При традиционном описании процесса пластической деформации исходят из того, что существующие в кристаллах системы скольжения позволяют обеспечить его формирование без разрушения сплошности. В.Е. Паниным и др. [11] было доказано, что пластическое течение происходит одновременно на нескольких уровнях, причем трансляция на одном уровне обязательно сопровождается поворотом на более высоком уровне, и наоборот. Принципиально важным в этом подходе является то, что любое нарушение структуры кристалла при подводе к нему внешней энергии рассматривается с позиции самоорганизации локальных структур, обусловленной энтропийными эффектами. Вторичные структуры, формирующиеся в деформируемом кристалле при достижении необходимого уровня возбуждения, представляют совокупность локальных структур - от дефектов типа точечных или линейных до аморфного состояния, возникающего при высокой плотности дефектов. Таким образом, при анализе пластической деформации кристаллов необходимо учитывать кооперативное взаимодействие трансляции, ответственной за изменение формы (дисторсии), и ротации, ответственной за изменение объема (дилатации). При этом важную роль в распространении скольжения играют границы зерен. Эволюция скольжения включает образование полос скольжения на начальных этапах пластической деформации, которые потом трансформируются в полосы микроскопического сдвига, что приводит к возникновению зоны локализованной макропластической деформации, проходящей через весь объем. Переход от одного масштабного уровня (микрополосы) к другому (макротюлосы) являет собой неустойчивость пластической деформации, предопределяющую шейко-образование. Он характеризуется тем, что шменяются элементарные носители деформации - дислокации сменяются дисклинациями. Дисклинации являются более энергоемкими дефектами, чем дислокации, что позволяет системе про- [c.241]

В качестве твердых прослоек могут выступать сварной шов. зона термического влияния, промежуточная наплавка при сварке разнородных металлов и т. д, Ранее соединениям, имеющим в своем составе твердые прослойки с удовлетворительной деформациотой способностью, удеЛ51ЛОСЬ мало внимания. Последнее связано с тем, что прочность рассматриваемых соединений лимитировсшась механическими свойствами основного более мягкого металла М, а сама твердая прослойка в процессе нагружения либо работала упруго, либо незначительно вовлекалась в пластическую деформацию, Интерес к анализу предельного состояния соединений с твердыми прослойками возникает с появлением в них плоскостных дефектов, которые являются причиной разрушения конструкций по твердой прослойке. [c.66]

Основная, пожалуй, задача, на которой были сосредоточены в последние годы усилия ученых-механиков, занимающихся практическими приложениями механики разрушения к оценке прочности крупногабаритных изделий,— это задача о нахождении условий равновесия или распространения большой трещины в достаточно пластичном материале. Пластическая зона впереди трещины велика настолько, что для нее можно считать справедливыми соотношения макроскопической теории пластичности, рассматривающей среду как сплошную и однородную. Для плоского напряженного состояния модель Леонова — Панасюка — Дагдейла, заменяющая пластическую зону отрезком, продолжающим трещину и не имеющим толщины, оказывается удовлетворительной. В частности, это подтверждается приводимым в этой книге анализом соответствующей упругопластической задачи, которая ре- шается численно методом конечных элементов. С увеличением числа эле-ментов пластическая зона суживается и можно предполагать, что в пределе, когда при безграничном увеличении числа элементов решение стремится к точному решению, пластическая зона действительно вырождается в отрезок. Заметим, что при рассмотрении субмикроскопических трещин на атомном уровне многие авторы принимают гипотезу о том, что нелинейность взаимодействия между атомами существенна лишь в пределах одного межатомного слоя, по аналогии с тем, как рассчитывается так называемая дислокация Пайерлса. Онять-таки, как и в линейной теории, возникает формальная аналогия, но здесь она носит уже искусственный характер, и суждения об относительной приемлемости модели в разных случаях основываются на совершенно различных соображениях степень убедительности приводимой Б защиту ее аргументации оказывается далеко неодинаковой. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...