Перегрузка отрицательная

ПЕРЕВЕРНУТЫЙ ПОЛЕТ —полет самолета на спине , вверх колесами. При этом угол атаки крыла, подъемная сила и перегрузка отрицательны. [c.224]

Типичный вид интегральных кривых, отражающих численное решение задачи (2.21), (2.22), приводится на рис. 2.28. Форма расчетных равновесных поверхностей весьма сильно отличается для задач типа I (положительные перегрузки, см. рис. 2.28, а) и типа II (отрицательные перегрузки, см. рис. 2.28, б), в том числе при весьма близких значениях кривизны в точке симметрии (Сд = 2,5 на рис. 2.28, а и q = 2 на рис. 2.28, б). Для обоих типов задач обращает [c.113]

Рис. 2.32. Максимальные участки устойчивости интегральных кривых для задач типа II (отрицательные перегрузки)

При очень медленном увеличении объема парового пузырька (Ja < 1) форма его поверхности в любой стадии роста определяется уравнением гидростатического равновесия (2.9). По классификации, введенной нами в гл. 2, задача о паровом пузырьке на твердой поверхности относится к задачам типа II (отрицательные перегрузки). Это означает, что существует некоторый предельный объем парового пузырька, при котором граница раздела теряет устойчивость, пузырь отрывается от стенки. [c.274]

Противоположную роль рассмотренному выше влиянию положительной перегрузки играет отрицательная перегрузка, когда Kpg k меньше ми- нимального КИН предыдущего и последующего циклов нагружения. Особенно существенно влия- ние разгрузки при переходе в область сжимающих i напряжений. В самолетных конструкциях отрица- i тельные перегрузки имеют место на верхней j и нижней панелях крыла и подкрепляющих эле- I ментах при взлете и посадке соответственно. [c.409]

На среднем участке кинетической кривой возрастание уровня отрицательной асимметрии цикла, являющееся аналогом отрицательной перегрузки, сопровождается возрастанием шага усталостных бороздок (см. раздел 6.2). Поэтому на этой стадии эффект отрицательной перегрузки заключается в ускорении роста трещины. [c.409]

Через выпрямитель усиленного электродренажа, включенный между трубопроводом и рельсом, при малом вторичном напряжении трансформатора могут течь блуждающие токи от трубопровода к рельсу, если отрицательное напряжение трубопровод — рельс больше первоначального напряжения холостого хода этого выпрямителя. Такое состояние обнаруживается по отклонению вольтметра защитной установки в противоположную сторону, причем через установку может протекать очень большой ток. Перегрузка установки в таком случае предотвращается соответствующей автоматической схемой. Реле максимального тока вызывает срабатывание другого реле, которое разъединяет выходную цепь тока трубопровод — защитная установка — рельс и при необходимости обеспечивает прямое соединение трубопровод — рельс. При помощи настраиваемого часового механизма разъединительное реле включается снова. В итоге станция продолжает работать. Число произошедших отключений указывается на счетчике. Это позволяет контролировать работу станции и дает представление о частоте отключений и тем самым о неполадках в работе электрифицированной железной дороги. [c.227]

Нормы на вибростойкость машин при воздействии внешней вибрации создаются для предохранения их от вибрационной перегрузки. Большинство механизмов, создавая при работе вибрацию, подвергается воздействию внешней вибрации от других источников. При достижении определенных значений она может отрицательно влиять на качество рабочих процессов, надежность и усталостную прочность узлов и деталей. [c.16]

Выявлено влияние состава сплава на величину установившегося потенциала (участок III) при одинаковых коэффициентах перегрузки. Так, у образцов сплава ВТ5 он несколько смещен в отрицательную область по [c.74]

В процессе срабатывания реле Р2 его контакты 1Р2 и 2Р2 перебрасываются в положение 2 и обеспечивают автоматический ввод в электронную модель параметров [п , Qn )- При введенных параметрах на выходе модели получаем движение предельной системы. Ввод в модель дополнительных начальных условий в момент перехода к предельной системе в виде приращения скорости Av = Ау осуществляется следующим образом. При срабатывании реле Р2 замыкается контакт 5Р2 и в зависимости от фазы движения системы (7.68) в модель подается отрицательное или положительное приращение скорости. Фазочувствительным элементом по движению системы служит поляризованное реле РЗ, которое в момент перехода от начальной к предельной системе перебрасывает контакт 1РЗ в нужное положение. Контакт 4Р2 служит для защиты от перегрузки обмотки реле РЗ. Требуемые величины дополнительных начальных условий по скорости Ау устанавливаются с помощью потенциометров П1 и П2 по выражению (7.71). [c.309]

Если величина р (рис. 1-5) окажется положительной, то работа с перегрузкой выше Gk будет невыгодной если же величина р отрицательна, то агрегат можно экономично нагружать и выше нагрузки Gj<. Опреде-24 [c.24]

Характер распределения нагрузки между зубцами изменится, если учесть возможные погрешности шага между зубцами хвостовика лопатки и выступа диска. Наибольшая перегрузка первой пары зубцов будет, если все величины Д5,- получат наибольшее (в пределах допуска) положительное значение. Любая пара зубцов с порядковым номером р окажется наиболее нагруженной в том случае, если при указанных выше отклонениях величин Д5,-при i ф у р-ц пары зубцов величина А5,- получит наибольшее по абсолютной величине в пределах допуска отрицательное значение. [c.43]

Отрицательно сказываются на работе конденсатора тепловые перекосы, т. е. неравномерное тепловое напряжение по длине и по половинам конденсатора. В итоге возникают местные нагревы и деформации, перегрузка одних и недогрузка других зон, т. е. ухудшение вакуума. [c.263]

Применение гидроцилиндров при большой длине хода поршня заметно снижает общую жесткость системы вследствие сжимаемости рабочей жидкости, что отрицательно сказывается на динамической устойчивости гидравлических следящих приводов и на точности слежения. Жесткость привода может быть повышена при применении ротационных гидродвигателей с золотниковым дроссельным регулированием. Однако следящие приводы с ротационным гидродвигателем и с дроссельным регулированием скорости силового элемента имеют ряд недостатков. В частности они чувствительны к перегрузкам и обладают низким к. п. д., так как значительная часть энергии рабочей жидкости тратится на ее дросселирование через [c.414]

Перегрузка может быть меньше единицы и отрицательной величиной. Знак перегрузки определяет собой направление подъемной силы в полете. [c.60]

Ограничение по физиологическим особенностям членов экипажа. Сохранение работоспособности членов экипажа зависит от направления, величины, времени действия перегрузки и индивидуальных особенностей человека. Легче переносятся перегрузки, действующие в направлении спина — грудь в нормальном рабочем положении (положительные перегрузки %), которые сравнительно невелики и, как правило, не ограничиваются. Перегрузки Пу бывают большими (до 5—8), и поэтому в зависимости от знака переносятся по-разному. Положительная перегрузка Пу, действующая в направлении таз—голова, воспринимается легче, чем отрицательная, действующая в том-же направлении. При полете летчик сохраняет работоспособность, обеспечивающую выполнение задания, если длительно действует перегрузка Пу = 2 -f- 4 н кратковременно — Яу = = 5- -6. Применение противоперегрузочного костюма позволяет повысить перегрузки до 3—5 в первом случае н до 6—8 во втором. [c.61]

Нежелательно, чтобы отрицательные перегрузки Пу по абсолютной величине были больше единицы. [c.61]

Нагрузка на крыло за цикл стоянка—полет—стоянка. Когда самолет находится на земле, на крыло действует отрицательная нагрузка от веса конструкции при взлете крыло воспринимает положительную нагрузку (перегрузка равна примерно единице). Во время набора высоты, крейсерского полета и снижения нагрузки изменяются в зависимости от порывов ветра или выполняемых маневров. В момент приземления нагрузка приобретает отрицательное значение, а за- [c.84]

Применение противоперегрузочного костюма. Для повышения способности летчика выдерживать высокие перегрузки применяется противоперегрузочный костюм, состоящий из пояса и ножных захватов, в которые подается сжатый воздух. Давление в поясе и захватах, автоматически устанавливаемое в зависимости от перегрузки, регулирует циркуляцию крови в организме и тем самым позволяет летчику выдерживать более высокие перегрузки (на 1,5—2 единицы больше, чем без противоперегрузочного костюма). Длительные отрицательные перегрузки переносятся летчиком с трудом, если они по величине превышают единицу. [c.100]

Более неблагоприятным у таких воздухозаборников оказывается переход на отрицательные углы атаки. При этом уменьшаются углы наклона и интенсивность косых скачков, что приводит к значительному увеличению интенсивности головной волны, к уменьшению коэффициентов ф и овх и к существенному возрастанию неравномерности и пульсаций потока на выходе из воздухозаборника. Запас устойчивости воздухозаборника резко снижается. Это может явиться причиной ограничений режимов полета самолета с большими отрицательными перегрузками. А у самолета F-15 по этой причине весь воздухозаборник с горизонтально расположенным клином выполнен поворотным и регулируется по углу атаки самолета. [c.285]

Резистор служит для защиты трансформатора и кенотрона от перегрузки при пробое образца. В установке имеется сосуд с электродами для стандартного испытания жидких материалов. Испытания на постоянном токе производят при помощи схемы одно-полупериодного выпрямления, для получения которой используется кенотрон Л на образец подается постоянное напряжение отрицательной полярности. Если необходимо измерять ток утечки, то для этой цели используют микроамперметр рА в анодной цепи при разомкнутом выключателе КЗ. Защита микроамперметра от перегрузок осуществляется при помощи разрядника Р, шунтирующего конденсатор и резистор. Микроамперметр имеет несколько пределов измерения. [c.119]

Разгрузка или отрицательная перегрузка при- водят к двум эффектам — понижению или снятию напряжений сжатия от предыдущего цикла нагружения в пределах зоны пластической деформации и к деформации неровностей поверхности излома, что снижает уровень напряжения закрытия бере- гов трещины. Сравнительный анализ поведения алюминиевых сплавов показал, что в зависимости от склонности сплава к развитому скольжению для разных режимов термообработки при 100 %-й сжимающей перегрузке может наблюдаться стра-гивание трещины в припороговой области скоростей для больших трещин [34]. Она движется с резким возрастанием скорости, постепенно снижая ее до следующей остановки. Для сплава 7075-Т651 требуется 500 %-я сжимающая перегрузка, чтобы сдвинуть трещину на пороге Kfh- [c.409]

Моделирование роста трещины основано на интегрировании формулы Формана, в которой используют AKgff и Rgff = (K in)eff/(.K,mx)eff- ВсС отрицательные значения асимметрии цикла приравнивают к нулю и циклы с этой асимметрией рассматривают как пульсирующие. Эти два ограничения существенно сужают применимость рассмотренной модели прогнозирования трещин. Помимо того, модель предполагает, что зона воздействия перегрузки значительно больше пластической зоны, связанной с перегрузкой. Однако эксперименты показывают, что ее размер может быть близок величине [c.422]

Рис. 8.28. Зависимость (я) ширины зоны выт тшания d t в середине фронта усталостной трещины при перегрузке от эквивалентного коэффициента интенсивности напряжения и ( ) сопоставление результатов моделирования роста трещин в случае двухосного нагружения положительным и отрицательным соотношением главных напряжений

Внедрение автоматизации при изготовлении деталей и сборочных единиц машин невозможно без соблюдения постоянства размеров заготовки, стабильности физико-механических свойств ее материала и наличия минимальных припусков на обработку. Неточность размеров и отклонения от заданной геометрической формы у заготовок отрицательно сказываются на работоспособности зажимных устройств и установочных приспособлений, вызывают нарушение заданных режимов резания, перегрузку и вибрации режущего инструмента и рабочих органов станка, являются причиной поломки инструмента и приводят к браку (в результате одностороннего расположения припуска). Окалина в поверхностном слое поковок или корка у отливок нарушают нормальные условия работы инструмента, снижают производительность оборудования и вызывают простои на подна-ладку. [c.347]

Нуль-Орган. Пороговое устройство с потенциально-регулируе-мым порогом представлено на рис. , в (НО). При положительном напряжении на выходе ОУПТ стабилитрон >о-с открыт и эквивалентное Ro. мало. Как видпо из (1), в этом случае (Ro. - O) Увых- 0- При переходе выходного сигнала в область отрицательных величин Do. закрывается, коэффициент передачи сумматора резко возрастает. Рост выходного напряжения при росте f/Bxj (см. диаграмму к НО) ограничивается стабилитроном на заданном уровне — напряжение пробоя Do.,-. U i)- Таким образом, исключается перегрузка ОУПТ [c.311]

Реализация идей применения составных покрывающих дисков, образованных развитыми бандажными полками лопаток радиальной и осевой решеток РК, является прямым развитием принципов конструкции . Устройство бандажей в радиальной части рабочей решетки затруднено по причине перегрузки центральных лопаток радиальной решетки и исключительно сложной технологии их изготовления. Известно конструктивное решение создания закрытой осевой части рабочей решетки путем устройства бандажных полок концевых лопаток. Над бандажом в торцевой крышке внешнего меридионального обвода проточной части выполнена кольцевая выемка, и выходная часть периферии концевых лопаток расположена в выемке с положительной перекры-шей При этом достигается лишь решение проблемы устранения перетечек и утечек в зазоры, а поскольку таковые остаются в радиальной части рабочей решетки, имеющей достаточную протяженность в области открытого зазора, то они окажут сильное отрицательное влияние на эффективность ДРОС. Вопрос о степени этого влияния остается на сегодня дискуссионным. [c.73]

В задатчике мощности преобразуются сигналы, пропорциональные току и напряжению дуги. Результирующий сигнал с задатчика мощности поступает на вход полупроводникового усилителя через блок сравнения, куда в качестве отрицательной обратной связи подается напряжение с якоря электродвигателя перемещения электродов. Узел токоограни-чения обеспечивает снижение сигнала на выходе усилителя при перегрузке двигателя перемещения электродов. [c.221]

Гидравлическая перегрузка деаэратора возникает при подаче в колонку значительно больших количеств конденсата по сравнению с расчетным. Эго ухудшает работу колонки вследствие увеличения скорости воды, перелива ее через борта сит, увеличения толщины пленки и др. Гидравлическая перегрузка деаэратора происходит при включении дополнительного конденсатного насоса для быстрой откачки конденсата из переполнившегося конденсатора. Очень часто гидравлическая перегрузка сопровождается понижением температуры воды в баке-аккумуляторе и гидравлическими ударами. Цля предупреждения этого необходимо следить за работой регулятора уровня в конденсаторе. Регулятор должен быть настроен таким образом, чтобы он не создавал резкопеременных расходов конденсата на деаэратор. При перепитке конденсатора откачку производят постепенно, не допуская снижения давления в деаэраторе. Недостаточный расход пара или периодические изменения его давления также отрицательно сказываются на деаэрирующей способности деаэратора. Причиной перебогв в подаче пара могут быть низкое и изменяющееся давление в источнике греющего пара, а также недостаточное проходное сечение регулирующего клапана. [c.79]

Скорость воды в магнитном аппарате не безразлична для получения эффекта омагничнвания, хотя и не имеет решающего значения. Оптимальные результаты получены при скорости воды 1,0—2,5 м/с. На некоторых же аппаратах допускается скорость до 8—10 м/с (см. гл. 4). Значительное снижение скорости потока в случае неполной производительности аппарата отрицательно влияет на эффект, так же как и увеличение ее ири перегрузке аппарата по сравнению с расчетной. [c.49]

Существенное значение для выбора режима термообработки сплавов с а + р-структурой имеет знание диапазонов превращения фаз при нагреве и охлаждении. На относительное количество, состав и устойчивость р-фазы в значительной мере влияют температура выдержки, способ или скорость охлаждения и последующий отпуск (старение). Во всех случаях нагрев титановых сплавов до температуры существования р-фазы не дает улучшения их усталостной прочности, а, наоборот, унижает ее. Нагрев до темпе-ператур в зоне а + р-фаз (ниже температуры а + р -> Р) с охлаждением после этого с печью (отжиг в обычном понимании) дает для а + р-сплавов с пределом прочности при растяжении --90— 100 кгс/мм сравнительно низкие значения предела выносливости, а именно от —39,0 до —48 кгс/мм , т. е. по нижней части разброса данных (см. рис, 64). Нагрев до этих же температур (зона а -f + Р) с ускоренным охлаждением приводит у сплавов с прочностью 94—118 кгс/мм к значениям предела выносливости (знакопеременный изгиб) 54—61 кгс/мм , что уже лежит в верхней зоне рассеивания. Нагрев до температур в зоне а + р с ускоренным охлаждением и с последующим отпуском приводит у сплавов со структурой а к пределу прочности 114—142 кгс/мм и пределу усталости 54—69 кгс/мм [117]. Данную термообработку можно рекомендовать только для заготовок сплавов, имеющих достаточно мелкозернистую структуру или структуру корзинчатого плетения, испытываемых при многоцикловых нагружениях. При малоцикловой усталости с перегрузками дополнительный йтпуск может оказать отрицательное влияние на работоспособность металла. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...