Деформация — Локализация сдвига

Механизм действия пластичных износостойких покрытий принципиально иной, хотя они также приводят к значительному снижению контактных сил трения. Снижение сил трения связано с локализацией сдвига в менее прочном материале. При этом роль толщины покрытия усложняется. Для покрытий толщиной в единицы и десятые доли микрометра необходимо учитывать особенности поведения дислокаций в тонких слоях. В п. 2.1 обсуждалось действие сил изображения. Величина s 1 мкм соизмерима с размером ядра дислокации и с ней может быть связана лишь незначительная часть полной энергии дислокации. Зарождение дислокаций в таких условиях затруднено, оказывается возможным бездислокационное развитие деформации и переход к прочностным характеристикам слоя, соответствующим области низкой дислокационной плотности. С другой стороны, генерируемые при трении дислокации нестабильны и могут не фиксироваться в исследованиях, проводимых постфактум [89]. Нередко это служит источником неверной информации о дислокационных процессах при трении. Для износостойкости и коэффициента трения материалов с тонкими пластичными покрытиями характерны экстремальные зависимости от толщины покрытия (см. рис. 1.4). Оптимальные характеристики реализуются для диапазона нагрузок, обеспечивающего локализацию необратимых деформаций в материале покрытия при сохранении достаточно высокой несущей способности поверхности за счет влияния нижележащей твердой подложки. [c.27]

Локализация деформации зависит от величины теплового эффекта, зависящего от модуля сдвига, теплопроводности и теплоемкости металла, от числа плоскостей сдвига в единице объема и от интенсивно-стн температурного разупрочнения металла. [c.196]

Поскольку при упругих деформациях механохимическая активность металла не столь велика, как при пластической, локализация анодного процесса на поверхности деформированного железа может оказаться более существенным фактором формирования реальных коррозионных элементов. Такая локализация облегчает протекание катодной реакции на поверхности образца более эффективно по сравнению с анодной и сдвигает компромиссный потенциал в сторону положительных значений (хотя и на весьма малую величину). [c.34]

Таким образом, деформация металла может служить причиной, деформационного сдвига не только анодной, но и катодной поляризационной кривой в результате деформационной локализации анодных процессов. Вместе с тем при этом не исключена возможность увеличения WKa обмена катодной реакции, например, в кислом электролите вследствие деформационного снижения энергии активации рекомбинации водородных атомов (по аналогии с ускорением каталитических реакций) [2]. Например, установлено, [c.164]

Следовательно, с ростом степени деформации и числа дислокаций в скоплениях происходит локализация деформационного сдвига потенциала нулевого заряда и изменяется работа выхода электрона так, что деформационное влияние на измеряемые параметры двойного электрохимического слоя и измеряемую работу выхода все более определяется поведением области одного дислокационного скопления. В частности, измеряемая средняя работа выхода образца в целом приближается к локальной величине работы выхода в окрестности дислокационного скопления (несмотря на уменьшение числа активируемых мест на поверхности). [c.177]

Таким образом, деформация металла может служить причиной деформационного сдвига не только анодной, но и катодной поляризационной кривой в результате деформационной локализации анодных процессов. Вместе с тем при этом не исключена воз- [c.166]

Электрохимическая гетерогенность поверхности определяет также величину измеряемого потенциала и его изменение Аср под влиянием деформации. Однако если полная дифференциальная емкость с увеличением степени деформации становится независящей от размера рабочей поверхности, то потенциал, а точнее, его сдвиг Аф, существенно зависит от этой величины (см. рис. 72, кривые 3 и 4). Это связано с тем, что локализация активированных анодных процессов с ростом деформации увеличивает действующую площадь катодов (или менее эффективных анодов), что ведет к уменьшению сдвига стационарного потенциала. [c.180]

Под режущим и пластифицирующим действием СОТС понимают способность технологической среды облегчать пластическое деформирование обрабатываемого материала и разрыв связей в нем при внедрении инструмента. Это действие позволяет обрабатывать с высокой производительностью труднообрабатываемые материалы и приводит к 1) повышению стойкости инструмента и облегчению процесса резания 2) снижению избыточной деформации стружки и изделия (облегчается развитие пластической деформации в зоне стружкообразования) 3) уменьшению сопротивления сдвигу или пластической деформации выступающих микронеровностей на поверхности контактирующих тел за счет локализации пластической деформации в тонком поверхностном слое обрабатываемого материала, выполняющего роль смазочного материала [c.886]

Известно, что при критических условиях деформации вследствие ротационной неустойчивости происходит переход к турбулентному" течению металла [184]. Для потоков жидкости и газа ротационная неустойчивость проявляется при критических градиентах скоростей поперек линий тока. В работе [185] предложена модель турбулентного течения кристаллов, деформирующихся с участием собственных вращений частиц. Вращательное движение частиц предположительно вызывается силами вязкого трения, подобно тому как это происходит в жидкости. Образующаяся вихревая структура течения, представленная в виде системы вихрей одного масштаба, рассматривается как диссипативная структура. Теоретически показано, что турбулентное течение кристаллов возникает при скоростях пластического сдвига выше критических при переходе от ламинарного течения кристалла к турбулентному происходит существенное снижение величины диссипируемой энергии турбулентность способствует локализации пластической деформации [185]. [c.106]

Составляющая х связана с сопротивлением сдвигу при негомогенном скольжении, обусловленным локализацией деформации в полосах скольжения, в то время как основной объем деформируется упруго (при гомогенной деформации весь образец деформируется пластически). Такое [c.259]

Деформация — Локализация 157. 158 инструментальных сталей 501 — Влияние скорости деформации на сопротивление деформированию 502 на степень деформации сдвига 502 — Влияние температуры на степень деформации сдвига 503 [c.560]

Обсуждавшаяся модель справедлива для случая установления идеальной адгезионной связи двух одинаковых поверхностей и бесконечно малых углов наклона поверхностных микронеровностей. Однако она допускает сравнительно простые обобщения на случаи несовершенства пятна фактического контакта (микронеровности второго порядка поверхностные пленки и включения) различия кристаллической ориентации контактирующих поверхностей взаимодействия материалов с разными механическими характеристиками. В условиях характерного для фрикционного взаимодействия массопереноса с поверхности более мягкого материала пары трения на поверхность более твердого по существу имеет место взаимодействие двух одноименных поверхностей. Обобщение на случай контакта разнородных материалов сохраняет геометрические параметры очагов деформации и приводит лишь к перераспределению интенсивностей сдвигов с их концентрацией в когезионно менее прочном материале. Контакт реальных поверхностей отличается от схемы, приведенной на рис. 1.6, й тем, что угол наклона микронеровностей не равен нулю и соответствующий концентратор напряжений и деформаций нельзя считать бесконечным. Однако среднее значение угла наклона микронеровностей не превышает 9—10° для шлифованных поверхностей и 1—3° для полированных. В результате вносимая погрешность невелика, а при необходимости она может быть легко учтена. Несовершенство адгезионной связи, в том числе за счет влияния микронеровностей второго порядка, поверхностных пленок, разориентировки контактирующих зерен также не противоречит предложенной схеме локализации деформаций, хотя и вызывает приращение сдвига в плоскости контакта. При возрастании степени несовершенства (несплошности) контакта до некоторого критического значения линзообразный очаг деформации распадается на отдельные очаги по микронеровностям второго порядка. [c.23]

Отсюда смещения по границам зерен следует рассматривать как результат внутризеренной деформации. При этом внутризеренные сдвиги должны приводить к локализации напряжений вблизи границ (из-за скопления там дислокаций), вследствие чего и происходят взаимные смещения зерен. [c.264]

Изучение характера поверхности отпечатков, образовавшихся при индентировании наноструктурных пленок, с помощью высокоразрешающего сканирующего электронного микроскопа позволило выявить, по крайней мере, два типа деформации однородную и с образованием полос сдвига со ступеньками (рис. 3.28, а, б). В последнем случае локализация сдвигов в направлении усилия при индентировании вполне очевидна, деформация выглядит негомогенной и аналогична наблюдаемой для аморфных материалов и других объектов. Природа образования ступенек и механизм осуществления негомогенной деформации пока не установлены. [c.88]

При упругих деформациях, представляющих наибольший интерес для высокопрочных материалов, трещина обычно распространяется отрывом с одновременным образованием хрупких бороздок. Механизм распространения усталостных трещин отрывом, предложенный С. Лейрдом (С. Laird), является разновидностью процесса пластического затупления (рис. 1.8). Предполагается наличие пластической деформации в вершине трещины и возможность остановки разрушения отрывом в результате пластического затупления вершины трещины (рис. 1.8, б). Это, в свою очередь, приводит к локализации сдвига в узкие полосы при растягивающих нагрузках (рис. 1.8, в). Так как материал прочный, то его оставшаяся способность к деформационному упрочнению невелика и деформация сдвига локализуется в одной полосе. На следующем цикле нагружения отрыв начинается на той ветке трещины, которая ориентирована примерно в плоскости отрыва. Заметим, [c.17]

Во время первой стадии основная роль принадлежит касательным напряжениям и пластической деформации, которую они вызывают. Решающее значение имеет неоднородное протекание процесса пластической деформации. Определенные формы деформационных неоднородностей, в том числе незавершенный сдвиг по плоскостям скольжения, приводят к появлению больших локальных напряжений. Под действием таких напряжений могут возникать зародышевые микротрещины. Пусть к кристаллу приложено касательное напряжение т, под действием которого произощ-ел незавершенный сдвиг и возник участок локализации сдвига длиной 5. Такой участок является концентратором напряжений. Зародышевая трещина может образоваться, если высвобождаемой упругой энергии будет достаточно, чтобы образовать новую поверхность — поверхность стенок трещины. Поэтому снижение свободной поверхностной энергии у облегчает процесс зарождения трещин. Длина возникающей трещины [c.240]

Введенный в рассмотрение параметр v определяется скоростью деформации и ее микронеоднородностью (локализацией сдвигов в ряде линий скольжения) и при средних ориентировках кристаллов может быть приближенно оценен следующим образом [112, 113, 119] v—thulb здесь — относительная скорость растяжения, h — среднее расстояние между линиями скольжения, а фактор микронеоднородности деформации и имеет смысл отношения общего числа линий скольжения к числу активных в каждый данный момент (вообще говоря, значения величины hu могут колебаться в довольно широких пределах, например, от 10 до 10 см). [c.30]

Обратимся теперь к анализу стадии А, в продолжение которой основная роль принадлежит скалывающим напряжениям и вызываемой ими пластической деформации. Решающее значение имеет при этом то обстоятельство, что пластическая деформация кристалла развивается всегда крайне неоднородно как в пространстве (в объеме кристалла), так и во времени. Пространственные неоднородности деформации — это локализация ее в узких линиях (или полосах) скольжения, распространение этих линий лишь на часть периметра плоскости скольжения (т. е. накопление в кристалле локальных, незавершенных сдвигов), фрагментация и блокообразование в кристалле, искривление решетки, появление полос деформации и полос перегиба, возникновение двойниковых границ и прослоек и т. д. Анализ этих специфических явлений, сопровождающих деформацию кристаллических тел, дан в работах А. В. Степанова, Г. В. Курдюмова, С. Т. Конобеевского, М. В. Классен-Неклюдовой, В. Л. Инденбома, Р. И. Гарбера и других авторов [174— 183, 200—204, 208]. Временная неоднородность деформации выражается, например, в неодновременности появления линий скольжения, различных ускорениях и замедлениях про- [c.172]

Сосредоточение деформации металла иа границах зерен при прохождении через высокотемпературный участок термического сварочного цикла, особенно ту его часть, где уже прекратилась миграция границ и достройка зерен, должно привести к большой искаженности кристаллической решетки в приграничных зонах. Такой сдвиг должен сопровождаться существенным ростом плотности дислокаций и вакансий иа границах. Особенно велик он должен быть на границах, расположенных нормально к направлению растяжения. При особо высокой степени локального сосредоточения деформации на таких участках границ могут образоваться микронесплошности типа трещин. Следовательно, меж-зеренный сдвиг в высокотемпературной области должен значительно расширить зону разрыхления границ, увеличить ее свободную энергию и склонность к адсорбции атомов инородных элементов. Ширина зоны разрыхления определяет реальную ширину границ, наблюдаемую на шлифах после травления металла. Такие реальные границы значительно шире (до 10 — 10- см) границ, предполагаемых теоретически (до 10 см). Расчеты показывают, что высокотемпературная зернограничная деформация может пройти только в том случае, когда ширина границ незначительно больше теоретической. Экспериментальным и расчетным путем М. А. Криштал и Ю. И. Давыдов получили, что соответствующая ширина эффективной границы зерен при 700°С в железе со средним размером зерен около 50 мкм равна 10 см. Экспериментально было также установлено, что зона адсорбции углерода на границе зерен в а—Fe равна 0,2 мкм [10]. Столь значительное увеличение ширины реальных границ зерен происходит в результате стока и накопления точечных и линейных дефектов, образующих благодаря лесу дислокаций и пор типа объединенных поливакансий широкую зону нарушенной структуры. Плотность нарушений возрастает вследствие локализации сдвига по границам. Скопление дислокаций у границы видно на микроструктуре (рис. 69), выявленной при электронной микроскопии на просвет околошовной зоны сварного шва фольги из коррозионно-стойкой стали. Аналогичный результат отмечен и при травлении декорированных дислокаций на шлифах сварных соединений листов большей толщины. Ширина зоны травимости -самой дислокации всего лишь немного больше 10 см (около 30 атомных диаметров) [40]. Но, по-видимому, при плотном скоплении дислокаций на границах образуется фронт травимости, равный всей площади их скопления размером до 10 см. А. Хейденрейх [62] считал, что при циклическом нагружении дислокации могут концентрироваться у границ в слое толщиной около 0,2 мм. [c.111]

Наиболее распространенные ТСМ - графит, дихалькогениды тугоплавких металлов (молибдена, вольфрама, ниобия), тальк, слюда, гексагональный нитрид бора. Вследствие ярко выраженной слоистой (ламеллярной) структуры эти вещества отличаются значительной анизотропией механических свойств. Благодаря ориентации частиц ТСМ кристаллической плоскостью базиса параллельно направлению трения и, следовательно, действию сдвиговых деформаций, обеспечивается локализация этих деформаций в смазочном слое. Поскольку связи между параллельными плоскостями базиса в слоистых ТСМ существенно слабее, чем между атомами в плоскостях базиса, обеспечивается легкий сдвиг параллельно этим плоскостям. [c.416]

Теоретические уравнения для вычисления пластической деформации дают завышенные значения, за исключением, быть может, крайне малого объемного содержания пустот. Расхождение следует отнести за счет неучтенного эффекта взаимодействия между соседними отверстиями, который вызывает слияние отверстий и способствует образованию трещин [62]. Действительно, рост простых однородных пор может быть фактически изменен из-за локализации текучести вследствие концентрации деформации [22] или из-за полос сдвига под влиянием статистической флуктуации расстояний между включениями. Первый шаг по учету эффектов взаимодействия сделан в [85], где изменена модель Мак-Клинтока и рассмотрена конечная пористая область вместо бесконечной, а также показано, что вычисленная в этом случае пластическая деформация лучше совпадает с наблюдаемой в эксперименте. [c.79]

В работе [25] сдвиг стационарного потенциала армко-железа в 0,1-н. растворе H2SO4 в сторону положительных значений на несколько десятых долей милливольта при растяжении в упругой области интерпретировался как следствие увеличения скорости реакции выделения водорода при неизменности скорости анодной реакции ионизации металла. При этом предполагалось, что обе эти реакции протекают совмещенно на всей площади образца (гомогенная поверхность). Однако в электролите такой сравнительно небольшой агрессивности по отношению к железу вероятно пространственное разделение (хотя бы частичное) катодных и анодных реакций, являющееся неустойчивым происходит увеличение площади катодной реакции при деформации металла вследствие стремления анодного процесса к локализации (см. гл. IV). [c.34]

Механизм снижения трения в условиях применения МПС (ЦИАТИМ-201 -f 10% Си) основан на образовании медной пленки на рабочих поверхностях резьбы в местах контакта. Уменьшение трения объясняется тем, что происходит локализация деформации в пленке, возникающей при взаимодействии трущихся поверхностей винта и гайки. Тонкий слой меди обладает более низкими пределом текучести и сопротивлением сдвигу, чем материал деталей (винт—сталь 45, гайка—БрОЦС5—5—5). Деформации, связанные с трением, локализуются в этом пластифицированном слое, обладающем более высокой пластичностью. Наличие медной пленки на поверхностях резьбы предотвращает заедание, задиры. Из рис. 36 видно, что после 125 ч работы наступила стабилизация коэффициента трения. [c.76]

Металлографически установлено [144], что в начальной стадии циклического нагружения железа и ряда других металлов с четко выраженной зернистостью в объеме зерна возникают грубые полосы скольжения. В большинстве случаев в отличие от статического нагружения они не пересекают всего зерна это приводит к большей локализации пластической деформации в начале усталостного разрушения, чем при соответствующем статическом нагружении. Число зерен, в которых протекает процесс скольжения, в первом случае значитёльно меньше, внутри широких полос скольжения при усталости наблюдается более сильное разрыхление металла, чем в полосах скольжения при статическом нагружении [145]. При циклическом нагружении величина результирующего сдвига в разных направлениях неодинакова, что обусловливает возникновение большей макрорельефности поверхности, чем при статическом деформировании при определенных одинаковых нагрузках в связи с этим возможна и большая электрохимическая неоднородность поверхности. [c.77]

Межзёренная пластичность. В поликристаллах, деформируемых в высокотемпературной области (0 a a 0,5), при нек-рых скоростях нагружения обнаруживается межзёренная П. к. Она реализуется за счёт проскальзывания зёрен, как целое, по границам сопряжения. Проскальзывание имеет две причины. Первая — интенсификация дислокац. и диффузионной П. к. в узкой приграничной зоне, где скапливаются дислокации, не сумевшие преодолеть границу. Вторая причина связана с явлением делокализации ядер дислокаций попавших на границу из объёма зерна. В процессе делокализации атомная структура дислокац. ядра теряет свою устойчивость и способна к направленной перестройке даже при незначит. сдвиговых напряжениях. Если пластич. деформация идёт с такой скоростью, что на участки границы, охваченной де.локализацией, за характерное время этого процесса попадает одна дислокация из объёма прилегающих зёрен, вся граница становится неустойчивой. Подобный механизм проскальзывания реализуется в условиях структурной сверхпластичности, когда на долю лгежзёренных сдвигов приходится до 80% общей деформации образца. [c.634]

В зависимости от исходной структуры и режимов упрочнения толщина этой зоны может доходить при обработке деталей вращения до 0,3 мм. Впервые светлая полоска была обнаружена В. П. Кравз-Тарновским при испытании стальных образцов на удар. Н. Н. Давиденков [17] и И. Н. Мнролюбов объясняют эффект Кравз-Тарновского тем, что в результате местной деформации по одной плоскости сдвига происходит разрушение и измельчение вещества. При очень быстром скольжении благодаря сильному трению сначала образуется большое количество теплоты, которое затем с чрезвычайно высокой скоростью отдается основной массе образца. Поэтому в местах локализации деформации, где температура, вероятно, выходит за критическую точку, происходит сначала аустенитное превращение, а затем интенсивная закалка. Вещество прослойки находится в состоянии мартенсита, который не имеет характерной игольчатой структуры, так как оно образовалось в особых и еще малоизучен- [c.21]

При повышении температуры деформирования активизация термически активируемых диффузионных механизмов пластического течения диспер-сионно-урочненных сплавов приводит к качественному изменению законов формирования дефектной структуры. Так, при высокотемпературном (Т > 873К) статическом растяжении образцов из сплава Nb—Мо—ZrOj, начиная с малых степеней деформации (е 0,02) на границах зерен преимущественно вблизи крупных включений либо в тройных стыках наблюдается образование локальных полос ПД-зон мощного локализованного сдвига (у > I) шириной 0,5—50 мкм, разориентированных относительно матрицы на разные углы [157]. Вне зон локализации начиная с [c.97]

Таким образом, высокотемпературная ПД дисперсно-упрючненных сплавов реализуется за счет коллективных мод деформации, а именно за счет движения, включающего сдвиги и развороты не деформируемых структурных элементов, и локализации деформации в зонах между ними [157]. Этому способствует активизация квазивязких, диффузионных механизмов переориентации кристаллической решетки за счет дрейфа точечных дефектов в локальных полях неоднородных напряжений [157]. [c.98]

При МЛ с использованием аттриторов каждая порошковая частица подвергается циклическому нагружению в условиях напряженно-деформированного состояния, отвечающего всестороннему сжатию плюс сдвиг. Поэтому при изучении условий динамики формоизменения порошков необходим анализ элементарных актов циклических пластических деформаций, которые по своей сути подобны усталостным процессам, протекающим в вершине движущейся трещины. Как известно, в условиях циклического нагружения у вершины трещины формируется особая зона — зона процесса, в пределах которой периодически действуют остаточные сжимающие напряжения, образующиеся в цикле разгрузки [36]. Это обеспечивает автономное от цикла к циклу поглощение энергии локальными объемами и высокую степень локализации деформации. К моменту достижения предельной плотности энергии деформации эта зона становится подобной камере Бриджмена, так как по своему структурному состоянию она является средой, в которой легко образуются сдвиго-неустойчивые фазы, а напряженное состояние отвечает всестороннему циклическому сжатию плюс сдвиг. [c.312]

Shear bands — Полосы сдвига. (1) Области очень высокой деформации сдвига, которые наблюдаются в виде полос при прокатке. Они появляются при прокатке приблизительно под 35° к поперечному направлению. Они не зависят от ориентации зерен и при высоком напряжении пересекают всю толщину листа. (2) Зоны локализации деформации в металлах, которые проявляются при очень высоких скоростях нагружения (от 100 до 3600 м/с или от 330 до 11800 фут/с). [c.1040]

В зависимости оТ условий нагружения каждая точка на ниспаг дающей ветви диаграммы деформирования может соответствовать моменту разрушения [107, 143. Деформирование данного рода осуществимо лишь для локального объекта в составе механической системы с необходимыми свойствами. В противном случае происходит неравновесное накопление повреждений и макроразрушение как результат потери устойчивости процесса деформирования на закрити-ческой стадии. В области разупрочнения возможно также возникновение локализации деформации в виде полос сдвига [184, 221, 328, 360, 365]. Ниспадающая ветвь наблюдается тогда, когда есть механизмы и условия постепенной диссипации упругой энергии. Таким образом, рассматриваемые состояния материала можно назвать условно реализуемыми. [c.25]

Вследствие локализации деформации между режущими кромками пуансона и матрицы на стадии пластического сдвига образующиеся поверхности блестящих поясков отделяемой части заготовки и отхода не взаимодействуют с боковыми рабочими поверхностями пуаисона и матрицы (рис. 3, г) из-за недостаточной величины радиальных сил от изгиба заготовки. [c.22]

Пластическая деформация реальных тел сопровождается образованием и развитием субмикро-, микро- и макротрещин. Исходная структура реальных материалов также далека от совершенства. Причин образования дефектов, в том числе и трещин, много, и здесь нет необходимости подробно освещать этот вопрос. Процесс образования зародышей разрушения связывают прежде всего с движением дислокаций и взаимодействием полей напряжений подвижных и неподвижных дислокаций. Зародыш разрушения возникает при скоплении вакансий, а также дислокаций в микрообъеме, в котором накопленная упругая энергия достигает предельной величины, равной скрытой теплоте плавления. Образование микротрещины и трещины осуществляется при локализации пластического течения на линиях скольжения, формирование которых связано с переориентацией элементов структуры по направлениям вынужденного сдвига вдоль действия главного сдвигающего напряжения объединению микротрещин и их раскрытию способствует пересечение линий Ъсольжения. [c.8]

Межзеренный характер механизма зарождения, роста и коалесценции пор типичен для высокотемпературной ползучести. Зарождение пор происходит вследствие локализации пластической деформации у частиц второй фазы. Последующий рост пор связан с действием приложенного растягивающего напряжения. Так же как при внутризеренном вязком разрушении критерий зарождения мик-ропоры требует достижения критической деформации сдвига у границы частица - матрица. [c.33]

В заключение отметим кратко некоторые достоинства и недостатки методик, основанных на изменениях в оптической схеме при измерении деформации. Как видели, вектор смещения и и его произродная 0 и входят здесь в те же члены, что и в случае обычной голографической интерферометрии, поэтому для их нахождения можно воспользоваться аналогичными методами. В частности, при отыскании всех компонентов вектора и или V и требуется то же минимальное число базисных векторов д или т,а. Первое достоинство, вытекающее из возможности изменения вида интерференционной картины, состоит в том, что обычные методы можно применять в условиях удобного наблюдения. Так порядки полос, расстояние между полосами и точки локализации можно по желанию изменять, облегчая тем самым измерения. Для этой цели в случае д имеем один параметр изменение длины волны Я — Я, в случае б— четыре параметра компоненты сдвига й и разность фаз ф — ф, а в случаях в и г — шесть параметров компоненты вектора смещения 1 и тензора поворота Если более того одна голограмма была дефор- [c.151]

Рис. 15.1t. Типичные кривые распределения сдвигов в процессе кручения по длине полированных образцов диаметром 14 мм из стали 40ХНМА [34] а — отпуск при 550° С б — отпуск при 200° С I — 5 угол закручивания ф = 180, 380, 580, 880, 1080° соответственно 6 — ф = 1115°, образец разрушен с резкой локализацией деформации в зоне излома 7, — ф - 60 и 80° 9, /О — ф - 97 и 102°, появился участок с резкой локализацией деформации II — <р = 108°, образец разрушен по месту локализации деформации

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...