Критерий вязкого разрушения

В монокристаллах разрушение может происходить при постоянной составляющей касательного напряжения. Поэтому можно было бы предположить, что критерием вязкого разрушения является некоторое касательное напряжение. [c.446]

Критерий вязкого разрушения 76 [c.478]

В работе [31], а также в дальнейших исследованиях поведения ОЦК металлов при различных температурах одним из ключевых вопросов является количественный анализ хрупкого и вязкого разрушений. В частности, необходимо ответить на вопрос, являются зависимости 5к(Г) и е/(7 ) параметрическими или функциональными. Если зависимости Sk T) и 6 (7 ) являются параметрическими, то существует функциональная физически обусловленная связь между критическим напряжением и деформацией, которая может явиться ключом к формулировке критериев разрушения. [c.56]

Кроме указанных закономерностей, из предложенного критерия зарождения хрупкого разрушения следует, что зарождение острых микротрещин (способных инициировать хрупкое разрушение) может наступать на более поздних стадиях деформирования, чем зарождение пор, контролирующих вязкое разрушение материала. Принципиальная возможность реализации указанной ситуации была показана в подразделе 2.1.2.2, где зарождение пор и острых микротрещин рассматривалось по дислокационным механизмам в матрице. [c.109]

Следует также отметить, что прогнозируемая на основании моделей (4.56) и (4.57) зависимость Ki T) имеет не соответствующий экспериментальным данным большой скачок при переходе от хрупкого разрушения к вязкому. Указанные недостатки традиционных моделей, по нашему мнению, можно устранить, используя разработанные (см. подразделы 2.1.2 и 2.2.2) формулировки локальных критериев хрупкого и вязкого разрушений. [c.230]

Итак, для прогнозирования развития вязкого разрушения нет необходимости в привлечении дополнительных критериев, а вполне достаточно использовать критерий, описывающий зарождение такого разрушения. Поскольку зарождение вязкого разрушения мало чувствительно к температуре, а следовательно, и к скорости деформирования [224, 368], различие в моделировании роста вязкой трещины при квазистатическом и динамическом нагружениях практически относится только к расчету НДС. [c.253]

Анализ известных моделей, прогнозирующих статическую трещиностойкость, по критерию страгивания трещины показал, что они во многих случаях дают результаты, не адекватные экспериментальным данным. Причиной такого несоответствия, в частности, является использование критерия хрупкого разрушения в виде (2.1). Использование критериев хрупкого и вязкого разрушений в виде (2.11) и (2.63) в сочетании с данными [c.265]

Определить время вязкого разрушения стержня (см. рисунок), принимая в качестве критерия разрушения условие 1- оо, если материал несжимаем и его деформирование подчиняется закону е = Лст ", причем скорость изменения относительной деформации [c.266]

Склонность металлов к вязкому разрушению не может быть охарактеризовано только одним критерием, в частности критерием напряжения, по следующим причинам. [c.446]

Перечень различных экспериментальных фактов свидетельствует также и о том, что простой критерий деформации при вязком разрушении также не верен по следующим причинам. [c.447]

Указанные варианты являются двумя возможными предельными случаями хрупкого и чисто вязкого разрушения. Практически приходится встречаться с промежуточными состояниями, когда зарождению очагов разрушения предшествует заметная деформация, а образование,микроповреждений может начаться в конце первого, на втором или в начале третьего периода ползучести. Таким образом, возможны случаи, когда ни ни а,- не могут служить критерием длительной прочности. [c.131]

Вязкость разрушения. Для критерия вязкости разрушения / i , принятого в линейной упругой механике разрушения с присущими ей ограничениями размерных соотношений образцов для испытаний в условиях плоской деформации, не могут быть получены корректные значения на вязких аустенитных материалах, если не использовать для испытаний образцы очень больших толщин. Однако такие толщины не характерны для поперечных сечений полуфабрикатов, используемых в реальных конструкциях криогенной техники. Кроме того правильный расчет таких конструкций или деталей в случае разрушения должен предусматривать пластическое их разрушение (в упругопластической области), а не катастрофическое (линейное упругое разрушение). Поэтому все характеристики разрушения были получены с помощью критерия [c.336]

Таким образом, на основании принятого критерия откольного разрушения изменение откольной прочности (максимальной величины растягивающих напряжений в плоскости откола) определяется влиянием скорости пластического течения на сопротивление материала пластической деформации. Схематическая диаграмма деформирования материала в плоскости откола для двух различных скоростей пластического деформирования приведена на рис. 122, б. Из диаграммы следует, что рост величины максимальных растягивающих напряжений при отколе Стр с ростом скорости нагружения определяется повышением скорости деформации и связанной с ней вязкой составляющей сопротивления сдвигу и изменением объемной деформации при сохранении величины пластического сдвига. Отсюда сопротивление откольному разрушению при одноосной деформации ег [c.243]

Вязкое разрушение. Разрушение, которому предшествует значительная пластическая деформация, обычно считают вязким. Существуют различные представления о процессе вязкого разрушения одни исследователи считают, что оно наступает в результате исчерпания пластичности, в этом случае критерий разрушения — критическая деформация другие — вязкое разрушение объясняют наклепом материала впереди трещины, который достигает такой степени, что напряжение или деформация возрастают до значений, удовлетворяющих некоторому критерию разрушения. [c.40]

По критериям вязкого (кратковременного или длительного статического) разрушения выбираются основные размеры несущих элементов реакторов (толщины стенок корпусов, трубопроводов, каналов, диаметры шпилек, размеры усилений в зонах отверстий и др.). В качестве базовой характеристики сопротивления вязкому разрушению выбирают предел прочности при заданной температуре Т или предел длительной прочности alt для временного ресурса t. [c.37]

Одним из важнейших критериев пригодности материала для применения его в элементах конструкции является способность сохранять в рабочих условиях необходимый уровень механических свойств. Поэтому явлениям этого класса в табл. 2 уделено первое место. Механические свойства сильно подвержены воздействию облучения, так как механизмы движения дислокаций весьма чувствительны к дефектам кристаллической решетки, В облученном кристалле движущимся дислокациям необходимо преодолевать, кроме обычного рельефа Пайерлса и сил взаимодействия с исходными дислокациями и другими несовершенствами структуры, еще целый спектр барьеров радиационного происхождения изолированные точечные дефекты и их скопления, кластеры и дислокационные петли вакансионного и межузельного типов, пары, выделения, возникающие в результате ядерных превращений. Облучение, как правило, вызывает повышение пределов текучести и прочности, ускоряет ползучесть материалов, снижает ресурс пластичности, повышает критическую температуру перехода хрупко-вязкого разрушения. [c.11]

По критериям вязкого (кратковременного или длительного статического) разрушения выбираются основные размеры несущих элементов реакторов (толщины стенок, диаметры шпилек, размеры усилений в зонах отверстий и др.). В качестве основной характеристики сопротивления вязкому разрушению выби- [c.31]

Сделана попытка дать некоторые исходные соображения о выборе стали и метода упрочнения типовых деталей машин, конструкции н инструмента. Описаны основные виды повреждения деталей машин (хрупкое и вязкое разрушение, деформация, изнашивание и др-). Рассмотрены принципы выбора комплекса прочностных свойств, которые определяют работоспособность металла (стали) при эксплуатации деталей машин. Дана классификация критериев оценки конструктивной прочности стали, [c.3]

Преимущество этого метода расчета состоит в доступности по.лучения левой части этого критерия разрушения и в автоматически появляющейся возможности учета как хрупкого, промежуточного, так и вязкого состояний. При отсутствии трещины (или при коротких трещинах) из этого критерия получают нагрузку, соответствующую предельной при полностью вязком разрушении. [c.170]

При исследовании процессов роста трещины, в действительности являющихся хрупкими, или же в случаях, когда область вязкого разрушения содержится строго внутри зоны упругих деформаций в окрестности вершины трещины, чаще всего в качестве критерия роста трещины используется обобщенный критерий Ирвина, опирающийся на понятие критического значения коэффициента интенсивности. Согласно этому критерию, трещина должна распространяться таким образом, чтобы фактиче- [c.97]

Если характеристика V материала задана, то формула (3.34) дает величину определяемого дальним полем коэффициента интенсивности напряжений, требуемую для движения трещины со скоростью V, причем, согласно данному критерию, т = v/ s. Таким образом, соотношение (3.34) представляет собой теоретическую зависимость вязкости разрушения от скорости движения трещины, которой в теории локально-вязкого разрушения недоставало. [c.111]

Для вязкого разрушения можно использовать критерий максимальной деформации в виде [c.146]

Измерения КРТ и являются попыткой охарактеризовать вязкое разрушение однозначным параметром, который может быть связан с критической величиной высвобождения энергии при разрушении массивного образца перед наступлением общей текучести. Критерий раскрытия трещины сосредоточивает внимание на области вершины трещины, и его можно прямо связать с микромеханизмами разрушения на площади около 0,01 мм /-интеграл связан с макроскопической работой или условиями у вершины трещины в зависимости от выбранного Г-контура. [c.164]

При необходимости, для количественной оценки сопротивления материала вязкому разрушению, в качестве основных используют критерии разрушения критическое напряжение (номинальное разрушающее напряжение) совокупность критических значений коэффициентов Кс интенсивности напряжений в широком диапазоне размеров дефектов (трещин). [c.116]

Углеродистые и другие конструкционные стали имеют достаточную пластичность для холодного выдавливания деталей простой формы, и при выборе режима отжига за основной критерий оценки принимается степень снижения сопротивления деформированию. При высадке деталей сложной формы, значительном наборе металла, при радиальном выдавливании, комбинировании различных способов выдавливания и высадки наряду со снижением сопротивления деформированию необходимо обеспечить высокую деформируемость заготовки, сочетающуюся с вязким разрушением. [c.114]

В случае вязкого разрушения вопрос о предельных нагрузках, выдерживаемых телом, решается в рамках соответствующей модели идеальной упруго-пластической среды. При этом надобность в критерии разрушения отпадает, а критические нагрузки находятся из услов-ий существования решения определенной краевой задачи. [c.17]

Если наша цель состоит в разработке критерия вязкого разрушения в столь же общем виде, как и используемый критерий Гриффитса при хрупком разрушении, то эта цель пока еще не достигнута. Причина состоит в том, что простые модели, которые могут быть описаны теоретически, не соответствуют действительным сложным условиям. Мак-Клинток [62] отметил, что критерий хрупкого разрушения связан только с текущим напряженным состоянием, тогда как при вязком разрыве размеры пустот и их взаимодействие зависят от всей истории изменения напряжений и деформаций образца. Расчет требует количественной оценки каждой из следующих трех стадий возникновение, рост и слияние пор. Дислокационные представления пригодны главным образом для первой стадии, для второй и третьей стадий в связи с большими деформациями необходимы теории пластичности сплошной среды. Эти теории основываются на специальных моделях роста пустот, а критерии разрушения связываются с их слиянием. [c.76]

Общего количественного критерия вязкого разрушения не существует. Для ограниченного интервала условий таким критерием можег служить величина либо деформации, либо минимального нормального или касательного напрТ1жения, достаточного для развития вязкого разрушения. [c.82]

При Ki Ki (T) у вершины трещины должно выполняться условие хрупкого или вязкого разрушения в соответствии с предложенными в подразделах 2.1.2 и 2.2.2 критериями [см. уравнения (2.11) и (2.63)]. С точки зрения физики данное требование означает реализацию механизма встречного разрушения материала, когда зародившиеся микроповреждения материала у вершины трещины, по сути являющейся концентратором напряжений, объединяются с ней. Здесь хотелось бы несколько подробнее остановиться на вопросе, почему именно такой механизм наиболее вероятен при разрушении материала с трещиной. Рассмотрим хрупкое разрушение тела с трещиной. Для того чтобы от макротрещины развилось хрупкое разрушение, необходимо выполнение условия Отах = От. п ( Jmax — мак-симальные напряжения, локализованные непосредственно у вер- [c.230]

В связи с чувствительностью низколегированных трубных сталей к скорости деформирования наблюдается существенное различие между температурами перехода от вязкого разрушения к хрупкому, определяемыми на стадиях инициирования и распространения разрушения. При распространении трещины переходная температура устанавливается по результатам испытаний образцов падающим грузом согласно методике DWTT, а на стадии ее инициирования — в условиях статического нагружения стандартных образцов, используемых для оценки трещиностойкости материалов по критериям механики разрушения [21. В зависимости от марки трубной стали сдвиг между температурами перехода —T l может составлять 60 С и более. [c.281]

На основе критерия нелинейной механики разрушения (величины критического раскрытия вершины трещины) исследовано влияние толш ины металла на его сопротивление инициированию вязкого разрушения. Показано, что тонколистовая рулонная сталь 09Г2СФ, специально созданная для многослойных труб, превосходит по трещиностойкости трубные материалы в больших толщинах, содержащие дефицитные легирующие элементы. Приведены результаты оценки трещиностойкости многослойных сварных соединений, выполненных но различным технологиям. [c.388]

Расчеты на прочность при однократном нагружении основьшаются на использовании силовых, энергетических и деформационных критериев вязкого, квазихрупкого и хрупкого разрушений [4 -6J. При этом учитьшается сущесгвенное перераспределение напряжений и деформаций при упругопластическом состоянии, исходные механические свойства материала, особенности напряженно-деформированного состояния в зонах трещин в линейной и нелинейной постановке, характер диаграмм разрушения, связывающих размеры трещин с нагрузками. [c.126]

Значение К с зависит от степени пластической деформации у вершины трещины (ее затуплении) и характеризует сопротивление развитию вязкой трещины. По этой причине критерий К с называют вязкостью разрушения. Чем значение К с больше, тем выше сопротивление материала вязкому разрушению и его надежность. Кроме качественной характеристики надежности, К с дополняет параметры сго 2 и Е при [c.227]

Следует отметить, что широко распространенные энергетические и силовые критерии имеют достаточно наглядную интерпретацию в случае хрупкого разрушения, но хуже интерпретируются в случае вязкого разрушения. В связи с этим наряду с силовыми критериями развиваются деформационные критерии разрушения, которые на основе современной пзмернтельной аппаратуры могут, вообще говоря, достаточно точно экспериментально проверяться. [c.6]

КТВИ), состоящего из 50% вязкой и 50% хрупкой компонент (рис. 118). Эта температура выше Тр, за которую мы приняли температуру появления первых признаков вязкой полуэллиптической трещины у основания надреза при анализе поверхности излома. Величина превышения определяется условиями роста вязкой трещины и критерием перехода разрушения от вязкого к хрупкому. [c.205]

В [61] для задач импульсного деформирования упругопластических тел предложена модель, учитывающая изотропное вязкое разрушение металлов путем введения внутреннего параметра — объема микропор [210]. При расчете вводятся подвижные координатные сеткп и применяется конечно-разностная схема переменного порядка аппроксимации ( гибридная схема). В качестве критерия макрйразрушения [61] предлагается использовать некоторую предельную величину объема микродефектов в единице объема материала, при достижении которой в окрестности расчетной точки среды строится новая лагранжева сетка с двойным узлом и выделением свободной поверхности вдоль направле-ння площадки действия максимального главного направления. Сходная кинетическая модель, основанная на учете изолирован- [c.30]

Случай больших (высокоэластичных) деформаций для гипотетически бесструктурного тела по сутцеству нуждается не во вновь создаваемых критериях, а в выборе (и возможно в их обобтцении) среди известных в применении к конкретно поставленным задачам [249, 272]. Папример, можно мыслить аналог вязкого разрушения в виде возникновения, роста и последуютцего слияния полостей (пор) на продолжении большой оси исходного овального отверстия. Условия возникновения пор можно заимствовать из традиционных критериев прочности — ограниченности эквивалентных напряжений (условных или истинных) или ограниченности деформаций (кратностей) или ограниченности удельной энергии деформации. Перемычки между порами, вытягиваясь, уподобляются растягиваемому образцу и разрываются с образованием шейки. В итоге образуется ямочная поверхность излома, если допустить необратимость процесса после разрушения. Расширение полости с образованием новой ее поверхности может также обосновываться энергетическими критериями или деформационным критерием П.Ф. Морозова о предельных взаимных уг- [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...