Сталь ионное легирование

В отсутствие хлорид-анионов при ионном легировании железа хромом получается легированный металл, для которого плотность критического тока пассивации в 30 раз меньше, плотность тока в пассивном состоянии примерно в 10 раз меньше, чем для нелегированного железа, что, естественно, ведет к увеличению стойкости первого к общей коррозии. Аналогичное действие на железо и сталь оказывает имплантация фосфора. [c.131]

Ионное легирование железа и стали медью практически не-влияет на коррозионную стойкость металла. [c.132]

Ионное легирование низкоуглеродистой стали свинцом сильно замедляет катодную реакцию, и скорость коррозии уменьшается в два раза при дозах легирующих ионов 2-10 моль/см и их энергии 20 кэВ. [c.132]

В табл. 3.3 приведены результаты исследования абразивного и эрозионного изнашивания ионно-легированных слоев [26]. Большая часть работ выполнена на сталях различного класса, облученных ионами азота, и свидетельствует о благоприятном влиянии имплантации. В отдельных случаях износостойкость возрастала на порядок и выше. Исключение составляет случай легирования азотом аустенитной коррозионно-стойкой стали [c.94]

Положительное влияние ионного легирования азотом и бором на износостойкость стали, никеля, титана, сплава Ti — 6А1 — 4V в условиях эрозионного изнашивания отмечается в работе [158]. Особенно большой эффект наблюдается после старения облученных материалов и связывается с упрочнением поверхности мелкодисперсными выделениями типа нитридов и боридов. [c.95]

В триботехнике все шире применяют высокопрочные материалы керамики, тугоплавкие соединения на основе переходных металлов, композиционные материалы. При изготовлении режущего инструмента применяют твердые сплавы, состоящие из тугоплавких карбидов вольфрама, титана, тантала, соединенных металлической связкой, и быстрорежущие стали, относящиеся к классу дисперсионно-твердеющих сплавов. Два основных фактора позволяют совместно рассматривать ионное легирование перечисленных материалов. Во-первых, материалы или их компоненты, ответственные за высокую прочность, характеризуются жесткой кристаллической решеткой. Это предопределяет особенности структурных изменений при ионном легировании. Во-вторых, объем проведенных в мире исследований по легированию триботехнических материалов на основе керамик, композитов, дисперсионно-твердеющих сплавов и т. п. на сегодняшний день сравнительно невелик. [c.99]

В связи с широким внедрением манипуляторов и роботов возросли требования к стойкости инструмента, в частности режущего. Упрочнение инструментов из высокоуглеродистых сталей и твердых сплавов повысило износостойкость в среднем в 2,5 раза. Эффективно ионное легирование высадного инструмента (штампов для выдавливания, ковочных и формовочных штампов, пуансонов прессового инструмента для инжекционного прессования пластмасс и т. д.), инструмента для экструзии и волочения. Обработка входной части фильер для волочения проволоки резко увеличила срок службы и качество изделий. Стойкость метчиков для нарезания резьб в пластмассах, ножей для резки синтетического каучука, пробойников возросла в 2—4 раза. [c.106]

Анализ экспериментальных данных показывает, что свойства легирующих элементов передаются поверхностным слоям сталей и сплавов при комплексном их легировании методом ионной имплантации. [c.75]

Легированием хромоникелевых сталей молибденом, медью и марганцем удается в определенной степени повысить коррозионную стойкость сталей в неокисляющих средах, в том числе в растворах серной и соляной кислот и в средах, содержащих ионы хлора. Хромоникельмолибденовые стали применяются для изготовления аппаратуры, используемой в средах высокой агрессивности в горячих серной, сернистой и фосфорной кислотах, а также в кипящих растворах муравьиной, щавелевой и уксусной кислот. [c.39]

Однако в морской воде невозможно сохранить в пассивном состоянии углеродистые, легированные конструкционные стали, а также некоторые коррозионностойкие стали из-за присутствия в морской воде значительного количества хлорид- и сульфат-ионов, которые разрушают защитные оксидные пленки и образуют комплексы с ионами железа, активизируя анодный процесс электрохимической коррозии. [c.37]

Экспериментальные данные свидетельствуют, что путем легирования штатных оболочечных материалов можно создать сплавы, устойчивые к распуханию в условиях электронного, ионного и реакторного облучения. Поскольку к материалам активной зоны, в частности оболочек твэлов, наряду с высокой размерной стабильностью под облучением предъявляется ряд других требований, определивших выбор аустенитных сталей в качестве основных конструкционных материалов активной зоны быстрых реакторов, в этом направлении наиболее интенсивно ведутся работы по созданию материалов, приемлемых для активной зоны быстрого или первой стенки термоядерного реакторов. [c.178]

Увеличивает анодную пассивируемость сплавов добавление высокозарядных металлических или металлоидных ионов, которые повышают плотность тока катионных зарядов до необходимого для пассивации уровня. В качестве таких ионов можно использовать металлы Сг, W, V, Мп или металлоиды Si, С, В, Р, S и N. Повышают пассивируемость сталей также легированием небольшими добавками электрохимически положительных металлов (Rt, Pd, Ru, Re), облагораживающих потенциал коррозии металла положительнее потенциала полной пассивации и обеспечивающих достаточную для пассивации плотность катионного тока. Исследованиями последних лет было показано, что для достижения эффекта повышения коррозионной стойкости металлов достаточно обрабатывать только поверхностные слои металла. [c.73]

На рис. 105, 106 представлены результаты предварительной оценки сплава LSI, состав которого соответствует составу стали 316, но с повышенным содержанием кремния (около 1 вес. %) и титана (0,15 вес.%), а также с малыми добавками меди, вольфрама, ванадия и циркония (204]. Облучение проводилось ионами с энергией 4 МэВ. Перед облучением в образцы введен гелий в количестве 8 аррт. Видно, что сталь 316, легированная титаном, и сталь LSI распухают значительно меньше, чем нестабилизиро-ванная сталь 316. Причем, как и в предыдущем случае, совместное легирование титаном и кремнием подавляет распухание более эффективно. [c.176]

Возникает задача создания экономно-легированных сплавов, композиционных материалов и методов поверхностного упрочнения деталей машин. Поверхностные слон во кногом определяют работоспособность деталей машин, поэтому износостойкость и коррозионная стойкость деталей полностью зависят от состояния их поверхности. Применением износостойких покрытий стремятся решить проблему экономии вольфрама в инструментальных сталях, а такя е повысить работоспособность деталей из конструкционных сталей. Ионная имплантация снижает точечную коррозию н повышает износостойкость подшипников качения, Задача создания высокожаростойких и жаропрочных сплавов для новой техники неразрывно связана с разработкой надежных защитных покрытий. Поверхностное легирование приводит к экономии дефицитных металлов, так как в этом случае их требуется меньше, чем при объемном легировании [c.7]

Эффект ионного легирования железа никелем сводится н. основном к уменьшению тока анодного растворения и к увеличению потенциала питтингообразования, причем степе1НЪ облагораживания этого потенциала больше, чем в результате имплантации хрома. Введение хрома в мартенситно-старею-щую сталь приводит к уменьшению анодного растворения и увеличению стойкости к питтинговой коррозии. Тройной сплав железо-хром-никель, полученный методом ионной имплантации,, обладает более высокой стойкостью к питтинговой коррозииу чем большинство поверхностно-легированных двухкомпонент-ных сплавов. В общем, хотя стойкость к общей коррозии у поверхностно-легированных хромом и никелем сплавов железа сравнима со стойкостью объемно-легированных, стойкость к питтинговой коррозии у поверхностно-легированных сплавов выше, чем у железа, но ниже, чем у объемно-легированных сплавов близкого состава. [c.133]

Стойкость к питтинговой коррозии в присутствии хлорид-анионов аустенитных нержавеющих хромо-никелевых сталей может быть увеличена ионным легированием молибденом (2— 3%). При добавлении 2,5% молибдена в сталь Fe- г(15)-Ni 13) потенциал пробоя в 0,1 М растворе КаС1 увеличивается на 0,4 В. [c.133]

Коррозионная стойкость хромо-никелевых сталей, например стали Х18Н10Т может быть повышена также ионным легированием аргоном и гелием с дозами 10 —10 моль/см при энергиях 10—20 кэВ. [c.133]

Ионное легирование нержавеющей стали А181304 ионами молибдена и фосфора (Ю " моль/ом при энергии 20 кэВ) приводит к увеличению потенциала пробоя соответственно на 100 и 50 мВ в 0,1 М растворе ИаС1 [73]. Легирование нержавеющих сталей молибденом, фосфором, титаном и танталом значительно повыщает коррозионную стойкость вследствие замедления катодных реакций и улучшения условий пассивируемости поверхности стали. Эффект ионного легирования нержавеющих сталей танталом также выше, чем при легировании хромом. Стойкость нержавеющих сталей к коррозионному растре- [c.133]

Поверхностное ионное легирование подшипниковой стали типа А18152100 (состав 1,0% С, 1,5% Сг, 0,3% Мп, 0,2% 51), предварительно закаленной на мартенсит ионами титана (энергия 190 кэВ, доза 2-10 моль/см ), приводит к значительному повышению коррозионной стойкости и к увеличению износостойкости (в 6 раз), если предварительно производилась шлифовка поверхностного слоя на глубине 40—60 мкм. На этой глубине достигается максимальная концентрация титана, равная 4% ат. Повышение коррозионной стойкости и износостойкости обусловлено образованием тонкодиопероной фазы карбида титана в аморфном сплаве Ре-Т1 на его поверхности. При ионном легировании стали азотом таких эффектов не наблюдали. [c.134]

Наиболее стойкими против питтинговой коррозии являются стали, содержащие молибден. Повышает стойкость стали против питтинговой коррозии дополнительное легирование ее кремнием при условии сохранения аустенитной структуры за счет введения небольших добавок азота. Из компонентов, содержащихся в нержавеющих сталях, труднее всех, как было показано, активируется хлор-ионами хром чем выше его содержание, тем труднее сплав подвергается питтинговой коррозии. Поэтому высокохромистые стали должны обнаруживать высокую стойкость. Из имеющихся стандартных сталей для растворов, содержащих хлор-ионы, следует выбирать Х18Н12МЗТ, Х18Н12М2Т, Х28, а из опытных— молибденистые стали, дополнительно легированные 2% кремния и 0,2% азота, а также хромистые, в которых содержание хрома доведено до 40—50%. [c.369]

Репассивация питтинга возможна также вследствие снижения скорости анодного растворения. При росте питтинга на нержавеющих сталях, легированных Мо, Si, W, Re, V и др., в раствор, наряду с ионами основных компонентов, перейдут и ионы этих легирующих добавок в виде оксианионов МеО . По достижении определенной концентрации их в объеме питтинга оксианионы осаждаются на его поверхности, вытесняя хлор-ионы. Это приводит к прекращению растворения, т. е. к пассивации питтинга. У сталей, легированных азотом, возможно под-щелачивание раствора в питтинге в результате образования при растворении стали ионов аммония [72], а также возможно образование устойчивых комплексных соединений аммония с ионами металлов Fe2+, Ni +, r + и хлор-ионами [73]. Анодная кривая для питтинга в этих случаях будет соответствовать кривой 1 5 с потенциалом пт, лежащим значительно положительнее потенциала коррозии стали Ек. [c.92]

Коррозионная стойкость хромоникелевых сталей в растворах неокислительных кислот и растворах, содержащих хлориды может быть повышена легированием их молибденом. При этом, как правило, снижается скорость активного растворения, увеличивается склонность сталей к пассивированию (снижается ток пассивации и ток в пассивном состоянии), повышается устойчивость пассивного состояния. Стали 18 rl2Ni, легированные 2—3 % Мо, устойчивее в средах, содержащих хлор-ионы при невысоких температурах. Для повышения стойкости сталей в растворах с хлор-ионами при повышенных температурах требуются большие концентрации молибдена (до 5—6%). В серной кислоте хромоникелевые стали устойчивы только в очень разбавленных растворах. Легирование молибденом повышает их стойкость как вследствие возможности сохранения пассивного состояния в разбавленных растворах, так и в результате [c.183]

Ионная имплан Iация. ("у гъ метода весьма проста и заключается в поверхностной обработке изделия ионами с энергией, достаточной для внедрения в поверхностные слои материала. Пороговая энергия, выше которой начинается внедрение ионов, составляет примерно 3 10 Дж. Глубина нроникнове-ния при энергии частиц 10" - 10 Дж не превышает нескольких межатомных расстояний. Обычно рассматривают три энергетических диапазона ионной имплантации низкоэнергетическая (10 —10 Дж), имплантация ионов средних энергий (10 —10 Дж), высокоэнергетическая имплантация (10 Дж и выше). В качестве технологии, имеющей промышленное значение, ионную имплантацию начали применять 25—30 лет назад в микроэлектронике. Как метод получения износостойких материалов, ионная имплантация интенсивно развивается последние 10— 5. лет. Предпосылками этого развития стали создание высокопроизводительного оборудования для получения больших концентраций примесных атомов, накопление данных о влиянии ионного легирования на структуру и свойства обрабатываемых материалов. Наиболее перспективной в машиностроении сегодня представляется имплантация ионов средних энергий. Оборудование для высокоэнергетической имплантации остается сложным и дорогим. Низкоэнергетическая имплантация эффективна в сочетании с диффузионным отжигом для легирования глубоких слоев. [c.76]

Как правило, толщина легируемого слоя намного меньше толщины образца, и с хорошей степенью точности можно считать применимой схему плосконапряженного состояния поверхности. Имплантированный ион раздвигает соседние атомы появление радиационных дефектов (вакансий, между-узельных атомов) в большинстве металлов также приводит к напряжениям сжатия. Эпюра напряжений при небольших дозах легирования практически повторяет распределение легирующей примеси, однако рост напряжений ограничен пределом прочности материала. При увеличении дозы выше критической происходит сброс напряжений за счет пластического течения или хрупкого разрушения. Эпюра остаточных напряжений приобретает платообразный вид с постепенным выходом максимума на поверхность. С точностью до масштабного множителя эпюра напоминает распределение примеси при высоком уровне легирования, когда становятся существенными процессы распыления. Согласно оценкам для модели твердых сфер, внедряемых в сплошную среду [126], пластическое течение в ионно-имплантированном слое при легировании чистых металлов собственными ионами начинается при дозах порядка Ю —10 ион/см , т. е. при концентрации легирующей примеси, не превышающей десятых долей процента. Реальная картина значительно сложнее и требует учета возникающих при торможении ионов дефектов строения, места расположения внедренных ионов в кристаллической решетке, анизотропии констант упругости. Многочисленные экспериментальные данные по легированию сталей ионами азота указывают на начало роста твердости стали при дозе порядка 10ион/см . При этом концентрация примесных атомов слишком мала для образования вы сокопрочных выделений [c.90]

Применение тяжелых ионов для упрочнения поверхностей ограничено проблемой достижения больших концентраций и глубин легирования. Исключением являются результаты легирования ряда сталей ионами иттрия. При дозе 5 10 ион/см , что соответствует концентрации порядка 0,1 ат.%, наблюдается значительное увеличение твердости предварительно упрочненных инструментальных сталей [163]. Предполагается образование больших асимметричных комплексов атомов иттрия и междуузельных атомов углерода, эффективно блокирующих движение дислокаций. Еще больший эффект достигается при одновременном легировании иттрием и азотом [162]. Параллельным механизмом служит захват иттрием вакансий, что снижает скорость рекомбинации междуузлий и вакансий. В результате больше вакансий сохраняется для взаимодействия с азотом. Эффект упрочнения, аналогичный Y, оказывают ионы Ti, Nb, Та, Sri, но при дозе легирования порядка 1 10 " ион/см . [c.96]

Рассмотрим действие двух упомянутых механизмов возникновения напряжений сжатия на примере ионного легирования азотом быстрорежущей стали Р6М5 [21 ], упрочненной термообработкой до 64—65 HR g. Эксплуатационные свойства быстрорежущих сталей определяются наличием высокопрочных тугоплавких выделений вольфрама и молибдена (карбиды) в матрице мартенсита. Напряжения сжатия в поверхностном слое приводят, в частности, к улучшению адгезионного взаимодействия на границе раздела матрица — включение. Если использовать для легирования низкоэнергетические ионы 10 Дж), то радиационных дефектов практически не возникает, а насыщение приповерхностных слоев происходит 100 [c.100]

Минимальное количество ионов окисного железа, необходимое для ингибирования коррозии данной нержавеющей стали, может рассматриваться как мерило способности стали к пассивированию оно не связано со скоростью коррозии хметалла в активном состоянии. Если условий для образования защитной пленки не существует, то две нержавеющие стали различного состава могут характеризоваться одной и той же скоростью коррозии. Если же несколько изменить условия путем добавки ионов окисного железа, то сталь более легированная, будет реагировать быстрее, чем менее легированная, т. е. будет чувствительнее к меньшему содержанию ионов железа. [c.178]

Влияние покрытия алюминием ( 5 мкм), сформированного методом ионного легирования, на водородное охрупчивание высокопрочной мартенситостареющей стали состава, (%) 18,04 № 15,0 Сг 6,43 Мо 1,09 Т1 0,062 А1 С, Si, Мп, Р и 8 ниже 0,005 определяли при испытаниях на растяжение образцов с надрезом в атмосфере водорода при комнатной температуре и скорости деформации 1,7 мкм " [117]. Как показали результаты экспериментов, предел прочности при растяжении в вакууме образцов с покрытием и без покрытия примерно одинаков и равен 2800 МПа. Предел прочности при растяжении образцов в атмосфере водорода снижался при давлении водорода выше 2,67 кПа, но во всех случаях коррозионно-механическая прочность образцов с покрытием была выше, чем у образцов без покрытия. [c.56]

Конкретными примерами первого способа легирования являются повышение коррозионной стойкости меди в атмосферных условиях легированием алюминием (алюминиевые бронзы) и цинком (латуни) повышение ще-лочеупорности сталей и чугунов легированием их никелем повышение коррозионной устойчивости хромоникелевых сталей в растворах, содержащих хлор-ионы, легированием молибденом. [c.312]

И других средах, содержащих ионы-активаторы (хлор-ион и др.). Добавка меди существеиш) улучшает коррозионную стойкость аустенитной стали н серной кислоте невысоких концентраций (рис. 164), о.тнако добавка только меди недостаточна для полной пассивации стали при невысоких температурах п разбавленной кислоте. Болес эффективные результаты получаются при совместном легировании стали медью и молибденом. [c.230]

Дрейли и Разер 2, 8] объясняют наблюдаемые факты тем, что выделяющийся на поверхности раздела металл—оксид газообразный водород разрушает защитную оксидную пленку. Если алюминий контактирует с более электроотрицательным металлом либо легирован никелем или железом, то можно предполагать, что ионы Н+ разряжаются на катодных участках, а не на алюминии, и оксидная пленка остается неповрежденной. Однако полезное действие катодных участков можно также объяснить [91 анодной пассивацией или катодной защитой алюминия. Это влияние сходно с действием легирующих добавок платины и палладия (или контакта с ними) на нержавеющую сталь аналогичным образом эти металлы пассивируют также титан в кислотах (см. разд. 5.4). [c.344]

Имплантация ионов Nb с энергией 30 кэВ при дозах 5 10 и 5 -10 ион/см в поверхность стали марки Х18Н9Т позволила получить легированный поверхностный сплав на глубине 20 нм. Увеличение концентрации ниобия не меняет относительного содержания железа, хрома и никеля в поверхностном слое стали, но существенно повышает его коррозионную стойкость в 20 %-ной серной кислоте после предварительной катодной обработки в течение 15 мин, смещая потенциал коррозии в положительную сторону. Однако максимальная концентрация ниобия в стали марки Х18Н9Т при этом ограничена 20 % в связи с распылением поверхности при дозе 5 10 ион/см . [c.76]

Легирование и обработка металлических покрытий. Защитная способность покрытий зависит от физических и электрохимических параметров. Один из методов повыщения защитной способности покрытий — их легирование различными элементами и обработка составами, способствующими улучшению их физичесю1х параметров и электрохимических характеристик. Результаты исследований показали перспективность использования металлических покрытий в агрессивных средах нефтегазовой промышленности, в том числе в сероводородсодержащих. В сероводородсодержащих средах цинковые покрытия независимо от способа получения как при наличии ионов хлора, так и без них являются анодными по отношению к стали. В последние годы появилось значительное количество публикаций, в которых рассматривается вопрос увеличения защитной способности цинковых покрытий легированием их металлами [c.90]

Сплавы, обладающие более устойчивой пассивностью, особенно в присутствии ионов хлора, например нержавеющие хромоникелевые стали аустенитного класса, легированные молибденом, например сталь марки Х18Н12МЗТ, а также титан и хром обладают высокой стойкостью к щелевой коррозии. Благодаря высокой стойкости хрома можно рекомендовать хромовые покрытия для защиты от щелевой коррозии. [c.207]

Сплавы, обладающие более устойчивой пассивностью, особенно в присутствии ионов хлора, например нержавеющие стали, легированные никелем и молибденом (Х18Н12МЗТ), а также высокохромистая сталь марки Х28 и особенно титан и хром, имеют более высокую стойкость против щелевой коррозии, чем нержавеющие стали марок Х17, Х18Н9. [c.14]

Большую опасность представляет питтинговая (точечная) коррозия, характерная для пассивного состояния металлов. Питтинговая коррозия протекает в растворах при наличии способствующих пассивации окислителей (например, кислорода) и депассива-торов (ионов хлора и др.). Дно пнттинга является анодом и корродирует с большой скоростью, так как остальная намного большая поверхность металла запассивирована и катодна по отношению к ииттингу. Стойкость металлов к питтинговой коррозии зависит от природы металла, состояния его поверхности, состава и те.мпера-туры электролита, активности окислителя и депасснватора. Особенно склонны к питтинговой коррозии коррозионно-стойкие стали. Повышает стойкость коррозионно-стойких сталей к питтинговой коррозии легирование молибденом и некоторые металлургические и технологические мероприятия. [c.8]

Таким образом, наличие в стали карбидов различных составов может существенно влиять на ее коррозионную стойкость. Если элемент образует карбиды менее стойкие, чем цементит, то стойкость цементита, легированного этим элементом, уменьшается из-за ослабления прочности связи между металлом и углеродом. Та же зависимость наблюдается и для карбидов других типов. Это объясняется тем, что перенос электрона с атома углерода на атом металла приводит к увеличению числа неспа— ренных электронов в d-оболочке атома металла и, следовательно, к усилению взаимодействия ионов в том случае, если число электронов в d-оболочке атома данного металла меньше пяти, и к обратному результату, если число атомов в d-оболочке больше пяти. Поэтому легирование цементита хромом повышает его устойчивость, так как хром имеет менее заполненную d -оболочку [ 77]. [c.154]

При газовом азотировании образование на поверхности е-фазы происходит в результате диффузии и постепенного увеличения концентрации азота в твердом растворе. При ионном азотировании в образовании диффузионного слоя помимо обычного процесса диффузии участвует процесс обратного катодного распыления, в результате которого атомы материала катода, выбитые с поверхности, соединяются в плазме тлеющего разряда с азотом и оседают на поверхности образца, покрывая ее равномерным слоем е -фазы. Если материалом служит легированная сталь, явление катодного распыления усложняется. В начале процесса один из металлов удаляется быстрее другого, в результате чего на поверхности сплава образуется тонкий спой нового однородного соединения. Это позволяет предположить, что приобретение поверхностью образцов из стали 38Х2МЮА защитных свойств связано, кроме нитридного слоя какого-либо из легирующих элементов. [c.173]

На протяжении нескольких лет (с 1971 по 1976 г.) упорядочение пор наблюдалось только в материалах, облученных нейтронами или ионами, но не при облучении их в высоковольтном электронном микроскопе. В связи с этим в обзорах и статьях по упорядочению пор, опубликованных по 1976 г., к особенностям развития упорядоченной структуры пор относят отсутствие упорядочения пор при облучении материалов в высоковольтном электронном микроскопе [158]. В 1976 г. Чаддертон и др. [156] сообщили о формировании ГЦК-решетки пор во флюорите кальция при облучении электронами с энергией 100 кэВ. Фишер и Уильямс [161] наблюдали пространственное упорядочение пор при облучении в высоковольтном микроскопе азотированной стали 20/25, легированной титаном. [c.162]

С увеличением концентрации хрома в стали стойкость последней в воде при высоких температурах повышается. Так, при температуре 160° С в воде, содержащей 0,004 мг/л кислорода, у стали, легированной 5% хрома, скорость коррозии уменьшается в 3,5 раза [111,148]. Увеличение в этих же условиях концентрации хрома до 12% влияет на скорость коррозионного процесса незаметно. В тех случаях, когда материал должен быть не только устойчив против коррозии, но и эрозионно стоек, преимущество хромистых сталей еще более очевидно. Если, например, в дистиллированной воде при повышенной температуре и давлении принять стойкость деталей насосов, изготовленных из углеродистой стали, за 1, то стойкостьхромистых сталей с концентрацией 5—13% хрома 100—105 [111,149]. В паровой же фазе, по данным Ж. Нокса [111,150], если сталь легировать 5% хрома, скорость коррозии почти не уменьшается. Она уменьшается лишь в том случае, если концентрация хрома в стали равна 9%. Хромистые стали более стойки, чем углеродистые, и в растворах, содержащих хлористый натрий. Так, у стали, легированной 3,7% хрома и 1,3% алюминия, коррозионная стойкость в морской воде в пять раз выше, чем у углеродистой стали [111,151]. Ж. Б. Годшал [111,149] отмечает, что детали насоса, изготовленные из стали, легированной 5% хрома и 0,5% молибдена, находились в удовлетворительном состоянии после 50 000 час эксплуатации. Детали же, изготовленные из углеродистой стали, вышли из строя вследствие коррозионных повреждений уже через 500- час. Как уже указывалось выше, в растворах, содержащих ионы хлора, хромистые стали подвержены местной коррозии. Легирование хромистых сталей небольшим количеством меди и молибдена не изменяло существа дела [111,152]. [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...