Карбиды в сталях

Одновременно на рис. 39 нанесено количество карбидной фазы, определенное методом электролизного выделения карбидов в сталях девяти плавок (табл. 23 плавки 1—9) с разным соотношением W. [c.89]

Условия образования карбидов в стали подчиняются следующему общему положению (закон карбидообразования) [2] только элементы с менее достроенной к-электронной [c.333]

Состав карбида в стали по различным источникам следующий 2,3% С 61%W 6,3% Сг 3,60/о V [24]. 2,1% С 63% 4,9% Сг 3,0<>/о V [c.455]

Особенно сильно упрочняют металлы мельчайшие твердые частицы, имеющие кристаллохимическую связь с металлической основной, например цементит и карбиды в стали. [c.63]

Данные по фазовому анализу хромоникелевых сталей типа 18-8, 20-20, 25-20 с разным содержанием углерода в зависимости от температуры и длительности отпуска указывают, что максимальное количество хрома, связанного в карбиды, выделяется при 800—900° С и максимальное упрочнение при воздействии отпуска относится к 650—700° С. Упрочнение, связанное с выделением карбидов, зависит от степени дисперсности оно максимальное, когда карбиды имеют высокую степень дисперсности (порядка 10 см) и видны только при больших увеличениях в электронном микроскопе. Максимальное число карбидов в стали типа 18-8 выделяется при 800 С, а максимальная потеря коррозионной стойкости относится к 600° С. [c.312]

Образование карбидов в сталях с 0,04—0,15% С происходит преимущественно по границам аустенитных зерен и сопровождается местным обеднением твердого раствора хромом. Это приводит к приобретению у хромоникелевых сталей склонности к разрушению коррозией по местам выделения карбидов. Такую коррозию называют межкристаллитной. [c.313]

Влияние колебаний суммы всех элементов (Si), суммы карбидообразующих элементов С, Сг, Мп (S2) и суммы элементов, не образуюш,их карбидов в стали Si, Ni, Си ( з). на прокаливаемость стали зависит от природы элементов и развеса слитков, т. е. в конечном счете от условий кристаллизации. Так, колеба- [c.69]

Карбидостали 392, 807 Карбиды в сталях 291 Карбонадо 397 Карбюризатор 470 [c.1077]

При легировании сталей Сг, Мо, W, V, Со и Si затрудняется распад мартенсита он завершается при нагреве до 450 - 500°С карбидообразующие элементы (Сг, Мо, W, V) уменьшают скорость диффузии углерода вследствие химического сродства с ним Со и Si, не образующее карбидов в сталях, а также большинство карбидообразующих элементов увеличивают силы межатомной связи в твердом растворе. Вследствие этого стали приобретают повышенную сопротивляемость отпуску (теплостойкость). [c.188]

Данные рисунка показывают, что наибольшим химическим сродством к углероду, наибольшей стойкостью карбидов обладают металлы IVA группы Hf, Zr, Ti VA группы Nb, Та. Использование этих данных для анализа образования карбидов в стали и сплавах потребует знания влияния легирующих элементов нг активность углерода. [c.137]

Для связывания углерода в прочные карбиды в сталь вводят элементы-стабилизаторы Ti и Nb, что предотвращает образование карбидов хрома и уменьшает склонность к МКК- Однако для стабилизированных сталей характерно появление ножевой коррозии — быстрого разрушения в узкой зоне вдоль сварных швов. Это явление вызывается быстрой кристаллизацией за время сварочного цикла дендритных карбидов Т1 или Nb по границам зерен в той части околошовной зоны, где температура превышала 1150°С. Ti быстро растворяется во многих агрессивных средах окислительного типа, в частности азотной кислоте, при этом вдоль шва образуется узкая глубокая канавка [46]. [c.51]

В соответствии со сказанным карбиды в сталях будут образовывать слс-ующие элементы титан, ванадий, хром, марганец, цирконий, ниобий, мо-шбден, гафний, тантал, вольфрам. [c.353]

Полученные значения параметра Od без конкретизации механизма зарождения микротрещин интерпретировать сложно. Отметим лишь, что они одного порядка с аналогичными величинами, используемыми для описания процессов микроповреждения в сталях. Так, по данным работы [275], типичные значения Od в модели образования микронесплошностей около частиц РезС в сфероидизированной стали составляют 1700 МПа, в работе [322] приводится расчетное значение напряжения, необходимого для растрескивания карбидов в стали 0,36С—1,28Мп, равное 2027 МПа. С другой стороны, верхняя оценка значений параметра ffd, в качестве которой можно принять теоретическую прочность, на разрыв для решетки Fe, дает величину порядка /2яжЗ-10 МПа [121]. [c.107]

Все легированные стали, особенно содержащие карбидообразующие элементы, после отпуска при одинаковых сравниваемых температурах обладают более высокой твердостью, чем углеродистые стали (рис. 122, а), что связаг 0 с замедлением распада мартенсита, образованием и коагуляцией карбидов. В сталях, содержащих большое количество таких элементов, как хром, вольфрам или молибден, в результате отпуска при высоких температурах (500—600 °С) наблюдается даже повышение прочности и твердости, связанное с выделением в мартенсите частиц специальных карбидов, повы-и1ающих сопротивление пластической деформации (рис. 122, а). [c.188]

В 0,01 и. растворе КОН при напряжении 1,5—3 В в течение нескольких секунд травятся только карбиды, все остальные фазы остаются нетравлеными. Концентрированный раствор NH4OH при напряжении 1,5—6 В действует аналогично после травления в течение 180 с отчетливо выделяются только карбиды в стали X20 rNiSi25.4, которые за 12 с окрашиваются в желтый цвет. [c.144]

По результатам электронно-микроскопических исследований рассчитаны размеры карбидов в стали Х.18Н10Т, выделившихся во время выдержек при 650° С до 5000 ч (рис. 3). Как видно из графика (см. рис. 3), с увеличением степени деформирования от 0,2 до 5% скорость роста частиц повышается. Средняя рассчитанная линейная скорость роста частиц составляет 2-10 мкм/ч. Кроме того, сложность решетки карбида МгзСб по сравнению с простой решеткой аустенита определяет высокое поверхностное натяжение на межфазной границе и большую энергию образования двумерных зародышей это также замедляет скорость роста частиц. Полученные результаты подтверждают целесообразность многокомпонентного легирования даже при сравнительно невысокой рабочей температуре жаропрочного сплава. При увеличении времени изотермической выдержки до 5000 ч укрупнение карбидных частиц происходит с меньшей скоростью и составляет 1 10 ° мкм/ч, или для приращения одного атомного слоя в карбидной частице требуется выдержка 100 ч при 650° С. По-видимому, это характеризует самую высокую степень стабильности, наблюдаю- [c.61]

Количество карбидов в стали ШХ15 после нормализации или отжига и их химический [c.369]

После закалки от оптимальной температуры (1200° С) количество избыточной карбидной фазы в стали ЭИ276 составляет 4,5%, а мартенсит содержит 4,5% Сг 2,7% Мо lO/oW 1,7% V. Количество избыточных карбидов в стали ЭИ290 после закалки от той же температуры несколько меньще (так как она содержит меньше ванадия и углерода), что делает эту сталь более чувствительной к росту зерна. [c.470]

Особое значение в этом случае должны иметь фазы, в состав которых основной компонент сплава не входит, или фазы, состоящие из нескольких компонентов например, кристаллы Mg2Si в алюминии, кристаллы Al2 uMg в дуралюмине, сложные карбиды в стали. [c.81]

Следовательно, при старении, как и при выделении карбидов в стали, движущей силой процесса и причиной упрочнения металла является переход химической энергии взаимодействия в другой вид энергии — в упругую энергию несовершенств кристаллического строения, или, другими словами - в энергию А1Удис. [c.183]

Марганец. Карбидообразующая способность марганца несколько выше, чем у железа, но, как правило, собственных карбидов в стали он не образует, растворяясь в цементите. Однако при большом содержании марганца, например в ферромарганце, образуются карбиды марганца МпзС, МП7С3. Значение марганца для износостойких сплавов обусловлено его аустенизирующей способностью и стабилизацией карбидов. Следует отметить также, что легированный марганцем карбид (РеМп)зС менее хрупок, чем цементит. По стабилизирующему воздействию на аусте-нит марганец подобен никелю. [c.159]

Развитие межзеренного разрушения в критическом интервале температур зависит от большого числа факторов и, в том числе, от состояния границ зерен. Так, при наличии на них скоагулированных частиц второй фазы (например, карбидов в сталях) вероятность межзеренного разрушения снижается, так как длина участка межзеренного скольжения будет определяться уже не размером зерен, а расстоянием между частицами и, следовательно, концентрация напряжений будет меньше. Если, однако, эти выделения образуются в дисперсной форме или в виде монолитной сетки, то развитие межзеренных трещин облегчается. Оно также существенно облегчается при наличии на границах включений, ослабляющих сцепление зерен, т. е. при несопряженных кристаллических решетках включения и матрицы. В сталях и сплавах на никелевой основе подобные включения образуют такие вредные примеси, как сера и фосфор, газы, а также свинец, сурьма, висмут и др. В связи с этим введение современных металлургических методов повышения чистоты металла является одним из эффективных способов повышения деформационной способности жаропрочных сталей и сплавов. [c.14]

Карбидообразующие элементы (Сг, Мо, V, W, Nb, Ti) влияют на природу и свойства карбидов в стали. Специальные карбиды легирующих элементов способны при нагреве растворяться в аустените, а на стадии отпуска, выделяясь из перенасыщеного твердого раствора в виде мелкодисперсных фаз, упрочнять сталь. Легирование сталей хромом, бором, молибденом повышает их прокаливаемость. Наиболее эффективно повышает прокаливаемость комплексное легирование Сг + Мо, Сг + Ni, Сг + Ni + Мо. Большинство легирующих элементов измельчают зерно, но особенно эффективно это делают ванадий, ниобий, титан, цирконий, алюминий. [c.87]

Рассмотрение диаграммы с 12% Сг и с небольшим содержанием углерода (рис. 9,- б) показывает, что эти сплавы имеют полное превращение у а, причем при комнатных температурах имеют а-твердый раствор с карбидами. В сталях с малым содержанием углерода и медленно охлажденных, кроме хромистого феррита, имеется кубический карбид СГадСв или (Fe, Сг)азСа, а в сталях с большим содержанием углерода встречается тригональный карбид (Fe, Сг),Сз. Области существования этих карбидов разделя- [c.31]

НИИ фазового состава аустенитных и том следует, что наличие в хромоникелевой 0,15% N ускоряет процесс выделения карбидной фазы. Эта фаза представляет собой соединение СгазСа, в котором при нагреве часть атомов хрома замещается железом. Наряду с карбидами в стали с 0,15% N имеются нитриды, в состав которых входит 0,02% N. [c.326]

Понижение коррозионной стойкости вследствие отпуска 12%-ных хромистых сталей обусловлено гетерогенизацией структуры, при которой образование высокодисперсных карбидов (структура трооститового типа) вызывает местное обеднение одной из структурных составляющих хромом. Это обеднение, вероятно, протекает на большой поверхности. Нагрев при более высоких температурах вызывает укрупнение карбидов в стали, что в некоторой степени способствует выравниванию концентрации хрома в твердом растворе, коррозионная стойкость при этом повышается. [c.502]

Карбиды железа относятся к наименее стойким яо сравнению с карбидами легирующих элементов Основным карбидом железа является цементит РезС, промежуточным карбидом в сталях е карбид, а в некоторых высокоуглеродистых сплавах т)- и % карбиды [c.64]

В феррито перлитных сталях свойства легированного феррита существенно предопределяют уровень их механических свойств Можно приблизительно считать что такие некарбидообразующие элементы как Si Ni Р целиком входят в состав феррита Медь мало растворима в феррите и образует самостоятельную фазу В феррите горячекатаных сталей (нормализованных), как показывают опытные данные обычно растворено —0 01—0 02 % ( +N) Остальное количество углерода и азота связано в цементит и специальные карбиды и нитриды Из числа карбидообразующих элементов (Мп Сг Мо Nb V Ti) практически целиком связаны в специальные карбиды Nb V и Ti Нитридообразую щии элемент А1 обычно полностью связан в нитриды и неметаллические включения Молибден и хром входят в состав карбиднои фазы и частич но растворены в феррите Относительно слабый карбидообразующии элемент марганец самостоятельных карбидов в стали не образует и фактически целиком растворен в феррите [c.132]

Растворимость легирующих элементов стали в цементите обычно невелика и только в отдельных случаях превышает их среднее содержание в стали. При значительном содержании карбидообразующих элементов образуются специальные карбиды. В сталях, содержащих хром, это СгазСб, Сг Сз, СгзСз, которые имеют сложные структуры, в сталях с титаном, ванадием, ниобием или цирконием — карбиды-состава МеХ с г. ц. к. решеткой (фазы внедре- [c.135]

SpheroidlzLng — Сфероидизация. Нагрев и охлаждение с целью получения сфероидальной формы карбидов в стали. Часто используемые методы сфероидизации [c.1048]

Твердость сталей, измеряемая при комнатной и главным образом при более высоких температурах, помимо сказанного, в большей мере зависит от количества и свойств (твердости) более стабильных и болёё твердых, чем мартейсИт, фаз карбидов, интерме-таллидов, и от их размеров. Влияние крупных карбидов на твердость быстрорежущих сталей показано на рис. 10. Кроме того, в случае неравномерного распределения карбидов в сталях с большим количеством карбидов могут возникать твердые карбидные строчки с мягкими промежутками между ними. Размер зерен аустенита не оказывает существенного влияния на твердость закаленной стали. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...