Молибден хромоникелевых сталях

Очень эффективно действует молибден при введении его в хромоникелевую сталь. [c.357]

Предпосылкой для получения хороших результатов является чистая, свободная от поврежденного слоя поверхность шлифа. Реактив пригоден не только для обычных хромистых и хромоникелевых сталей (рис. 48), но дает хорошие результаты и в тех случаях, когда эти стали содержат алюминий, вольфрам, ванадий или молибден. [c.115]

Легированием хромоникелевых сталей молибденом, медью и марганцем удается в определенной степени повысить коррозионную стойкость сталей в неокисляющих средах, в том числе в растворах серной и соляной кислот и в средах, содержащих ионы хлора. Хромоникельмолибденовые стали применяются для изготовления аппаратуры, используемой в средах высокой агрессивности в горячих серной, сернистой и фосфорной кислотах, а также в кипящих растворах муравьиной, щавелевой и уксусной кислот. [c.39]

В работе [1] приведены результаты исследований ряда аусте-нитных хромоникелевых сталей, легированных титаном, ниобием, алюминием, кремнием и молибденом в количестве 1,2—1,5 %. Химический состав сталей и средние значения скорости переноса масс представлены в табл. 17.1 и 17.2. Испытания по определению переноса масс проводили в течение 1000 ч в потоке жидкого натрия при 900 °С на входе в испытательный участок, 860 °С на выходе и массовом содержании кислорода (1—3)-10 %. [c.262]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ ТИПА 18-12 ИЛИ 16-13 С МОЛИБДЕНОМ [c.149]

Введение в хромоникелевую сталь молибдена снижает чувствительность стали к перегреву, уменьшает критическую скорость превращений при закалке, сообщает стали (при содержании около 1% Сг и 3,5% N1 или 2% Сг и 20/ц N1) способность закаливаться на воздухе и устраняет отпускную хрупкость [4, 8]. Во многих случаях молибден в хромоникеле-молибденовой стали может быть заменён полностью или частично вольфрамом (одна весовая часть молибдена заменяется двумя-тремя частями вольфрама). [c.382]

Из-за малой растворимости железа в свинце скорость коррозионного процесса сталей с низким содержанием никеля в этом теплоносителе при температуре 540° С незначительна. Скорость растворения железа в этом случае в 100 раз меньше, чем в висмуте при той же температуре. Цирконий и молибден стойки в свинце при температурах до 1000° С. При наличии механических напряжений не рекомендуется применять молибден при температурах свыше 800° С [1,49]. В расплавленном свинце при температуре 800° С и перепаде температур в контуре, равном 300° С, только в случае ниобия и молибдена не отмечается заметного переноса масс. Низколегированные хромистые и хромоникелевые стали, а также сплавы никеля в этих условиях нестойки ]1,49]. Алюминий, медь и никель не стойки в расплавленном свинце [1,60]. Цирконий в свинце стоек до температуры 300° С. [c.52]

Легирование хромоникелевых сталей вольфрамом (или молибденом) дополнительно повышает устойчивость переохлажденного аустенита, а следовательно, и прокаливаемость. Сталь [c.269]

Хромоникелевые стали. Благодаря большей устойчивости переохлажденного аустенита хромоникелевые стали обладают высокой прокаливаемостью, хорошей прочностью и вязкостью. Они применяются для изготовления крупных изделий сложной конфигурации, работающих при вибрационных и динамических нагрузках. Никель обеспечивает наибольший запас вязкости, а в сочетании с хромом и молибденом — большую прокаливаемость. Никель, особенно в сочетании с молибденом, сильно снижает порог хладноломкости. Чем выше содержание никеля, тем ниже допустимая температура применения стали и выше ее сопротивление хрупкому разрушению. [c.280]

Тройная диаграмма состояния для сплавов Fe—Сг—Ni (рис. 2) показывает, что в зависимости от содержания хрома и никеля сталь может иметь аустенитную или аустенитно-ферритную структуру. После выдержки в интервале температур 650—800° С в хромоникелевых сталях появляется хрупкая структурная составляющая, так называемая а-фаза. В сталях, легированных молибденом, обнаруживают Х фазу. [c.28]

В настоящее время надежными средствами измельчения структуры сварных швов хромоникелевых сталей в производственных условиях легирование их ферритообразующими примесями — титаном, ванадием, молибденом и др., применение основных флюсов (покрытий) и наклеп (чеканка) швов. Обязательным условием измельчения строения сварного шва в настоящее время является создание двухфазной структуры. Задача значительного измельчения структуры однофазного аустенитного шва, обеспечивающего высокую стойкость против горячих трещин, все еще не разрешена. [c.114]

Основным недостатком хромоникельмолибденовых сталей является их низкая стойкость в окислительных средах. Для придания хромистым и хромоникелевым сталям высоких прочностных характеристик их дополнительно легируют вольфрамом. Кроме улучшения механических свойств вольфрам, подобно молибдену, увеличивает коррозионную стойкость сталей, однако его действие оказывается не столь эффективным. [c.189]

У хромоникелевых сталей типа 18-8 с ниобием и молибденом а-фаза образуется и в сварных швах. В результате распада феррита в ст-фазу при длительных испытаниях в интервале умеренных температур наблюдается неожиданное увеличение жаропрочности. В табл. 93 приведены данные [202] по влиянию феррита на жаропрочность двух сталей с молибденом и ниобием, имевших- до испытания 4 и 10% феррита. После длительных испытаний обе стали имели только аустенит и ст-фазу, т. е. весь феррит при длительных выдержках превратился в ст-фазу. [c.238]

Таблица Механические свойства хромоникелевых сталей с кремнием, молибденом и медью в литом состоянии

На рис. 194 показаны области распространения фаз, в том числе и а-фазы, у хромоникелевых сталей с молибденом и с молибденом и ниобием после различных обработок в зависимости от содержания никеля и хрома в присутствии различного количества молибдена ниобий вводили в количестве 7—14-кратного содержания углерода [539]. [c.356]

Из сравнения данных по влиянию присадок молибдена, ниобия, титана и углерода на сопротивление ползучести хромоникелевых сталей при 593, 704 и 815° С [286] следует, что сталь с молибденом имеет примерно в два раза большее сопротивление ползучести, чем сталь типа 18-8 и 18-8 с титаном (табл. 136). [c.358]

Молибден оказывает положительное влияние на улучшение коррозионной стойкости хромистых и хромоникелевых сталей в разбавленных растворах восстановительных кислот (серной, соляной, фосфорной, сернистой, муравьиной, уксусной и др.). Молибден обладает высокой пассивирующей способностью ие только 498 [c.498]

Глава XXXIV КОРРОЗИОННАЯ СТОЙКОСТЬ ХРОМОНИКЕЛЕВОЙ СТАЛИ ТИПА 18-8 С ТИТАНОМ, НИОБИЕМ И МОЛИБДЕНОМ Хромоникелевые стали 18-8 с титаном [c.545]

В обозначении марки стали первые две цифры указывают среднее содержание углерода в сотых долях процента, а буквы — основную легирующую присадку. Если эта присадка превышает 1,5%, то после буквы ставят цифру, указывающую примерное содержание этого элемента в це.,1ых единицах, например Сталь 12ХН2 — хромоникелевая сталь, содержащая углерода — около 0,12%, хрома — около 1% и никеля—около 2%. Буквы за цифрами означают В — вольфрам Г — марганец М — молибден Н — никель Р — бор С — кремний Т — титан Ф — ванадий X — хром Ю — алюминий и т. д. [c.268]

Сплавы, обладающие более устойчивой пассивностью, особенно в присутствии ионов хлора, например нержавеющие хромоникелевые стали аустенитного класса, легированные молибденом, например сталь марки Х18Н12МЗТ, а также титан и хром обладают высокой стойкостью к щелевой коррозии. Благодаря высокой стойкости хрома можно рекомендовать хромовые покрытия для защиты от щелевой коррозии. [c.207]

Для предупреждения отпускной хрупкости хромоникелевую сталь легируют молибденом или вольфрамом. Однако добавки дорогостоящих элементов удорожают эти стали, поэтому их применяют лишь для изготовления наиболее нагруженных и ответственных деталей. Магнитные, электрические и механические свойства хромоникелевых сталей изучались многими авторами [И, 26, 31—35]. В работах [26, 31, 35] исследованы магнитные свойства сталей 40ХН, 45ХН и 45ХНМФА (рис. 2, а, б) после различных термических обработок. [c.82]

Наиболее высокую длительную прочность имеют хромоникелевые стали типа 18-8, легированные молибденом, молибденом и ниобием. Режим термической обработки оказывает большое влияние на свойства сталей этой груииы. [c.146]

Сплавы на кобальтовой основе ведут себя при температуре до 550° С практически так же, как и аустенитные хромоникелевые стали. Особое внимание как перспективным для использования в натриевых контурах уделяется ниобию, ванадию, бериллию, цирконию, молибдену и вольфраму. Но эти материалы весьма чувствительны к кислороду в натрии. Так, по опытам Дэвиса и Дрейкотта [224], для обеспечения скорости коррозии ниобия в несколько сотых миллиметра в год при температуре 450°С в натрии не должно быть более 0,0005 вес. % Оз. Непригодны для сколь-либо длительного применения в контурах с натрием и калием медь, магний и алюминий. [c.282]

Хромоникелемолибденовые стали- Хромоникелевые стали обладают склонностью к обратимой отпускной хрупкости, для устранения которой многие детали небольших размеров из этих сталей охлаждают после высокого отпуска в масле, а более крупные детали — в воде. Однако даже охлаждение в воде для многих крупногабаритных деталей из глубокопрокаливающихся хромоникелевых сталей не приводит к достаточно быстрому охлаждению внутренних частей, в которых развивается отпускная хрупкость. Для иредотврантения этого дефекта стали дополнительно легируют молибденом (сталь 40ХН2МА) или вольфрамом. Небольшие детали из этих сталей (см. табл. 8) после высокого отпуска можно охлаждать на воздухе, а более крупные — в масле. Механические свойства этих сталей приведены на рис. 162. [c.281]

Хромоникелемолибденованадиевые стали. Нередко в хромоникелевую сталь кроме молибдена (вольфрама) добавляют ванадий, который способствует получению мелкозернистой структуры. Примером сталей, легированных Сг, N1, Мо и V, могут служить 38ХНЗМФ и 36Х2Н2МФА. Большая устойчивость переохлажденного аустенита обеспечивает высокую прокаливае.мость, что позволяет упрочнять термической обработкой крупные детали. Даже в очень больших сечениях (1000—1500 мм и более) в сердце-вине после закалки образуется бейннт, а после отпуска — сорбит. Указанные стали обладают высокой прочностью, пластичностью и вязкостью и низким порогом хладноломкости (см. табл. 8). Этому способствует высокое содержание никеля. Молибден, присутствующий в стали, повышает ее теплостойкость. Эти стали можно использовать при температуре 400—450 С. [c.281]

Хромоникелевые стали, стабилизированные титаном и содержащие молибден, приме[1яются в специфических средах (кипящей серЕгистой, фосфорной, муравьиной и уксусной кислотах, сульфитном щелоке, горячем растворе белильной извести и т. п.). [c.24]

Для Предупреждения отпускной хрупкости хромоникелевую сталь, как и хромомарганцовистую, легируют молибденом или вольфрамом, которые дополнительно повышают ее прокаливаемость. Однако добавки дорогостоящих элементов, как и высокое содержание никеля, удорожают эти стали, поэтому их применяют лишь для наиболее нагруженных и ответственных деталей в авиационном, автомобильном и тракторном производстве, тяжелом машиностроении и др. Наибольшей прокаливаемостью отличаются высоколегированные стали, например 18Х2Н4ВА, которая относится к мар-тенситному классу и закаливается не только в масле, но и на [c.328]

Четвертая группа представлена хромоникелевыми сталями, содержаш ими около 1 % никеля 40ХН, 45ХН и др. Их критический диаметр =30-40 мм. Благодаря присутствию никеля эти стали обладают большей вязкостью и меньшей склонностью к хрупкому разрушению. Для снижения отпускной хрупкости второго рода дополнительно легируются молибденом (40ХНМ). [c.162]

Наиболее важными характеристиками улучшаемых сталей являются прокаливаемость и сопротивление усталости. Глубина прокаливаемого слоя у легированной стали 40Х составляет 40 мм, а у сложнолегированных сталей 40ХНМ и 38ХНЗМА — 100 мм. Этого достаточно для термического улучшения деталей широкой номенклатуры, а для ряда осесимметричных деталей не требуется сквозная прокаливаемость. Например, конструкционная прочность валов обеспечивается, когда структура сорбита отпуска образуется в слое толщиной, равной половине радиуса вала. Недостатком ряда улучшаемых сталей является чувствительность к обратимой отпускной хрупкости. К ней наиболее склонны хромомарганцевые и хромоникелевые стали с большой прокаливае-мостью. Для предотвращения охрупчивания деталей из этих сталей при высоком отпуске принимают технологические меры. Улучшаемые стали, содержащие молибден, нечувствительны к отпускной хрупкости. После термического улучшения о не превышает 550 МПа. В результате расчета долговечности деталей по этим значениям получают большие размеры деталей, что неприемлемо из-за увеличения расхода металла и габаритных размеров механизмов. При расчете ограниченной долговечности деталей исходят из переменных напряжений, больших Это основано на живучести сталей после термического улучшения, когда главное значение имеют малые скорости распространения усталостных трещин. Проверка деталей средствами неразрушающего контроля позволяет обнаруживать усталостные трещины и заменять дефектные детали. [c.104]

Детали из хромоникелевых сталей типа 18-8, 18-12 с титаном, молибденом и ниобием можно изготовлять с помощью литья в землю, песочные формы, а также по методу точного литья в выплавляемые восковые и другие модели. Отливки из нестабилизирован-ных сталей во избежание появления межкристаллитной коррозии после литья должны подвергаться термической обработке, состоящей из закалки на аустенит с 1000—1100° С с последующим быстрым охлаждением. [c.397]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...