Движение (см. также Поток)

Двигатель реактивный прямоточный 136 Движение (см. также Поток) [c.731]

На рис. 4-14, а представлена схема действительного потока, который характеризуется наличием поперечного обмена частицами жидкости см. на рисунке черные частицы, которые имеют относительно большие продольные скорости Ui, причем эти частицы со скоростью и 1 переходят в нижний (2-й) слой жидкости и ускоряют его движение см. также на этом рисунке белые частицы, которые имеют относительно малые продольные скорости и , причем они со скоростью переходят из 2-го слоя в 1-й слой жидкости и замедляют движение этого слоя. На схеме а показано две эпюры скоростей эпюра № 1 -действительная эпюра продольных скоростей и и эпюра № 2 — искаженная эпюра, получающаяся в том случае, если исключим из рассмотрения скорости ы, [c.149]

При больших значениях Re велики также и значения Re крупномасштабных пульсаций. Однако большие числа Рейнольдса эквивалентны малым вязкостям. Следовательно, вязкость жидкости становится существенной только для мелкомасштабных пульсаций, где значения Re, имеют порядок, равный приблизительно 1. Именно, в этих мелкомасштабных пульсациях, незначительных с точки зрения обш,ей картины движения в турбулентном потоке, и происходит диссипация энергии. Поэтому пульсации, входящие в формулу (186), относятся к мелкомасштабным. Большие завихрения, которые образуются за препятствием (см.,, например, рис. 81 и рис. 102), являются крупномасштабными пульсациями. Их кинетическая энергия переходит в пульсации меньшего масштаба практически бе рассеивания энергии, пока они не станут достаточно малыми. Так возникает своеобразный каскадный процесс, при котором энергия осредненного движения последовательно передается все меньшим пульсациям вплоть до движений минимального масштаба, где превалирует влияние вязкости. [c.155]

Если бы мы рассмотрели пример русла с большими уклонами (i > ij, когда в русле имеется бурное движение воды, то пришли бы к прямо противоположному выводу (см. также 7-6) построение кривой свободной поверхности бурных потоков следует вести в направлении вниз по течению. [c.336]

Металл жидкий — Максимально допустимый расход 76 — Распределение скоростей в круглом канале 56 — Режим движения в каналах литейной формы 55—57 — Структура потока при переходе ламинарного режима в турбулентный 56 — См. также Турбулентность потока допустимая Металлоприемник для нижней литниковой системы с несколькими стояками Конструкция 79 Металлопровод для литья под низким давлением 403, 405 Конструкция 403 404 [c.523]

При неустановившемся движении изменение количества движения выделенной массы жидкости происходит не только вследствие перемещения границ, но и вследствие изменения скоростей внутри выделенной жидкости. Если, как это часто бывает при турбулентных движениях, скорость неустановившегося потока в среднем не изменяется, то сумма изменений количеств движения внутри выделенного объема в среднем получается равной нулю, и тогда можно применять к неустановившимся потокам теоремы о количестве движения и моменте количества движения также, как и к установившимся. Правда, в таких случаях необходимо соблюдать осторожность при составлении средних значений на контрольной поверхности (см. 14). [c.115]

Сплошной линией разделяются транспортные потоки противоположных направлений, она также наносится на улицах и дорогах, имеющих две или Три полосы движения в обоих направлениях, перед железнодорожными переездами, в местах сужения проезжей части, на участках, где фактическая видимость меньше минимального расстояния видимости, обеспечивающего безопасность движен (см. таблицу), при необходимости перед перекрестками и в других опасных местах, на которых необходимо запретить маневрирование. [c.180]

Секция испарителя с принудительной циркуляцией (см. также фиг. 201) показана на фиг. 212. Первичный теплоноситель — жидкий металл — входит в пароперегреватель через патрубок 1 и, пройдя его двумя параллельными потоками, поступает в испарители 2, из которых уходит через патрубок 3. Движение воды через испарители осуществляется принудительно насосом 4. [c.409]

Рис. 2.12.13. Справочные данные о значении поправочного коэффициента щ в формуле среднего температурного напора для различных схем движения потоков теплоносителей (см. также с. 443 и 444)

Наряду с достижениями теории возмущений и другими математическими результатами, одной из основных побудительных причин возрождения интереса к нелинейной механике было изобретение цифровой ЭВМ. Уже с самого начала использование ЭВМ для интегрирования уравнений движения было соединено с методом сечения Пуанкаре, при котором такое интегрирование iV-мерных уравнений заменяется итерацией соответствующего N—1)-мерного отображения. В результате оказалось возможным наблюдать за движением системы в фазовом пространстве в течение сотен тысяч колебаний. Обнаруженные уже в первых экспериментах удивительно тонкие пространственные структуры движения быстро привлекли внимание как теоретиков, так и экспериментаторов. Отсюда две основные особенности нашего изложения материала мы существенно опираемся на результаты численного моделирования, с одной стороны, и на соответствие между непрерывным движением (iV-мерным потоком) и его дискретным N—1)-мерным отображением Пуанкаре — с другой (см. гл. 3). Центральным моментом нашего описания динамики является численный эксперимент, который считается, как правило, окончательной проверкой теоретического анализа. Примеры численного моделирования приводятся в каждой главе также для иллюстрации и пояснения физической сущности явлений. [c.15]

Как мы убедились в гл. 1 на примере отображения подкова (см. рис. 1.21) или логистического уравнения О-З.б), хаотическая природа динамических процессов лучше всего выявляется с помощью сечения Пуанкаре непрерывного временного потока в фазовом пространстве. Однако большинство дифференциальных уравнений, моделирующих физические системы, нельзя решить аналитически. Исключением из этого правила является класс задач с импульсными силами, крутящими моментами или напряжениями. В обсуждаемом здесь примере рассматривается ротатор с моментом инерции J и затуханием с, на который действует как постоянный крутящий момент ug, так и периодическая серия импульсных толчков (см. также [169]). Уравнение движения, описывающее изменение [c.88]

Рассмотрим теперь задачу о движении взвешенных частиц в турбулентном потоке несжимаемой жидкости. Теория этого явления была развита в работах Баренблатта (1953, 1955) (см. также Колмогоров (1954)). Основным предположением указанной теории является допущение о малости размеров взвешенных частиц (по сравнению с характерным масштабом турбулентности), позволяющее считать, что они образуют как бы непрерывно распределенную в Основной жидкости примесь. Полную плотность смеси можно записать в виде [c.354]

Имея в виду только равномерное движение (см. 3-11), также исключаем из рассмотрения движение воды на начальных участках цилиндрических русел (рис. 4-21), поскольку для этих участков эпюры скоростей в живых сечениях имеют особый вид, отличный от вида, свойственного равномерному потоку (следовательно, для этих участков и закон сопротивления движению воды будет иной). [c.142]

Согласно (1-54) коэффициент теплоотдачи дисперсного потока можно увеличить за счет увеличения кажущейся теплопроводности пограничного слоя (что определяется характером движения и размером твердых частиц и др. факторами), а также за счет увеличения температурного градиента в пограничном слое дисперсного потока (в связи с меньшей толщиной этого слоя). Последнее зависит не только от обстановки, создаваемой твердыми частицами в пристенной зоне, но и от термического сопротивления ядра потока (см. гл. 6-8). [c.45]

В качестве примера рассмотрим кинематику потока в наиболее распространенных для гидродинамических передач типах колес центробежном колесе насоса (см. рис. 14.3, а) и центростремительном (радиально-осевом) колесе турбины (см. рис. 14.3, б). На указанных рисунках приведены схемы этих колес и параллелограммы скоростей, а также показана (пунктиром) траектория движения одной из частиц жидкости движущейся с абсолютной скоростью с. [c.226]

Потери напора /ij.p при движении жидкости складываются из потерь по длине 1г и потерь на местные сопротивления (см. 22.5), т. е. = /г + /г . Потери напора но длине возникают в результате преодоления сил трения между частичками жидкости и ограничивающими поток стенками, а также между различными слоями жидкости, движущимися с различной ско- [c.282]

В данной главе рассматривается установившееся плавно изменяющееся движение жидкости в открытых руслах, при котором изменение основных параметров потока по его длине происходит достаточно плавно (см. 3.5). В связи с этим при выводе уравнений движения можно пренебречь составляющими местных скоростей в плоскости живого сечения потока и принять распределение давлений в этой плоскости соответствующим гидростатическому закону. Предположим также, что работа сил сопротивления при неравномерном и равномерном движении практически одинакова. [c.3]

Ранее были рассмотрены динамический (см. 24.1) и тепловой (см. 24.4) пограничные слои, в которых происходят процессы переноса количества движения и теплоты. Процесс переноса массы (26.3), например пара от пластины, постоянно смоченной водой, в поток воздуха над ее поверхностью также происходит в тонком слое, толщина которого определяется из условия изменения концентрации водяного пара от максимального у поверхности пластины до минимального и постоянного в потоке воздуха. [c.303]

Чем больше силы трения в реальной жидкости, тем больше, при равных прочих условиях, потери напора hj-. Между силами трения и потерями напора hf (т. е. работой сил трения) существует, естественно, определенная зависимость. Зная распределение в потоке напряжений х, а также скоростей и (дающих нам величину перемещений частиц жидкости), мы могли бы подсчитать работу сил трения и тем самым определить потери напора. Однако такая задача является весьма трудной, в частности, в связи с тем, что поле скоростей и нам часто бывает неизвестным. Здесь приходится идти особыми приближенными путями, освещаемыми ниже. При этом, рассматривая вначале простейший случай движения жидкости — установившееся равномерное движение (местные потери отсутствуют) — мы пользуемся особым уравнением, которое дает связь только между силами трения и потерями напора. Это достаточно точное уравнение принято называть основным уравнением установившегося равномерного движения жидкости (см. 4-2). На основании этого уравнения, а также на основании законов Ньютона о силах внутреннего трения (см. 4-3), мы далее и устанавливаем необходимую нам зависимость, связывающую потери напора и скорости движения жидкости. Этот вопрос достаточно хорошо решается теоретически для простейших случаев ламинарного движения (см. 4-4 и 4-5). В случае турбулентного режима приходится прибегать к использованию некоторых экспериментальных коэффищ1ентов, вводимых в теоретический анализ. [c.130]

При дви5кении подводной лодки на большой глубине влияние существования свободной поверхности жидкости на поле скоростей вблизи тела ничтон<но мало. В этом случае наличие сопротивления связано с силами вязкого трения и с возникновением в потоке жидкости вихрей, что при малых скоростях хода обусловливается свойством вязкости воды. Если в рамках теории идеальной жидкости можно принять, что влияние свободной поверхности несущественно, то потенциал скоростей вблизи тела можно считать таким же, как и в бесконечной массе жидкости. На этом основании при установившемся поступательном движении лодки с постоянной скоростью из формулы (16.1) после подстановки в нее давления, выраженного по формуле Коши — Лагранжа, получим, что сила А будет отлична от нуля только за счет гидростатической части давления и будет точно равна силе Архимеда (см. также 8). Момент гидродинамических сил будет равен моменту силы Архимеда, определенному по правилам гидростатики, и добавочному динамическому моменту, определенному по формуле (16.15). [c.208]

Вибрационные воздействия гогут существенно ускорять процессы, протекающие в жидкой нес щ..й среде на 1раничных поверхностях различных фаз, т. е, в смесях типа суспензий, эмульсий и потоков пузырьков газа в жидкости. В этих целях находят применение различные способы вибрационного воздействия. Так, можно внутрь жидкости, находящейся в камере аппарата, ввести устройство, вызывающее распространение волн в объеме жидкости. Иногда такой способ называют озвучиванием, поскольку обычно используют частоты звукового диапазона. Согласно другому способу весь объем жидкости в камере аппарата приводят в медленное колебательное движение со значительной амплитудой перемещения (см. также гл. V). [c.409]

Потери мехашгческой энергии 100, 131, 242 Поток (см. также Движение) [c.734]

ШИ 7 м высота сквозной щели должна быть равна 14 см. Если бы относительная влажность наружного воздуха была равна или меньше 90 %, то фактической высоты промежуточного пространства между теплоизоляционным покрытием и стропилами кровли, составляющей 13 см, было бы почти достаточно. Однако путь потоку воздуха преграждается деревянными стенками, устроенными для повышения жесткости конструкции стропильной фермы. В стенках размещается 10 отверстий диаметром по 5 см вдоль стороны крыши, равной 7 м. Это составляет лишь 190 см , т. е. намного меньше, чем требуется. Кроме того, у карниза установлен козырек из асбестоцементной плиты, оставляющий воздушный промежуток только 2 см. Поскольку из эффективной ширины крыши, равной 7 м, из-за опор исключается еще 13 %, вместо названных выше 14 см необходимо иметь высоту 16 см, чтобы при относительной влажности наружного воздуха 95 % обеспечить требуемый воздухообмен. При относительной влажности 90 % требуется лишь 8 см, а при 80 % — 4 см. В любом из этих случаев козырьки, создавая два поворота воздушного потока, тормозят его очень сильно и препятствуют движению воздуха также, как стенки со слишком маленькими отверстиями, устанавливаемые поперек воздушного потока. Оба эти обстоятельства служат главными причинами обнаруженных повреждений. Наблюдаемые у отдельных зданий зоны образования конденсата точно соответствуют теоретически ожидаемым. Позади расположенных перпендикулярно направлению потока балок, которые несут кровельное покрытие, вследствие завихрений и незначителнього движения воздуха образуются зоны застоя. Во избежание этого необходимо найти такие конструктивные решения, при которых исключаются недостатки, порожденные характером устройства карнизов и промежуточных переборок. Здесь было бы уместно применение декоративных решетчатых облицовок с крупными ячейками для входных и выходных отверстий. Поскольку промежуточные переборки являются несущими элементами, их размеры следовало бы ограничить до минимально необходимых. Кроме того, имеет значение замена полиэтиленовой пленки ка значительно более плотный пароизоляционный материал. [c.55]

При общих предположениях о характере аэродинамического воздействия в работах Б. Я. Локшина [107-110] были исследованы вопросы существования и устойчивости стационарных режимов движения в среде. Интересна также задача об устойчивости перманентного вращения тела в потоке среды (режима авторотации [141], см. также [19] и работы В. А, Привалова и В. А. Самсонова [112-114, 131]). Специальная конструкция поверхности тела и гипотеза о квазистатиче-ском воздействии среды позволили сформулировать полную схему сил, в которую входят массовые, геометрические и аэродинамические характеристики. Исследованы режим авторотации и его устойчивость. Смоделирован эффект Магнуса, неконсервативный характер которого оказывает заметное влияние на свойство устойчивости вращения тел в среде. [c.15]

Рассмотрим теперь движение вихрей внутри круга, которое описывается системой (2.9). Еще Гринхилл показал [И], что один вихрь вращается равномерно по окружности концентрической с границей круга (это справедливо и для вихря вне круга при отсутствии набегающего потока, см. также [5]). [c.428]

При введении преобразования Крокко для уравнений пограничного слоя (см. Шлихтинг [1968]) скорость становится неза-висимой переменной. Креншоу [1966] рассчитывал течения со свободным сдвиговым слоем при помоши приближения пограничного слоя (пренебрегая диффузией в направлении потока) он использовал координату по нормали не к линии тока, а к импульсной координате, т. е. рассматривал количество движения как независимую переменную. Поскольку количество движения является ограниченной функцией течения, конечно-разностная сетка выстраивается автоматически в процессе построения поля течения (см. также Креншоу и Хаббарт [1969]). [c.442]

Наиболее коротковолновыми явл. те разновидности Л. н. с. э., в к-рых колебат. движение эл-нам сообщается пространственно-периодическим статич. полем ондулятора (т. н. у б и т-р о н, см. также Ондуляторное излучение) либо полем мощной НЧ волны накачки (т. н. комптоновский лазер, или с к а т т р о н). Эти способы накачки близки по характеру воздействия на эл-ны, поскольку периодич. статич. поле воспринимается движущейся ч-цей как волна. При иных способах накачки осцилля-торной энергии в электронный поток возможны и др. виды вынужденного тормозного излучения эл-нов а) вращающихся в однородном магн. поле [c.343]

Несмотря на то, что при анализе волнового течения пленки жидкости и массообмена в ней формально соблюдаюз ея основные внешние признаки турбулентности -к осредненной скорости добавляется скорость пульсационного движения (1.3.12), а также добавка к потоку вещества, обусловленному турбулентным переносом (третий член уравнения (1.3.8)) - все эти добавки не носят случайный характер. К тому же, как показано ранее, при пленочном волновом течении соблюдается основной принцип самоорганизации (см. 1.1). [c.22]

Основываясь на некоторых теоретических соображениях (см. далее гл. XVII), а также на результатах опытов, Рейнольдс установил общие условия, при которых возможны существование ламинарного и турбулентного режима движения жидкости и переход от одного режима к другому. Оказалось, что состояние (режим) потока жидкости в трубе зависит от величины безразмерного числа, которое учитывает основные факторы, определяющие это движение среднюю скорость v, диаметр трубы d, плотность жидкости р и ее абсолютную вязкость ц. Это число (позже ему было присвоено название числа Рейнольдса) имеет вид [c.149]

Укажем, наконец, что двухфазное течение в охлаждаемых трубах (конденсация движущегося в трубе пара) характеризуется уменьшением скорости смеси по длине канала по этой причине его структура очень сильно зависит от ориентации канала. В вертикальных охлаждаемых каналах устойчивое течение практически возможно лишь для опускного парожидкостного потока, так как при встречном движении пленки конденсата и пара велика вероятность захлебывания (см. гл. 4). При опускном движении конденсирующегося пара в вертикальной трубе самым естественным и основным является кольцевой режим течения. В горизонтальных трубах при малых скоростях смеси всегда возникают расслоенные структуры. Однако при конденсации жидкая пленка непрерывно образуется по всему периметру канала и затем стекает вниз. Поэтому здесь также наблюдается кольцевая структура с большой и увеличивающейся по длине несимметрией в распределении толщины жидкой пленки по периметру трубы. Большая часть расхода жидкости в направлении течения приходится на нижнюю часть сечения канала — ручейковая структура, тогда как наиболее интенсивная конденсация происходит по верхней части периметра, где пленка конденсата тонкая. [c.340]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...